壓力容器制造中幾個(gè)常見(jiàn)問(wèn)題述評(píng)

PAGEPAGE2壓力容器制造中幾個(gè)常見(jiàn)問(wèn)題述評(píng)【關(guān)鍵詞】壓力容器【摘要】就壓力容器制造中常常遇到的幾個(gè)問(wèn)題進(jìn)行了討論，在綜合分析現(xiàn)行不同觀點(diǎn)的基礎(chǔ)上提出了個(gè)人觀點(diǎn)，目的在于達(dá)成共識(shí),確保產(chǎn)品制造質(zhì)量。在壓力容器制造中,常常會(huì)遇到這樣一些問(wèn)題，如旋壓近似橢圓封頭與標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的替代,成型封頭最小厚度的取值,管子與管板脹焊結(jié)合時(shí)的施工順序及水壓試驗(yàn)的有關(guān)問(wèn)題等，這些問(wèn)題表面看似乎很簡(jiǎn)單，但在執(zhí)行中卻存在一些問(wèn)題,甚至存在著一些截然不同的觀點(diǎn)。為此，筆者就上述問(wèn)題進(jìn)行了深入細(xì)致的分析，在評(píng)價(jià)現(xiàn)行各觀點(diǎn)基礎(chǔ)上，對(duì)上述問(wèn)題作出筆者的結(jié)論，以便施工中掌握與執(zhí)行，確保產(chǎn)品質(zhì)量的安全可靠。?1旋壓近似橢圓封頭與標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭替代?隨著封頭大型化以及旋壓技術(shù)的推廣應(yīng)用,越來(lái)越多的旋壓封頭已開(kāi)始在壓力容器上被采用.從旋壓成型的機(jī)理與過(guò)程來(lái)看，旋壓成型的封頭應(yīng)屬于碟形封頭范疇，從而在應(yīng)用中有人認(rèn)為不能等效替代橢圓封頭，且持這一觀點(diǎn)的人還比較多。他們認(rèn)為，既然封頭屬于碟形，就應(yīng)按照碟形封頭有關(guān)強(qiáng)度計(jì)算公式求得的壁厚來(lái)驗(yàn)收,亦即封頭的壁厚應(yīng)比相應(yīng)規(guī)格標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的壁厚增厚，而不管旋壓成型的橢圓封頭與標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭在實(shí)際形狀上的接近程度。與上述觀點(diǎn)截然不同的是,有人認(rèn)為，無(wú)論封頭的成型方法如何，只要最終成型封頭的實(shí)際形狀在GB１50規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的允許偏差范圍內(nèi),那么該封頭都應(yīng)該屬于標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭，因此完全可以等效替代標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭而無(wú)需增加壁厚。有關(guān)文獻(xiàn)的研究表明，對(duì)R=０。8Ｄi，ｒ＝0．1５4Di以及R=０。9０4Dｉ,r=0．1７3Di等５種深碟形封頭，其形狀與標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭十分接近,理論曲線(xiàn)偏差皆未超過(guò)ＧB150規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的允許形狀偏差范圍，因此從規(guī)定本身的含義來(lái)看，這些碟形封頭也應(yīng)該屬于標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的范疇，因此也就可以與標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭等效替代。再者,從應(yīng)力分析的角度出發(fā)，ASMEⅧ—2的有關(guān)圖表中明確指出，R＝0．9Ｄi，r=0。173Ｄi的標(biāo)準(zhǔn)碟形封頭計(jì)算曲線(xiàn)即是標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的曲線(xiàn),換句話(huà)說(shuō)兩者是一回事.與此同時(shí),對(duì)于Ｄi／2hi不等于2的橢圓封頭，文規(guī)定也應(yīng)按相當(dāng)?shù)牡畏忸^或按附錄分析設(shè)計(jì).由此可見(jiàn),在文中碟形封頭與橢圓封頭的設(shè)計(jì)實(shí)屬同１種方法,并都是按碟形封頭曲線(xiàn)圖求得。因此，對(duì)形狀相近或相當(dāng)?shù)牡闻c橢圓封頭，其設(shè)計(jì)總是一樣的。筆者對(duì)Ｒ/Ｄi=０。833，ｒ／Ｄi=0.15６的近似橢圓封頭和標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的壁厚計(jì)算證明，當(dāng)直徑及材料相同時(shí)，與文的結(jié)果十分接近。另外，筆者曾對(duì)AD［9]中的深碟形封頭（R=0。8Di，r＝０．１54Dｉ）的壁厚計(jì)算公式進(jìn)行了分析,發(fā)現(xiàn)按AＤ規(guī)定的深碟形封頭的壁厚一般總是小于或等于按GB１5０求得的標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的壁厚（因?yàn)椋罝中沒(méi)有橢圓封頭的概念，而只有深淺碟形封頭).由此也可以看出,在通常情況下用深碟形封頭代替同規(guī)格、材質(zhì)及板厚的標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭也是可行的。不能簡(jiǎn)單地以封頭的類(lèi)型來(lái)按各自的計(jì)算公式確定其壁厚,而更應(yīng)注重實(shí)際形狀與標(biāo)準(zhǔn)形狀的差異,并由此來(lái)判定其強(qiáng)度能否保證。而文和之所以得出不正確的結(jié)論,就在于他們只看到成型過(guò)程而未注意實(shí)際結(jié)果,并參照無(wú)力矩分析結(jié)果單純以各自強(qiáng)度計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算對(duì)比。但在對(duì)比時(shí)又忽略了封頭類(lèi)型不同其計(jì)算公式體系亦不同這個(gè)問(wèn)題,以致于實(shí)為同一封頭,卻選用了不同公式而造成計(jì)算結(jié)果差異很大。這有點(diǎn)類(lèi)似于在進(jìn)行開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算時(shí)，同一結(jié)構(gòu)采用極限分析法與等面積法計(jì)算結(jié)果存在很大差異一樣。?綜上所述,筆者認(rèn)為，對(duì)于采用旋壓成型的近似橢圓封頭,只要按照GＢ150采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的樣板進(jìn)行檢查，其偏差未超過(guò)ＧＢ150規(guī)定時(shí)，皆應(yīng)看作是標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭，因而可以完全等效替代標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭.當(dāng)然，采用冷旋壓成型后,應(yīng)對(duì)封頭進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理,以避免封頭內(nèi)存在著過(guò)高的殘余應(yīng)力，必要時(shí)尚應(yīng)對(duì)過(guò)渡區(qū)作無(wú)損檢測(cè)。?２成型封頭最小厚度取值?自GB15０-89執(zhí)行以來(lái)，一些作者先后就GB1５0中關(guān)于成型封頭最小厚度取值規(guī)定進(jìn)行了討論。其中文認(rèn)為，成型封頭的最小厚度δmin≥δ（計(jì)算厚度)+C２（腐蝕裕度），而不應(yīng)是δmｉn≥δｎ（名義厚度）—C1（鋼板負(fù)偏差）,并且應(yīng)在圖上標(biāo)注封頭的最小厚度或計(jì)算厚度而不是名義厚度δn.這些文章分析指出,按GB１5０的規(guī)定，在很多情況下不僅不能充分發(fā)揮企業(yè)的加工手段和技術(shù)優(yōu)勢(shì),甚至出現(xiàn)不必要增加板厚來(lái)滿(mǎn)足或保證規(guī)定的最小厚度,從而造成了浪費(fèi)。這些文章的分析思路是正確的，也符合ＧＢ1５0作出該規(guī)定時(shí)的初衷,但是他們都忽略了有些封頭上要開(kāi)孔且需要補(bǔ)強(qiáng)這個(gè)事實(shí).如果這時(shí)還按文取值,很顯然是欠妥的。因?yàn)樵谶M(jìn)行壓力容器強(qiáng)度計(jì)算時(shí),往往都把封頭設(shè)計(jì)厚度以外增加或圓整部分計(jì)入了開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算,如果此時(shí)仍取δmiｎ=δ+C２，很顯然計(jì)算考慮的多余補(bǔ)強(qiáng)金屬就不能保證，因此，必須通過(guò)補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算來(lái)確定封頭的最小厚度，文就是針對(duì)這一問(wèn)題而進(jìn)行的討論.該文以等面積法計(jì)算為基礎(chǔ),推導(dǎo)出了封頭最小厚度的計(jì)算公式:

（1）?式中各符號(hào)意義見(jiàn)ＧＢ150。從式（1)可以看出,對(duì)于有開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)要求的封頭，最小厚度比無(wú)孔封頭增加了一個(gè)厚度Δδ：?（２)?當(dāng)Δδ＜０時(shí)，應(yīng)取Δδ＝0，即不需另加補(bǔ)強(qiáng)面積的情況，但這在文中并未提及。再者，文也未討論無(wú)孔封頭的情況，所以只考慮到問(wèn)題的一個(gè)方面。基于這些原因，筆者曾專(zhuān)門(mén)撰文對(duì)該問(wèn)題進(jìn)行更為深入全面的討論，根據(jù)強(qiáng)度和穩(wěn)定性要求,對(duì)無(wú)孔封頭以及開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)封頭的最小厚度進(jìn)行了分析，得出更為準(zhǔn)確可行的幾點(diǎn)意見(jiàn):①對(duì)于無(wú)孔封頭，δmｉn≥δ＋C2。②對(duì)于開(kāi)孔封頭,δｍiｎ應(yīng)按式（１）計(jì)算，且δｍiｎ≥δ+C2。③圖樣上應(yīng)給出最小厚度δｍｉn，而不宜給出名義厚度δn,以便制造廠在選用毛坯厚度時(shí)準(zhǔn)確掌握真正的裕量，從而確定加工方法來(lái)保證這一最小厚度。按照這些觀點(diǎn)來(lái)確定成型封頭最小厚度,不僅可以保證沖壓后的封頭符合圖樣要求,而且也能讓企業(yè)有充分的自由選擇余地,制造出經(jīng)濟(jì)合理的封頭，這正是GB１50作出封頭最小厚度規(guī)定的真正含義。?3管板與管子脹焊結(jié)合時(shí)的施工順序?管子與管板的連接形式有以下幾種：脹接、焊接、強(qiáng)度脹+密封焊及強(qiáng)度焊+貼脹.

３。１先焊后脹

先焊后脹工序，焊前管板坡口容易清洗干凈，焊接時(shí)管子與管板間隙處的空氣可以從正、反兩側(cè)排除，對(duì)于防止焊縫產(chǎn)生氣孔及保證焊接接頭的質(zhì)量十分有益.同時(shí)，后脹可以使脹口脹后的殘余應(yīng)力不會(huì)松馳，避免了因焊接高溫的影響而發(fā)生松馳。但是對(duì)于焊接性較差的管子與管板接頭，脹接時(shí)焊道容易產(chǎn)生微裂紋，甚至于將焊道脹裂。對(duì)于這種情況,應(yīng)采用深度脹（即管口10～15mm左右不脹）,使脹接部位避開(kāi)焊道，從而減小脹接對(duì)焊道的影響,這也是先焊后脹工藝的最大不足之處.文獻(xiàn)的試驗(yàn)研究表明,采用先脹后焊工藝，管子與管板焊后的泄漏率比采用先焊后脹工藝要高出１０倍左右，而且檢驗(yàn)結(jié)果表明，焊縫外觀均勻，有金屬光澤，成形美觀，著色檢查的氣孔與未熔合現(xiàn)象很少。因此，國(guó)外也多采用先焊后脹工序。?3.2先脹后焊?采用先脹后焊工序,由于脹接時(shí)在管端及坡口處將留下大量油污及鐵銹等雜物，盡管焊前要進(jìn)行清洗，但由于管橋較窄，加之管子伸出管板等原因,難以保證坡口的徹底清洗。當(dāng)焊接時(shí),這些遺留雜物將發(fā)生巨烈的化學(xué)變化,水分和空氣因受熱而局部膨脹，并在管子與管孔的間隙內(nèi)形成壓力，由于脹后背面堵死,這些帶壓氣體只能從焊道一側(cè)排除，焊接時(shí)處于熔融狀態(tài)下的金屬無(wú)強(qiáng)度可言,氣體便很容易穿過(guò)焊道,尤其在收弧處更是如此。氣體沖出焊道使焊縫金屬呈沸騰狀，造成焊縫高低不平，甚至呈蜂窩狀。同時(shí)，還使焊縫表面氧化,造成未熔合等缺陷。在焊縫冷卻過(guò)程中,有的氣體未能及時(shí)逸出焊縫表面,從而在焊縫內(nèi)部形成氣孔。另外，焊接時(shí)產(chǎn)生的高溫會(huì)導(dǎo)致已脹接的部位變形,使脹接過(guò)程中產(chǎn)生的殘余應(yīng)力和彈性變形有所消失，從而可能使脹緊力減小甚至消失。文獻(xiàn)的試驗(yàn)研究結(jié)果表明，先脹后焊工藝泄漏率是先焊后脹的1０倍左右.我們長(zhǎng)期的大量生產(chǎn)實(shí)踐也證明，先脹后焊確實(shí)存在著許多不足，尤其是在焊接工藝性能較差的情況下問(wèn)題更為嚴(yán)重，如２0MnMo、15ＣrMｏ與奧氏體不銹鋼管的匹配就屬于這種情況。?綜合以上分析，盡管可以采用先脹后焊工序,但國(guó)內(nèi)外制造使用情況表明，采用先焊后脹工序更具有優(yōu)勢(shì)。因此，筆者以為，在設(shè)計(jì)和制造時(shí),應(yīng)優(yōu)先考慮先焊后脹工序,對(duì)于管子材料可焊性較差的情況，可以將管口留出１０～15ｍm不脹的區(qū)域。?４材料代用?在制造中材料代用是不可避免的，盡管《壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》對(duì)材料代用作出了一些規(guī)定，但這只是原則性的，在實(shí)際中由于材料代用而引發(fā)的相關(guān)問(wèn)題往往不易引起人們的注意。?４.1優(yōu)代劣與厚代薄

所謂優(yōu)代劣，是用較高級(jí)別或性能較好的材料代替較低級(jí)別或性能較差的材料；厚代薄則是用同樣鋼號(hào)較厚規(guī)格的材料代替較薄規(guī)格的材料.上述代用往往被認(rèn)為是隨便可行的，從而忽視了一些相關(guān)問(wèn)題的存在，有時(shí)甚至成為重大問(wèn)題。?當(dāng)厚板代薄板時(shí)，往往要引起連接結(jié)構(gòu)的變化,如加厚的封頭與筒體的連接，往往都必須對(duì)封頭進(jìn)行外削邊處理.對(duì)于用管道做筒體的設(shè)備，當(dāng)筒體壁加厚時(shí),筒體與封頭的連接處有時(shí)也必須對(duì)筒體側(cè)作內(nèi)削邊處理。對(duì)于筒體與管板及平蓋的對(duì)焊連接結(jié)構(gòu)也同樣存在這些問(wèn)題.當(dāng)厚度增加較多時(shí),常常還涉及到焊接結(jié)構(gòu)的變化，如接管與殼體焊縫及對(duì)接焊縫都有可能從原來(lái)的單V型改為X型坡口。厚代薄的另一個(gè)問(wèn)題就是有可能導(dǎo)致強(qiáng)度不足,這是因?yàn)殡S著板厚的增加，材料許用應(yīng)力呈下降趨勢(shì),如１６MnＲ，由16mｍ增加到18mm，許用應(yīng)力由17０MPa下降到1６3MPa；２０R在10０℃下由1６mm增加到１8mｍ時(shí)，許用應(yīng)力由13２MPａ下降到1２6MPa。這在封頭制造時(shí)尤應(yīng)引起注意，因?yàn)樵诜忸^下料時(shí)往往都要增加一定的毛坯厚度來(lái)保證沖壓后封頭的最小厚度，結(jié)果有可能導(dǎo)致沖壓后的封頭強(qiáng)度不足。因此，當(dāng)處于這些臨界狀況下的厚代薄時(shí),還必須對(duì)強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。對(duì)于膨脹節(jié)、波紋管、撓性薄管板和薄管板等元件,原則上不應(yīng)采用厚代薄，因?yàn)殡S著元件的加厚,其剛性相應(yīng)增大，從而削弱了補(bǔ)償變形效果。對(duì)于開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)板也不應(yīng)過(guò)多加厚，因?yàn)檠a(bǔ)強(qiáng)板過(guò)厚，在補(bǔ)強(qiáng)板與筒體連接的外周將會(huì)形成很高的應(yīng)力集中,以致引起焊趾部位開(kāi)裂。由此可以看出,厚代薄并不總是有益的,所以在進(jìn)行代用時(shí)對(duì)上述問(wèn)題尤應(yīng)引起關(guān)注.?優(yōu)代劣對(duì)于一般情況而言總是有益的，它可以增加設(shè)備的強(qiáng)度儲(chǔ)備,提高設(shè)備的安全可靠性，但對(duì)于有些特殊工藝環(huán)境則不然。對(duì)于濕H2S環(huán)境，很顯然選用碳素鋼則比用1５MnVR、１６MnR和２0MnＭｏ等具有更好的抗H2ＳＳCC能力。對(duì)于液氨環(huán)境也同樣如此，因16MｎＲ在液氨環(huán)境下也存在SＣＣ,所以在這種環(huán)境用１６MnＲ等低合金鋼代替20Ｒ、２０g及Ｑ２３5系列鋼會(huì)更容易出現(xiàn)問(wèn)題。其次，對(duì)于設(shè)計(jì)要求屈強(qiáng)比σs／σb較低的情況,用所謂優(yōu)代劣時(shí)也應(yīng)引起注意，如大開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)、補(bǔ)強(qiáng)板結(jié)構(gòu)及采用極限法設(shè)計(jì)的補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)等.對(duì)于強(qiáng)度級(jí)別較高的材料代用時(shí)要注意的另外一個(gè)問(wèn)題是可焊性,因?yàn)橐话銖?qiáng)度級(jí)別越高，其可焊性就越差,若此時(shí)再用更高級(jí)別的材料代用，將使焊接更為困難.還有,對(duì)于膨脹節(jié)、爆破片和撓性管板這類(lèi)零件,原則上不允許以?xún)?yōu)代劣，否則應(yīng)按代用材料重新計(jì)算，對(duì)其厚度適當(dāng)減薄,否則將有可能導(dǎo)致這些元件及相鄰部位失效。?除了上述要考慮的問(wèn)題外,代用者尚應(yīng)考慮到設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性，因?yàn)檫@樣的結(jié)果無(wú)疑將使設(shè)備的成本增加，尤其是在代用設(shè)備主體材料時(shí)更應(yīng)權(quán)衡利弊.?4.２其它問(wèn)題

①根據(jù)實(shí)際用材情況,焊接工藝應(yīng)作相應(yīng)修改。②對(duì)于用高級(jí)材料代用低級(jí)材料時(shí),其試驗(yàn)與驗(yàn)收仍應(yīng)按低級(jí)材料執(zhí)行,而無(wú)須再提高驗(yàn)收要求。③材料不同，其低溫韌度儲(chǔ)備也不同,相應(yīng)的最低水壓試驗(yàn)溫度將可能有所變化，此時(shí)應(yīng)嚴(yán)格按照GB1５０的規(guī)定執(zhí)行.此外，如當(dāng)板厚加厚超過(guò)了GB150規(guī)定的冷卷厚度時(shí)，必須對(duì)筒體作消除應(yīng)力熱處理.當(dāng)鋼板達(dá)到一定厚度時(shí)還須超聲波探傷。必要時(shí)還應(yīng)適當(dāng)提高水壓試驗(yàn)壓力，有的甚至還將導(dǎo)致設(shè)備結(jié)構(gòu)上的重大改變。?5水壓試驗(yàn)?水壓試驗(yàn)作為設(shè)備制造的最后一道工序，除了對(duì)設(shè)備的強(qiáng)度進(jìn)行檢驗(yàn)外，還將對(duì)焊縫的致密性或密封結(jié)構(gòu)的嚴(yán)密性能進(jìn)行檢驗(yàn).同時(shí)可降低或消除殘余應(yīng)力,并使缺陷（裂紋)尖端鈍化,從而防止在較低工作壓力下裂紋的擴(kuò)展或減緩其擴(kuò)展速度,提高其壽命。在合理的超載比下尤能提高其疲勞壽命,且能提高壓力容器的承載能力,爆破壓力將明顯提高。可見(jiàn)，壓力試驗(yàn)的意義重大，對(duì)于壓力容器的安全使用有著重要作用。然而,由于GＢ1５０－89規(guī)定的不夠嚴(yán)謹(jǐn),使得應(yīng)用中出現(xiàn)了一些理解上的混淆，以致于在有些情況下的試壓已失去意義。另外，對(duì)于夾套設(shè)備的試壓?jiǎn)栴},標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的規(guī)定又顯得過(guò)于武斷,給制造帶來(lái)一些不必要的麻煩。再有,當(dāng)殼體材料代用后，試驗(yàn)壓力是否應(yīng)有所更改也是一個(gè)值得探討的問(wèn)題。

5.1試驗(yàn)壓力取值及試驗(yàn)應(yīng)力限制?GB150-89規(guī)定水壓試驗(yàn)應(yīng)力為:?p試=1．25ｐ設(shè)［σ］／［σ］ｔ(３)?當(dāng)立式容器臥置試壓時(shí)，還應(yīng)計(jì)及試驗(yàn)時(shí)的液柱靜壓力,即：?p試=1。25p設(shè)[σ］／［σ］t＋γH（4）?ＧＢ150-８9要求將試驗(yàn)應(yīng)力提高到設(shè)計(jì)應(yīng)力的1.２５倍來(lái)檢驗(yàn)設(shè)備的強(qiáng)度、密封結(jié)構(gòu)的致密性以及焊縫的致密性等。文的分析表明,按式（3)的計(jì)算值只是水壓試驗(yàn)的最低要求,對(duì)于立式液氣共存或充滿(mǎn)液體的容器，式(3）就不可能滿(mǎn)足要求,此時(shí)應(yīng)用下式的計(jì)算壓力取代設(shè)計(jì)壓力：?p計(jì)＝ｐ設(shè)γ′h(5）?式中，γ為液體物料的密度；ｈ為液體物料的充裝高度。若此時(shí)容器臥置試壓，其試驗(yàn)壓力應(yīng)為：?p試=1。2５ｐ計(jì)［σ］/[σ]t－γH?（6）?式中，γ為液壓試驗(yàn)用介質(zhì)的密度；H為容器容空總高度。

顯然，式（6）比式(4)更合適，因?yàn)榘词?４)計(jì)算試驗(yàn)壓力就有可能為滿(mǎn)足液壓試驗(yàn)而增加設(shè)備厚度,可見(jiàn)，以p計(jì)代替p設(shè)來(lái)計(jì)算試驗(yàn)壓力較為合理，AＳME、BS5500、ＡD等也以ｐ計(jì)進(jìn)行計(jì)算，盡管ASME也采用ｐ設(shè)進(jìn)行計(jì)算，但它只用于立式未充液容器的情況，并不涉及液柱靜壓力的情況。從國(guó)外規(guī)范的情況來(lái)看,它們所規(guī)定的試驗(yàn)壓力往往都很高,實(shí)際的試驗(yàn)應(yīng)力倍數(shù)也都接近標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的倍數(shù)。如在BS５500中，其p試為：?(7)?式中，S為名義厚度，C為附加量。為使容器能真正接受考驗(yàn)，把殼體設(shè)計(jì)時(shí)的富裕量用于承受提高的試驗(yàn)應(yīng)力.?由此可見(jiàn),各國(guó)規(guī)范都是將標(biāo)準(zhǔn)給出的試驗(yàn)壓力作為下限進(jìn)行規(guī)定的，基本上都以ｐ計(jì)代替p設(shè),且實(shí)際試驗(yàn)壓力都很高，目的在于使試驗(yàn)應(yīng)力高于設(shè)計(jì)應(yīng)力一定倍數(shù)以檢驗(yàn)容器,即實(shí)際試驗(yàn)壓力一般均大于等于p試。但GB150—89似乎不是很明確，以致于在執(zhí)行中有很多人認(rèn)為不能超過(guò)GＢ１50-８９規(guī)定的計(jì)算值.而且GB１50-89規(guī)定的是用p設(shè)計(jì)算p試,在低壓高塔設(shè)備中常增加設(shè)備厚度來(lái)滿(mǎn)足試壓要求，很顯然這是不科學(xué)的。在已出版的GB15０－1998中已對(duì)上述部分問(wèn)題進(jìn)行了修改,但在立式容器臥置試壓的規(guī)定方面似乎仍有些問(wèn)題。

關(guān)于試壓時(shí)的應(yīng)力控制問(wèn)題，分析討論的文章比較多,普遍認(rèn)為按GB1５0—８９計(jì)算試驗(yàn)壓力可以不必進(jìn)行應(yīng)力校核,因?yàn)樵囼?yàn)應(yīng)力不可能超過(guò)０．9σｓ或0。8σｓ。但是這些文章在分析時(shí)，僅僅是把試驗(yàn)壓力取在GB150-89規(guī)定的計(jì)算值上討論的。隨著GB1５0－199８的執(zhí)行,實(shí)際的試驗(yàn)壓力有提高的趨勢(shì)，因此在實(shí)際的試驗(yàn)壓力下就有可能出現(xiàn)試驗(yàn)應(yīng)力超過(guò)0．9σs或0。8σs的情況，從而影響到設(shè)備的安全。從國(guó)外規(guī)范的情況來(lái)看,它們也都作出了限制.ASＭEⅧ-1雖未作出直接限制，但它指出，若有意無(wú)意超過(guò)按其公式計(jì)算的試驗(yàn)壓力進(jìn)行試驗(yàn),使容器出現(xiàn)明顯的永久性變形（塑性變形）時(shí)，檢驗(yàn)員有權(quán)拒絕驗(yàn)收，所以實(shí)際上還是對(duì)試驗(yàn)應(yīng)力作出了限制。因此筆者認(rèn)為,試驗(yàn)應(yīng)力仍應(yīng)按GＢ１50—19９8加以限制.為了提高試驗(yàn)壓力,必要時(shí)可以按筆者推導(dǎo)的公式來(lái)計(jì)算液壓試驗(yàn)壓力，以保證試驗(yàn)應(yīng)力σT≤0。9σs，即:?（８)?式中符號(hào)意義見(jiàn)文。?5。2夾套設(shè)備試壓工序調(diào)整與改進(jìn)?按GＢ1５０和《壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》，對(duì)于夾套設(shè)備，應(yīng)將內(nèi)筒組裝焊接并試壓合格后再組焊夾套并試壓,必要時(shí)夾套試壓還須對(duì)內(nèi)筒保壓（這由設(shè)計(jì)確定）。但是，由于實(shí)際結(jié)構(gòu)的限制,往往夾套組焊后內(nèi)筒仍需再次試壓,因此夾套設(shè)備通常都要試3次壓。然而，由于夾套設(shè)備的種類(lèi)及結(jié)構(gòu)型式較多，對(duì)于有些結(jié)構(gòu)型式，完全沒(méi)有必要試3次壓.如圖1ａ和圖1b所示的夾套結(jié)構(gòu)，在試壓時(shí)可以對(duì)內(nèi)筒進(jìn)行檢查，只要夾套壓力高于內(nèi)筒壓力且?jiàn)A套試壓時(shí)內(nèi)筒不需保壓，則完全可以將內(nèi)筒及夾套一起組焊完畢后進(jìn)行試壓。此時(shí)應(yīng)先對(duì)夾套試壓并對(duì)被夾套包圍的內(nèi)筒進(jìn)行檢查，然后再對(duì)內(nèi)筒試壓并對(duì)夾套以外的部分進(jìn)行檢查。當(dāng)然,對(duì)于內(nèi)筒壓力低于夾套且?jiàn)A套試壓時(shí)內(nèi)筒又需保壓的情況，原則上仍應(yīng)按ＧＢ150和