地下室計算書分析

地下室計算書分析地下室柱模板柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的總計算高度:H=3.80m；地下室計算書分析全文共1頁，當(dāng)前為第1頁。計算簡圖地下室計算書分析全文共1頁，當(dāng)前為第1頁。一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:4；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:木方；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃地下室計算書分析全文共2頁，當(dāng)前為第2頁。V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；地下室計算書分析全文共2頁，當(dāng)前為第2頁。H--模板計算高度，取3.800m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計算得20.036kN/m2、91.200kN/m2，取較小值20.036kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l=217mm，且豎楞數(shù)為4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=217.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:地下室計算書分析全文共3頁，當(dāng)前為第3頁。新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；地下室計算書分析全文共3頁，當(dāng)前為第3頁。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×10.871×217×217=5.12×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mmf--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=5.12×104/2.43×104=2.107N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值σ=2.107N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=217.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×10.871×217.0=1415.469N；地下室計算書分析全文共4頁，當(dāng)前為第4頁。截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：地下室計算書分析全文共4頁，當(dāng)前為第4頁。τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=1415.469N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1415.469/(2×450×18.0)=0.262N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.262N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=20.04×0.45＝9.02kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=217.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=6000.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm面板最大容許撓度:[ν]=217/250=0.868mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×9.02×217.04/(100×6000.0×2.19×105)=0.103mm；面板的最大撓度計算值ν=0.103mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ν]=0.868mm,滿四、豎楞計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。地下室計算書分析全文共5頁，當(dāng)前為第5頁。本工程柱高度為3.800m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。地下室計算書分析全文共5頁，當(dāng)前為第5頁。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×80×80/6×1=53.33cm3；I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；豎楞計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中，M--豎楞計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m；q=4.696+0.547=5.242kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×5.242×450.0×450.0=1.06×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎矩(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；地下室計算書分析全文共6頁，當(dāng)前為第6頁。f--豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；地下室計算書分析全文共6頁，當(dāng)前為第6頁。豎楞的最大應(yīng)力計算值:σ=M/W=1.06×105/5.33×104=1.991N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值σ=1.991N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m；q=4.696+0.547=5.242kN/m；豎楞的最大剪力：V=0.6×5.242×450.0=1415.469N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×5.242×450=1415.469N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值τ=0.531N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算地下室計算書分析全文共7頁，當(dāng)前為第7頁。最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:地下室計算書分析全文共7頁，當(dāng)前為第7頁。νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=20.04×0.18=5.24kN/m；νmax--豎楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.13×106；豎楞最大容許撓度:[ν]=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×5.24×450.04/(100×9000.0×2.13×106)=0.076mm；豎楞的最大撓度計算值ν=0.076mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=1.8mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×80×80/6×1=53.33cm3；I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.183×0.45=1.99kN；地下室計算書分析全文共8頁，當(dāng)前為第8頁。地下室計算書分析全文共8頁，當(dāng)前為第8頁。B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=4.650kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.186kN·m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.056mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式地下室計算書分析全文共9頁，當(dāng)前為第9頁。σ=M/W<f地下室計算書分析全文共9頁，當(dāng)前為第9頁。其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=185632.29N·mm；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=53333mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=3.48N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=1.86×108/5.33×107=3.48N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.056mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=300/250=1.2mm；柱箍的最大撓度ν=0.056mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.2mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強(qiáng)度驗算τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；V--柱箍計算最大剪力(N)：V=1415.469N；b--柱箍的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--柱箍的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv---柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值τ=0.531N/mm2小于柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=13N/mm2，滿足要求！六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：地下室計算書分析全文共10頁，當(dāng)前為第10頁。對拉螺栓的型號:M14；地下室計算書分析全文共10頁，當(dāng)前為第10頁。對拉螺栓的有效直徑:11.55mm；對拉螺栓的有效面積:A=105mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=4.65kN。對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=4.65kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W=50×80×80/6×1=53.33cm3；I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；按計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.217×0.45=2.36kN；地下室計算書分析全文共11頁，當(dāng)前為第11頁。地下室計算書分析全文共11頁，當(dāng)前為第11頁。H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=5.365kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.245kN·m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.094mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式:σ=M/W<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=245137.53N·mm；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=53333mm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=4.596N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；地下室計算書分析全文共12頁，當(dāng)前為第12頁。H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=2.45×108/5.33×107=4.596N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求!地下室計算書分析全文共12頁，當(dāng)前為第12頁。2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.094mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=350/250=1.4mm；柱箍的最大撓度ν=0.094mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.4mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強(qiáng)度驗算τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；V--柱箍計算最大剪力(N)：V=1415.469N；b--柱箍的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--柱箍的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv---柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值τ=0.531N/mm2小于柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=13N/mm2，滿足要求！八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M14；對拉螺栓有效直徑:11.55mm；對拉螺栓有效面積:A=105mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=5.365kN。地下室計算書分析全文共13頁，當(dāng)前為第13頁。對拉螺栓所受的最大拉力:N=5.365kN小于[N]=17.85kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!地下室計算書分析全文共13頁，當(dāng)前為第13頁。地下室框梁模板計算簡圖計算參數(shù)500×800截面梁，層高3.8m模板支撐圖參數(shù)列表：一、結(jié)構(gòu)基本參數(shù)：1、梁寬：500mm2、梁高度：800mm3、樓板厚度：350mm4、層高：3.8m二、梁底模板支撐參數(shù)：1、承重架選型：鋼管扣件2、承重架支設(shè)方式：梁下雙支頂立桿地下室計算書分析全文共14頁，當(dāng)前為第14頁。3、梁底承重立桿根數(shù)：2根地下室計算書分析全文共14頁，當(dāng)前為第14頁。4、模板材料：膠合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根數(shù)：4根7、木方截面規(guī)格：50×80mm8、梁底木方間距：150mm9、梁底小橫桿：φ48×3.5鋼管10、小橫桿間距：450mm11、梁側(cè)立桿間距：1.1m12、梁側(cè)立桿跨度方向間距（不大于）：0.9m13、立桿基礎(chǔ)：混凝土樓板上鋪50mm厚木腳手板14、頂托內(nèi)托梁類型：無托梁15、梁底立桿跨度方向間距（不大于）：0.9m16、梁底立桿橫向間距：0.37m17、水平桿步距：1.5m18、板下頂部2道水平桿步距調(diào)整為：1.38m19、水平桿總步數(shù)（含掃地桿和頂部加密區(qū)，不含梁下附加水平桿）：3步20、掃地桿距架體基礎(chǔ)上表面：200mm21、板下架體含可調(diào)支托搭設(shè)高度（至支托頂，扣墊板厚度）：3.26m22、梁底支頂立桿含可調(diào)支托搭設(shè)高度（至支托頂，扣墊板厚度）：2.81m23、支撐架體計算高度（等于層高）：3.8m24、板下立桿支撐自由端高度：400mm25、梁下立桿支撐自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平桿：附加一道水平桿，使梁下支頂立桿自由端高度控制在500以內(nèi)三、梁側(cè)模板參數(shù)：1、梁寬：500mm2、梁高度：800mm3、樓板厚度：3地下室計算書分析全文共15頁，當(dāng)前為第15頁。4、模板材料：膠合板地下室計算書分析全文共15頁，當(dāng)前為第15頁。5、模板厚度：15mm6、梁側(cè)木方根數(shù)：3根7、木方截面規(guī)格：50×80mm8、木方間距：240mm9、主龍骨選型：雙鋼管10、主龍骨間距（不大于）：450mm11、對拉螺栓直徑：14mm12、對拉螺栓道數(shù)：1道13、對拉螺栓豎向間距：/14、第一道螺栓距梁底：225mm15、對拉螺栓跨度方向間距（同主龍骨）：450mm16、梁側(cè)斜支撐間距：不設(shè)斜支撐計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：350.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.42；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.05；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；地下室計算書分析全文共16頁，當(dāng)前為第16頁。振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；地下室計算書分析全文共16頁，當(dāng)前為第16頁。3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：30mm，220mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h地下室計算書分析全文共17頁，當(dāng)前為第17頁。H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m；地下室計算書分析全文共17頁，當(dāng)前為第17頁。β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、19.200kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=45×1.5×1.5/6=16.88cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.45×17.85×0.9=8.674kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.45×4×0.9=2.268kN/m；計算跨度:l=350mm；地下室計算書分析全文共18頁，當(dāng)前為第18頁。面板的最大彎矩M=0.1×8.674×3502+0.117×2.268×3502=1.39×105N·mm；地下室計算書分析全文共18頁，當(dāng)前為第18頁。面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.39×105/1.69×104=8.2N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=8.2N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=8.674N/mm；l--計算跨度:l=350mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×8.674×3504/(100×6000×1.27×105)=1.16mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大撓度計算值ν=1.16mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.4mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.292/(0.800-0.350)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×5×8×8/6=53.33cm3；I=1×5×8×8×8/12=213.33cm4；E=9000.00N/mm2；地下室計算書分析全文共19頁，當(dāng)前為第19頁。地下室計算書分析全文共19頁，當(dāng)前為第19頁。計算簡圖剪力圖(kN)地下室計算書分析全文共20頁，當(dāng)前為第20頁。彎矩圖(kN·m)地下室計算書分析全文共20頁，當(dāng)前為第20頁。變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.252kN·m，最大支座反力R=4.405kN，最大變形ν=0.334mm（1）次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.52×105/5.33×104=4.7N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=4.7N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=230/400=0.575mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.334mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=0.575mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.405kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:地下室計算書分析全文共21頁，當(dāng)前為第21頁。W=2×5.078=10.16cm3；地下室計算書分析全文共21頁，當(dāng)前為第21頁。I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)地下室計算書分析全文共22頁，當(dāng)前為第22頁。主楞計算彎矩圖(kN·m)地下室計算書分析全文共22頁，當(dāng)前為第22頁。主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.694kN·m，最大支座反力R=9.801kN，最大變形ν=0.448mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=6.94×105/1.02×104=68.3N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=68.3N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.448mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=700/400=1.75mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.448mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.75mm五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。地下室計算書分析全文共23頁，當(dāng)前為第23頁。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:地下室計算書分析全文共23頁，當(dāng)前為第23頁。W=900×15×15/6=3.38×104mmI=900×15×15×15/12=2.53×105mm1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.50]×0.90×0.90=20.315kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.90×0.90=4.536kN/m；q=20.315+4.536=24.851kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×20.315×166.6672+0.117×4.536×166.6672=7.12×104RA=RD=0.4q1l+0.45q2RB=RC=1.1q1l+1.2q2σ=Mmax/W=7.12×104/3.38×104=2.1N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=2.1N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250地下室計算書分析全文共24頁，當(dāng)前為第24頁。其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=16.929kN/m；地下室計算書分析全文共24頁，當(dāng)前為第24頁。l--計算跨度(梁底支撐間距):l=166.67mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=166.67/250=0.667mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×20.315×166.74/(100×6000×2.53×105)=0.07mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.07mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.667mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.632/0.9=5.146kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6=53.33cm3；I=5×8×8×8/12=213.33cm4；方木強(qiáng)度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×5.146×0.92=0.417kN·m；地下室計算書分析全文共25頁，當(dāng)前為第25頁。最大應(yīng)力σ=M/W=0.417×106/53333.3=7.8N/mm2；地下室計算書分析全文共25頁，當(dāng)前為第25頁?？箯潖?qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值7.8N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×5.146×0.9=2.779kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×2.779×1000/(2×50×80)=1.042N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值1.042N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×5.146×9004/(100×9000×213.333×104)=1.191mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.900×1000/250=3.600mm；方木的最大撓度計算值ν=1.191mm小于方木的最大允許撓度[ν]=3.6mm，滿足要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.695kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.632kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.050-0.500)/4×0.900×(1.2×0.350×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.900×(0.800-0.350)×0.500=2.080kN地下室計算書分析全文共26頁，當(dāng)前為第26頁。地下室計算書分析全文共26頁，當(dāng)前為第26頁。簡圖(kN·m)剪力圖(kN)地下室計算書分析全文共27頁，當(dāng)前為第27頁。彎矩圖(kN·m)地下室計算書分析全文共27頁，當(dāng)前為第27頁。變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N4=0.966kN；N2=N3=7.44kN；最大彎矩Mmax=0.266kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.652mm；最大應(yīng)力σ=0.266×106/4490=59.1N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計算值59.1N/mm2小于支撐托梁的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算八、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.966kN；地下室計算書分析全文共28頁，當(dāng)前為第28頁。腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×3.8=0.589kN；地下室計算書分析全文共28頁，當(dāng)前為第28頁。N=0.966+0.589=1.554kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.42]=2.945m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.42m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2945.25/15.9=185；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=1554.327/(0.209×424)=17.5N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=17.5N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=7.441kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(3.8-0.8)=0.589kN；N=N1+N2=7.441+0.465=7.906kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；地下室計算書分析全文共29頁，當(dāng)前為第29頁。W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；地下室計算書分析全文共29頁，當(dāng)前為第29頁。σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.42]=2.945m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.42m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2945.25/15.9=185；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=7905.566/(0.209×424)=89.2N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=89.2N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！地下室側(cè)墻模板一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；地下室計算書分析全文共30頁，當(dāng)前為第30頁。4.面板參數(shù)地下室計算書分析全文共30頁，當(dāng)前為第30頁。面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.800m；地下室計算書分析全文共31頁，當(dāng)前為第31頁。β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；地下室計算書分析全文共31頁，當(dāng)前為第31頁。β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得17.031kN/m2、91.200kN/m2，取較小值17.031kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.260×300.02=9.60×104N·mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：地下室計算書分析全文共32頁，當(dāng)前為第32頁。σ=M/W<f地下室計算書分析全文共32頁，當(dāng)前為第32頁。其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×15.0×15.0/6=1.88×104mmf--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=9.60×104/1.88×104=5.1N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=5.1N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×9.197×300.0+0.617×1.260×300.0=1888.6N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=1888.6N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1888.6/(2×500×15.0)=0.378N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值τ=0.378N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算地下室計算書分析全文共33頁，當(dāng)前為第33頁。根據(jù)《建筑施工手冊》，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。地下室計算書分析全文共33頁，當(dāng)前為第33頁。撓度計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=17.03×0.5=8.516N/mm；l--計算跨度(次楞間距):l=300mm；E--面板的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×8.52×3004/(100×6000×1.41×105)=0.553mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.553mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6×2=106.666cm3；I=5×8×8×8/12×2=426.666cm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強(qiáng)度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，M--次楞計算最大彎矩(N·mm)；地下室計算書分析全文共34頁，當(dāng)前為第34頁。l--計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；地下室計算書分析全文共34頁，當(dāng)前為第34頁。新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1×5.518×500.02+0.117×0.756×500.02=1.60×105N·mm；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--次楞計算最大彎矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩，W=1.07×105mmf--次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值；f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值：σ=1.60×105/1.07×105=1.5N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值σ=1.5N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強(qiáng)度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q其中，V－次楞承受的最大剪力；l--計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.30×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90為折減系