發(fā)動機原理知識點

第二章： 指示燃油消耗率：三種理論循環(huán)等容加熱循琳油機均勻y合5.指示指標(biāo)的缺點：只能評價內(nèi)燃機氣缸內(nèi)熱工燃燒）混合加熱循環(huán)（低速柴油機擴散燃嘵）化的工作循環(huán)的好壞，卻不能評價指示功經(jīng)內(nèi)2壓加熱循環(huán)（高速柴油機預(yù)混和擴散燃燒）循環(huán)熱效率叫壓加熱循環(huán)（高速柴油機預(yù)混和擴散燃燒）循環(huán)熱效率叫t=Wt/Q1=1-Q2/預(yù)脹比P=V‘z/Vz壓縮比二Va/V公式：提高循壞熱效率的途徑：（1）提高壓縮比⑵提高多變指數(shù)3）增加壓力升高率3）減小預(yù)脹比。遞途徑對外輸出功的過程中，所要克服的內(nèi)部龍損失功率以及驅(qū)動附件所消耗的功率損失大小專6.有效性能指標(biāo)來衡量發(fā)動機熱工轉(zhuǎn)化對外界的影響。動力性指標(biāo)：1）有效功率0指示功率克服運動的摩擦損失功蓉以及驅(qū)動冷卻風(fēng)扇，機油泵等附件所消耗的功蕓實際循環(huán)和理論循環(huán)的差別，主要體現(xiàn)在實際循經(jīng)曲軸對外輸出的有用功率。環(huán)的每一個過程中所存在的不同形式的損失。氣行程：進氣流動損失壓縮行程：工質(zhì)影響，2）平均有效壓伽e單位氣缸工作容積輸出的有傳熱損失）做功行程：燃燒損失。排氣行程：效功，是衡量發(fā)動機動力性的重要參數(shù)之一。排氣流動損失。殘余廢氣系數(shù)：殘余廢氣與新鮮進氣量13）升功率Pl：單位氣缸工作容積所輸出的額定功率之比：表示氣缸內(nèi)換氣郭晨進行的完善程度。 經(jīng)濟性指標(biāo)：評價指標(biāo)： 7.有效熱效率：1）.一活塞做功為基礎(chǔ)評價氣缸內(nèi)熱工轉(zhuǎn)換的完善效燃油消耗率：簡稱油耗率，單位時間內(nèi)有程度瞄示性指標(biāo)實際循環(huán)做功能力的評價指標(biāo)率所消耗的燃油量。有平均指示壓力： 9.機械效率定義：nm=Pe/Pi=1-Pmm/Pmi指示功率： Pmm二Pmi-Pme實際循環(huán)的經(jīng)濟性指標(biāo)：指示熱效率： 10.發(fā)動機的機械損失包括那幾部分？各占比例〕

何？常用哪幾種方法測量發(fā)動機機械損失？摩獺分析影響充氣效率的主要因素。氣效率失，擊2-75%驅(qū)動各種附件損失10古0%帶的因素有進氣終了的壓力進氣終了的溫鷹動機械增壓器損失6-占0景氣損失，1占-20%殘余廢棄系數(shù)配氣定時，壓縮比，進氣狀態(tài)。機械損失常用的測量方法有倒拖法、滅缸法、公油耗線法。簡述提高充氣效率的措施減少進氣系統(tǒng)阻力：減少進氣門處的阻力系數(shù)（增大氣門直徑、用多氣門結(jié)構(gòu)、適當(dāng)增加進氣門升程、適當(dāng)減＜塞行程；）減小空氣濾清器的阻力系數(shù)；減小進氣道的阻力系數(shù)。第一，降低進氣系統(tǒng)的阻力損提高氣缸內(nèi)進氣終了時的壓力。第二，降低排左統(tǒng)的阻力損失，以減少缸內(nèi)的殘余廢氣稀釋。多減少高溫零件在進氣系統(tǒng)中對新鮮充量的加熱，第三章：發(fā)動機換氣 低進氣充量的溫度。課本進氣門（進氣門的流』11.氣門疊開現(xiàn)象：根據(jù)四沖程發(fā)動機工作原力,，箱氣馬赫數(shù)，多氣門結(jié)構(gòu)，改善配齊機構(gòu)）進氣上止點，由于進氣門提前開啟，排氣門通道形狀及進氣管長度空氣濾清器（從減小進左閉而造成進排氣門同時開啟的現(xiàn)象。進氣提1動損失角度而言，進氣管長度越短越好，但其t排氣遲閉角之和稱為氣門疊開角。配氣相位圖受整個進氣系統(tǒng)布置的限合理選擇配氣定時；（可變配氣相位機構(gòu)，油壓控制式可變氣機構(gòu)（可變配氣相位機構(gòu)，油壓控制式可變氣機構(gòu)進氣管長度及氣流的動態(tài)效從減小進氣系統(tǒng)阻力角度而言，進氣管長度越短越好，另一方面弟12.充氣效率：每循環(huán)實際進入氣缸的新鮮充氣管的波動效應(yīng)：由于進氣過程是動態(tài)過程，早與進氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的理論之量氣管道內(nèi)始終存在壓力波動，這種壓力波動直手響進氣效果，特別是在中低速區(qū)過短的進氣管t

不能有效的利用氣流的波動效應(yīng)，反而不利于提發(fā)動機增壓優(yōu)點）提高了進氣密度，有效提充氣效率。 高發(fā)動機的升功率和比質(zhì)量功率，從而降低單￡動態(tài)效應(yīng)利用發(fā)動機在間歇的進行進排氣過程勺造價，提高材料的利用率，同時改善經(jīng)濟*中產(chǎn)生的進排氣管內(nèi)的壓力波，來提高充氣效率燃吸氣相比，由于排氣能量得到進一步回少方法，分為慣性效應(yīng)和波動效應(yīng)。 不僅提高了熱效率，而且降低3）噪聲油機增慣性效應(yīng)利用進氣行程中所產(chǎn)生的壓力波的壓后，缸內(nèi)壓力和溫度水平都得到提高，使滯切用，在進氣門關(guān)閉前在進氣門處出現(xiàn)正壓波，縮眥所以有利于降低壓力升高率和燃增噪聲提高充氣效率的方法。 壓后進氣密度大，常采用較大空燃比，所以可K波動效應(yīng)：利用進氣門關(guān)閉后進氣管內(nèi)產(chǎn)生的壓口碳煙排放力波動，來提高氣缸進氣量 21發(fā)動機增壓的|問）增壓后氣缸壓力和溫度明顯進氣管的慣性效應(yīng)和波動效應(yīng)均與進氣管提高，機械負荷和熱負荷加大，直接影響發(fā)動木度直接相關(guān)，當(dāng)進氣管長度增加時，可是充氣效率可靠性和耐久）對廢氣渦輪增壓，由于發(fā)動的峰值向發(fā)動機低速側(cè)移反之向高速側(cè)移動，機低速時，排氣流量低而能量不足，造成壓氣木這種現(xiàn)象與進氣過程中氣流的壓力波傳播特性速增壓效果降低，影響發(fā)動機的低速轉(zhuǎn)廢特性關(guān)，是進氣管內(nèi)的壓力波諧振的結(jié)果。 氣渦輪增壓，從排氣能量的變化到進氣壓力的丟19.增壓器的分類和特就機械增壓，通過發(fā)動需要一定的時間，所以加速響應(yīng)特性不如自然機曲軸直接驅(qū)動壓氣機，由此實現(xiàn)對進氣的壓縮，其低速增壓效果好由于驅(qū)動增壓器需消耗發(fā)動機壓氣機的喘振在壓氣機轉(zhuǎn)速一定的情況下，1功率，因此機械損失增加，燃油消耗率比非增壓發(fā)流量減小到一定程度后，氣流在葉片或擴=動機高2）廢氣渦輪增壓：利用排氣能量來驅(qū)動增處出現(xiàn)邊界層分離現(xiàn)象，導(dǎo)致產(chǎn)生渦流并士壓器由此壓縮進氣的一種廢氣能量回收的增壓播到壓氣機的其他部分，弓I起氣流的強烈振錄3）氣波增壓：利用排氣壓力波使空氣受到壓縮作以輪強烈振東，并產(chǎn)生很大的噪聲。提高進氣壓力，特點是加工方便，工作溫度褓壓氣機的堵鬻一定的壓氣機轉(zhuǎn)速下，流量超需冷卻，低速轉(zhuǎn)矩性好過設(shè)計工況點的流量后，增壓比和效率隨轉(zhuǎn)速會需冷卻，低速轉(zhuǎn)矩性好過設(shè)計工況點的流量后，增壓比和效率隨轉(zhuǎn)速會下降，而流量卻不在增加圖：左喘振邊界，右邊堵塞線圖：左喘振邊界，右邊堵塞線30.空燃比:23.發(fā)動機與增壓器的匹配就是使發(fā)動機工作區(qū)盡量落在壓氣機的高效率運行區(qū)內(nèi)燃機的燃燒方式：預(yù)混燃燒汽量落在壓氣機的高效率運行區(qū)內(nèi)燃機的燃燒方式：預(yù)混燃燒汽油機）在著24.EGR廢氣再循環(huán)是在換氣過程中，將已排除氣前燃料與空氣按一定的比例預(yù)先混合而形成f缸的廢氣的一部分再次引入進氣管與新鮮氣體混合氣體，壓力溫度不均勻，局部地區(qū)形成火水進入氣缸的過程。需要指出的是ER隨著實施層流火焰?zhèn)鞑ァＭ牧骰鹧鎮(zhèn)鞑U散燃燒:柴氣缸內(nèi)的廢氣量增多，但這不等于殘余廢氣系油機的在接近壓縮終了時直接向燃燒室內(nèi)噴射燃增加。ffEGR是用來調(diào)節(jié)混合氣的組成成分，提霉化了的燃料在燃燒室內(nèi)與高溫高壓的空氣大混合氣的總熱容，由此控制燃燒速率，降低最高燃燒。散燃燒溫度，達到在保持動力性和經(jīng)濟性基本不變的簡述預(yù)混合燃燒和擴散燃燒的主要特摭。散燃件下，降偷排放量，由于進排氣之間有足夠散燃燒時，由于燃料與空氣邊混合邊燃燒，因H力差，很容易實GR力差，很容易實GR燒速度取決于混合速度；而預(yù)混合燃燒時，因尹25.十六烷值是評定柴油自燃性好壞的指標(biāo)，它與均勻混合，因而燃燒速度主要取決于化學(xué)萬柴油機的啟動性和工作粗暴性有關(guān)速度，即取決于溫度過量空氣系數(shù)）（擴散燃柴油機的啟動性和工作粗暴性有關(guān)速度，即取決于溫度過量空氣系數(shù)）（擴散燃26.抗爆性用辛烷值來評價，辛烷值越高，抗爆時，為保證燃燒完冬般要求過量空氣系數(shù)的能力越強N1.2的能力越強N1.2并在總體的〉6.8的條件下也能穩(wěn)定燃27.量調(diào)節(jié)通過節(jié)氣門開度控制進入氣缸的混合氣而預(yù)混合燃燒時，q一般L8-1.2可燃混量，而混合氣的熱值基本不變（因混合氣含量基本濃度范圍小，難以稀燃擴散燃燒時，混合保持不變）由此調(diào)節(jié)汽油機的功率輸出。 氣濃度和燃燒溫度分布極不均勻，易產(chǎn)生局部帶28.質(zhì)調(diào)節(jié)對于柴油機，吸入氣缸的空氣量基本?，F(xiàn)象，生成炭煙；而預(yù)混合燃燒時，由于學(xué)持不變，而通過噴油量的調(diào)節(jié)，改變混合氣的熱值，一般不產(chǎn)生炭煙擴散燃燒時，由于有炭由此控制柴油機的功率輸出煙產(chǎn)生碳粒的燃燒會發(fā)出黃或白色的強烈輻射329.由此控制柴油機的功率輸出煙產(chǎn)生碳粒的燃燒會發(fā)出黃或白色的強烈輻射329.過量空氣系數(shù):因此也稱“有焰燃燒”預(yù)混合燃燒時，無碳粒燃燒問題，火焰呈均勻透明的藍色，因此也稱發(fā)霧化混合條件最差，需要較濃混合氣^如燃燒（5）預(yù)混合燃燒由于燃燒前已形成可燃混合4~0.）6"0和麗排放偏高氣，有回火的危險；而擴散燃燒一般無此危險。2）怠速工況的特點：發(fā)動機輸出功率節(jié)氣31.第五章汽油機門開度最小，發(fā)動機轉(zhuǎn)速和溫度也較低，殘余方32.空燃比與發(fā)動機性能的關(guān)系：系數(shù)較大。需要=0.6~0.8.（1）經(jīng)濟混合氣ab]0a=1.03~1.的微稀混合（3）發(fā)動機中小負荷：燃料蒸發(fā)霧化條件得到[氣下，燃料完全燃燒，速度較快，熱效率最高然*節(jié)氣門開度增加，進氣量增多，殘余廢氣頂消耗率最低。燃燒溫度高，排放最多。2）①減小。要求使用氧傳感器反饋控制）』=使得a>1.03~1.時，燃料可完全燃燒，燃燒放熱量少4）全負荷狀態(tài)：節(jié)氣門接近全開，要求發(fā)動彳燃燒壓力和溫度低，燃燒速度減慢，發(fā)動機動最大功率，需供給功率混合氣.8~0.9.與經(jīng)濟性下降0乂排放降低C3）ea=1.3~1.時，33.發(fā)動機加減速運行時（門開度突加速時，燃燒放熱量少，該空燃比為著火下限4）①隨進氣量增加，進氣壓力加大，作用在油膜表。a=0.8~0.時，燃燒速度最快，熱損失最小，發(fā)動機升高阻礙油膜蒸撕以氣缸內(nèi)混合氣變??；動力性最好。但燃料不完全燃燒，熱效率下讖速時，進氣量減小，進氣壓力降低，作用在M和HC排放偏高。此空燃比為功率混合氣5）表面的壓力降低，蒸發(fā)量增加，所以氣缸內(nèi)混Vea<0.8~0.時;燃燒放熱量減少，燃燒速度降低，濃動力性下降，經(jīng)濟性惡化。缸內(nèi)易0排放增34.汽油機燃燒過程可劃分為幾個階段？各階段;多，冒煙加重6）々a=0.4~0.時，混合氣太濃，何特征?三個階段。著火延遲期：氣缸壓力明顯）火焰不能傳播熄火，該空燃比為著火上限。離壓縮線而急劇上升。明顯燃燒期：氣缸壓力士為保障發(fā)動機可靠平穩(wěn)運行一般將控制在上升。后燃期：明顯燃燒期后的燃燒0.8~1.235.影響滯燃期i的因素主要有：）燃料特性與33.汽油機各個工況對要求：空燃比2）點火時刻氣缸內(nèi)的壓力和溫度殘（（1）起動工況的特點：發(fā)動機轉(zhuǎn)速、溫度最低，廢氣量4）氣缸內(nèi)氣流強度）點火能量氣門開度小進氣流速低，所以燃料噴霧和油膜6不覿則燃燒現(xiàn)象:的是穩(wěn)定正常運轉(zhuǎn)的情況下，

每個循環(huán)之間的燃燒變動和各缸之間的燃燒差異轉(zhuǎn)速O氣缸直徑1）燃燒循環(huán)變發(fā)動機某一穩(wěn)定工況下每一循環(huán).表面點火：凡是不依靠火花塞點火，而是由少的燃燒過程隨機變化的現(xiàn)象。具體體現(xiàn)在每個循部熾熱表面點燃安混合氣的現(xiàn)象，稱為表H火焰?zhèn)鞑サ那闆r，氣缸壓力以及發(fā)動機性能不同。產(chǎn)生原因盡管點火時刻、點火能量以及穩(wěn)3定防止表面點火的主要措施有防止燃燒室溫工況下氣缸內(nèi)的空燃比以及氣流狀況理論上是過高，這包括與降低爆震同樣的方法，如降4的，但實際上對每一個循環(huán)，由于火花塞附近的過口減小點火提前角等。合理設(shè)計燃燒室形量空氣系數(shù)、氣流狀態(tài)以及點火能量等隨機變動，使排氣門和火花塞等處得到合理冷卻，避￡使著火落后期長短不同，造成整個燃燒過程及S和突出部。3）選用低沸點汽油，以減少重餾分圖形狀不同。形成積碳。4）控制潤滑油消耗率，因為潤滑油容圖形狀不同。形成積碳。4）控制潤滑油消耗率，因為潤滑油容S12-J

因2）各氣缸燃燒的不均勻性要原睡對外部混合易在燃燒室內(nèi)形成積碳；同時應(yīng)選用成焦性較＜氣形成方式以及在各個進氣管道內(nèi)存在空氣阻力滑油。（5）有些汽油和潤滑油添加劑有消除或§差異、進氣道內(nèi)表面油膜及其蒸發(fā)的差異、大積碳作用6）提高燃料中抗表火性好的成分，1一的霧化油粒等。而且各個氣缸進氣支管的差別、烷等。S12-J

因進氣重疊引起的各氣缸間的進氣干涉的現(xiàn)象，3導(dǎo)使用因素對燃燒過程的影響;各氣缸進氣量、進氣速度、湍流狀態(tài)等不能完全致。1）空燃比：在功率混合氣時，滯燃期最短，燃致。1）空燃比：在功率混合氣時，滯燃期最短，燃35.汽油機的不正常燃燒包括爆燃和表面點火度最高，發(fā)動機輸出功率達到最大值舛新36.爆燃是指火花塞點火之后，離火花塞最遠時末轆火焰帶內(nèi)因氧氣不足而層流火焰?zhèn)鞑ニ僭職怏w，受到火焰前鋒面的熱輻射和壓縮作用，低使掘力溫度降低，燃燒時間延長，傳熱損失才壓力和溫度升高，導(dǎo)致在火焰前鋒到達之前自完全燃燒損失增加，所以功率下降，燃油消耗蕓燒的現(xiàn)象。加，而且0和燒的現(xiàn)象。加，而且0和HC排放也明顯增加。而在經(jīng)濟混合3.影響爆燃的主要因素1）燃料的辛烷值越高，氣下，雖然相對功率混合氣，燃燒速度慢一些，抗爆性能越好2）（末端氣體溫度和壓力負荷降低不多。2）點火提前撮佳點火提前麻油機整個燃燒縮短，對應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角減小，所以要相應(yīng)的減＜過程不是瞬間完成的是存在滯燃明顯燃燒期佳點火提前角。但隨負荷增大，氣缸壓力和溫月和后燃期等燃燒過程。點火時刻相對上下止點所對爆燃傾向增加。應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角為點火提前角。如果點火提前角過1控汽油噴射系統(tǒng)主要由系統(tǒng)燃料系統(tǒng)和燃燒提前，使得活塞壓縮壓力升高率及最高燃控制系綢成。燒壓力增加，循環(huán)熱效率降低，工作粗暴，而且發(fā)量流量式電控汽油噴射系統(tǒng)噴射量的控制:動機機械負荷和熱負荷增加；反之，點火提前制恩路根據(jù)空氣流量計所測量的不同工況實E于推遲，則燃燒過程遲后，更多的混合氣在膨入氣缸的空氣量上由進行處理演算出對該工程中燃燒，后燃增多，使得工質(zhì)的做功能力降低，燃油噴油量，并向噴油器發(fā)出指令，以達孑同時散熱損失增加，因而循環(huán)熱效率也降低。標(biāo)空燃比的控制目的。每一工況都存在最佳點火提前角 實施流程目標(biāo)空燃比的確定，測空氣量，算噴￡點火調(diào)整特性：當(dāng)汽油機轉(zhuǎn)速和節(jié)氣門開度一定，空燃比及發(fā)動機溫度等條件一定時，發(fā)動機性能燃燒室的結(jié)構(gòu)：燃燒室的結(jié)構(gòu)要緊湊，其緊，點火提前角的變化規(guī)律。 度常用5容比A/V表示，即燃燒室表面積和燃燒室3）轉(zhuǎn)速：當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速增加時，氣缸內(nèi)的湍流積度比。由此表征燃燒室內(nèi)火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x，君增加，火焰?zhèn)鞑ニ俣忍岣?，所以燃燒過程所占時間及熄火面積等特征A/W小，表明燃燒室及一個循環(huán)所占的時間都縮短，所以爆燃傾向減師積小，火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x短，熄火面積也小，由曲軸轉(zhuǎn)角和時間的對應(yīng)關(guān)系t相對轉(zhuǎn)速以有助于提高熱效率和動力性，而且抗爆能力弓.的變化，燃燒過程所占時間變化量很小，敝同時可減扼排放。升高，曲軸轉(zhuǎn)角口大，最佳點火前角也隨之增加在進氣過程中繞氣缸中心線旋轉(zhuǎn)的氣流稱為4）負荷:當(dāng)轉(zhuǎn)速一定增加負荷時氣門開度加大，流而繞垂直于氣缸中心線且與缸心距連線平行進入氣缸的新鮮充1增多，殘余廢氣系數(shù)減小軸旋轉(zhuǎn)的氣流，以及繞垂直于氣缸中心線同時壬故殘余廢氣對混合氣的稀釋及阻礙燃燒的作用減!心距連線的軸旋轉(zhuǎn)的氣流統(tǒng)稱流。后者為輕，燃燒條件隨負荷的增加而改善，燃燒過程I時毓。

滾流是指氣流在氣缸內(nèi)整體運動的現(xiàn)象，外揩施，機內(nèi)又分為前處理和后處理/反擠流是在壓膨脹過程中燃燒室內(nèi)伴隨活塞運機內(nèi)措施：主要是降低排氣管內(nèi)有害氣體的手動而產(chǎn)生的氣流運動現(xiàn)象。根據(jù)排氣溫度不同，又分為冷機和熱機措施動而產(chǎn)生的氣流運動現(xiàn)象。根據(jù)排氣溫度不同，又分為冷機和熱機措施分層燃燒分層給氣的特施過噴霧和氣流的①冷機：⑴通過精確標(biāo)定和參數(shù)優(yōu)化，使空燃t配合，在火花塞附近形成較濃混合氣，而在燃燒薄化⑵通過可變氣門控制技術(shù)，有效組織土其他區(qū)域形成梯度分布的混合氣，由此可保證流改善混合氣的形成⑶噴油器結(jié)構(gòu)及噴射壓^塞可靠點燃，并向氣缸內(nèi)平均空燃比大（稀耦高但改善燃料霧化特性⑷降低活塞的火力岸，梯度分布的混合氣傳播火焰。小激冷層，降低排放。梯度分布的混合氣傳播火焰。小激冷層，降低排放。汽油及有害排放物及控制措施，，：是空氣中②熱機：⑴改善燃燒系統(tǒng)⑵通過電控技術(shù)精確主的N2在高溫分解下與空氣2化和的結(jié)果。影響空燃比⑶采用可變進氣系統(tǒng)⑷采用部分氣缸停勺NO生成的關(guān)鍵因素時氧含SJNO生成的基本原制技術(shù)。則是減小混合氣中或N2的含量；盡可能降低燃㈡后處理：通過催化轉(zhuǎn)化器來降低有害物排放查燒溫度；縮短在高溫燃燒帶內(nèi)滯留的時間。②①冷機：⑴提高催化劑的低溫活化性⑵采用兩侖時碳氫燃料不完全燃燒的重要產(chǎn)物，主要受空管或兩級催化轉(zhuǎn)化器⑶采用低熱容的催化劑衛(wèi)的影響。完全燃燒的程度受反應(yīng)速度，溫度及混熱催化轉(zhuǎn)化器。其中02含量的影響?；迊碓从谖矚馀欧牛间邿釞C：⑴合理選用催化劑種類和合理布置催4供給系統(tǒng)和曲軸箱通風(fēng)等幾方面。汽油機燃燒過用蜂窩狀高密度催化劑⑶進行最佳空燃比主HC生成有：缸內(nèi)壁面淬冷效應(yīng)；縫隙效應(yīng)；積碳和壁面油膜的吸附效應(yīng)；不完全燃燒；失火。危害：處理：燃料中加入添加劑，廢氣再循環(huán)等某些醛類和多環(huán)芳香烴對人體有嚴重危害，對眼六膏柴油機呼吸道和中樞神經(jīng)有損傷。47呼吸道和中樞神經(jīng)有損傷。47燃燒階段的劃分）滯燃嫌響因素燃料的影響汽油機排放特性的因素：過量空氣系數(shù)6烷值、壓縮終止氣缸內(nèi)壓力和溫度、噴霧條4點火提前角；轉(zhuǎn)速；負荷氣缸內(nèi)氣流特性2速燃期（特點：等容度高，點火提前角；轉(zhuǎn)速；負荷氣缸內(nèi)氣流特性2速燃期（特點：等容度高，汽油機排放控制技術(shù)：大體上分為機內(nèi)措施和氣缸內(nèi)壓力溫度急劇升高緩燃期（特點:在前期噴射的燃料在速燃期已基本燃燒完畢，-因此i。（二）燃料液滴和炭粒①燃料液滴。柴*后續(xù)噴射的燃料是在氣缸內(nèi)空氣減少而燃燒產(chǎn)冷起動或低負荷運行時冒藍、白煙。藍、白火斷增多且氣缸容積逐漸增加的條件下燃燒，所睥有嚴格的成分差異，均為燃料液滴僦水蒸￥燒速率緩慢，造成邊噴射邊燃燒的現(xiàn)象）燃處未考慮潤滑油只是微粒的直徑不同而對光線白期（特點氣缸容積不斷增加，壓力下降，燃料在射不同而已。②炭粒。柴油機高負荷運行時星較低膨脹比下燃燒放熱，所放熱量不能有效利用1）形成原豳溫局部缺氧，致使燃燒中間產(chǎn)排溫升高，散熱損失和排氣損失增加，熱效率降低，H-C裂化，再聚合成炭粒。油機緩燃期所以要減少后燃）中形成最多所以要減少后燃）中形成最多2）防治D正確調(diào)整噴油的提前角48.對于汽油機和柴油機而言有怎樣的放熱規(guī)和各缸供油間隔角整高壓油泵各缸供油量均勻。律？對于汽油機而言，著火點位置要適宜，燃燒持檢查噴油器型號和噴油器工作狀況霧化質(zhì)量續(xù)期不過長，放熱率曲線宜先緩后急；對于柴油機＞混合氣混合、燃燒完全炭粒＜。⑶加質(zhì)量則更具體為：滯燃期要縮短，速燃期不過急，強燃燒室內(nèi)氣流運動混合氣混合燃燒完全＞期要加快，后燃期不過長炭粒＜。（4）增加進氣量，減少進氣管道阻塞；減期要加快，后燃期不過長炭粒＜。（4）增加進氣量，減少進氣管道阻塞；減49.柴油機有害排放物主要有IC、n氣及燃料排氣背壓太高或排氣管道阻塞；改進發(fā)動機的液滴和炭粒，分析形成及燃料液滴和炭粒排龍和使用，正確調(diào)整氣門間隙；加速混合氣形成，的主要原因，試述凈化措施一）氮氧化合物高燃燒速率。5）檢查柴油質(zhì)量或牌號等；采用乳NOX1）形成原因⑴燃燒溫度高）（高溫持續(xù)化油T缸內(nèi)溫度T中間產(chǎn)物的熱裂反應(yīng)明顯時間長3）火焰前鋒面中氧氣的濃度高。1）減少。⑹加入消煙添加劑鋇鹽，但有毒7）降低壓縮比t缸內(nèi)溫度tnoxi。⑵減小后期處理小顆粒的炭粒經(jīng)過靜電飽和水蒸汽、噴油提前角t缸內(nèi)溫度tnoxi。（3）廢氣超聲波而聚合成較大顆粒的炭粒，再通過除塵十再循環(huán)，內(nèi)噴水采用乳化油,i或小.Tt缸器予以凈化（一）一氧化碳O1形成原因：產(chǎn)內(nèi)溫度tNOxi。（4）加強燃燒室內(nèi)氣流運動生的原因是不完全氧化防治：加強燃燒室內(nèi)氣混合氣混合、燃燒迅速、膨脹高溫持續(xù)時間流運動，縮小燃燒室的激冷區(qū)i*xi。（5）以氨為還原劑的選擇性催化還加強燃燒室內(nèi)氣流運動合氣混合均燃燒完全

tcd?？s小燃燒室的激冷區(qū)燃燒易于完金噴到燃燒室壁面的程度，噴射壓力越高，噴孔才COk（三）碳氫化合物《形成原因Q）混合度直徑之比越大、噴射環(huán)境密度越小，噴注的孑不均勻，局部混合氣過濃或過稀使氧化反應(yīng)減就越大，噴霧錐角就越小熱損失相對增加，不能著火。某微小單元的混柴油機噴射系統(tǒng)分為位置控制式噴射系統(tǒng)和時I*合氣面容比大（噴油器壓力室翻損失大，不制式噴射系統(tǒng)能著火。（3）壁面等激冷淬熄效（應(yīng)。二次噴射、53.噴射過程1.噴射延遲階段主噴階段.噴油后滴及曲軸箱竄氣防渝1）降低壓縮焰膨后滴及曲軸箱竄氣防渝1）降低壓縮焰膨結(jié)束階段脹沖程中燃燒室壁面溫度和排氣溫度。（2）54.噴油規(guī)律脹沖程中燃燒室壁面溫度和排氣溫度。（2）54.噴