250mm厚板模板（盤扣式）計算書

250mm厚板模板（輪扣式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231－20103、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土板名稱250mm厚板新澆混凝土板板厚(mm)250模板支架縱向長度L1(m)7.6模板支架橫向長度B1(m)7.4模板支架高度H(m)3.8二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)4三、模板體系設(shè)計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平桿步距h(mm)1200頂層水平桿步距hˊ(mm)1200支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)450小梁間距l(xiāng)(mm)250小梁最大懸挑長度L1(mm)100主梁最大懸挑長度L2(mm)150平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板厚度t(mm)14抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)9350計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W=bt2/6＝1000×142/6＝32667mm3I=bt3/12＝1000×143/12＝228667mm4承載能力極限狀態(tài)q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×1×3=11.85kN/mq1靜=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.25)=7.65kN/m正常使用極限狀態(tài)q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1×1×3=9.375kN/m1、強度驗算Mmax=0.125q1l2=0.125×11.85×0.252=0.093kN·mσ=Mmax/W=0.093×106/32667=2.847N/mm2≤[f]=16.83N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×9.375×2504/(384×9350×228667)=0.223mmνmax=0.223mm≤min{250/150，10}=1.667mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞小梁截面類型50mm×90mm小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)303.75小梁計算方式三等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.25×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.25×3=3.022kN/m正常使用極限狀態(tài)q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.25×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1×0.25×3=2.394kN/m按三等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算σ=Mmax/W=0.242×106/67500=3.585N/mm2≤[f]=12.87N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝1.611kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.611×1000/(2×50×90)＝0.537N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2滿足要求！3、撓度驗算νmax=0.403mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態(tài)R1=1.409kNR2=2.97kNR3=2.97kNR4=1.409kN正常使用極限狀態(tài)R1ˊ=1.115kNR2ˊ=2.35kNR3ˊ=2.35kNR4ˊ=1.115kN六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型鋼管主梁截面類型Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續(xù)梁取上面計算中的小梁最大支座反力承載能力極限狀態(tài)R=max[R1,R2,R3,R4]=max[1.409,2.97,2.97,1.409]=2.97kN正常使用極限狀態(tài)Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ]=max[1.115,2.35,2.35,1.115]=2.35kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算σ=Mmax/W=0.876×106/4490=195.1N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝6.749kNτmax=2Vmax/A=2×6.749×1000/424＝31.835N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算νmax=1.287mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q345回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300立柱截面面積(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4.49立柱截面慣性矩(cm4)15.9支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.71、長細比驗算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml02=ηh=1.2×1200=1440mm取兩值中的大值l0=1830mmλ=l0/i=1830/15.9=115.094≤[λ]=150長細比滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算不考慮風荷載頂部立桿段：λ1=l01/i=1830/15.9=115.094查表得，φ=0.375N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×0.9×0.9=9.987kNf=N1/(φ1A)＝9.987×103/(0.375×424)=62.811N/mm2≤[σ]=300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：λ2=l02/i=1440/15.9=90.566查表得，φ=0.55N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×0.9×0.9=10.522kNf=N2/(φ2A)＝10.522×103/(0.55×424)=45.12N/mm2≤[σ]=300N/mm2滿足要求！八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1可調(diào)托承載力容許值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=9.987kN≤[N]=30kN滿足要求！九、抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.175×7.6×3.8×6+0.55×7.6×4)=59.275kN·mMR=γGG1kLaLb2/2=0.9×1.05×7.6×7.42/2=196.643kN·mMT=59.275kN·m≤MR=196.643kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×7.6×3.8+0.55×7.6×4)=30.164kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=0.9×[1.05+(24+1.1)×0.25]×7.6×7.42/2=1371.82kN·mMT=30.164kN·m≤MR=1371.82kN·m滿足要求！十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)200混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)100F1=N=10.522kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1320×180/1000=237.838kN≥F1=10.522kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓