深圳某大廈第二次結(jié)構(gòu)設(shè)計研討報告

深圳某大廈

第二次結(jié)構(gòu)設(shè)計研討報告

November2007

匯報綱要簡介

風(fēng)洞實驗進展

結(jié)構(gòu)設(shè)計

最新設(shè)計進展

初步彈性分析結(jié)果1.簡介深圳某大廈N439m高主樓項目平面圖設(shè)計規(guī)范

按中國國家現(xiàn)行之各規(guī)范及地方規(guī)范進行設(shè)計：(1)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計術(shù)語和符號標準GB/T50083-97(2)建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準GB50068-2001(3)工程結(jié)構(gòu)設(shè)計基本術(shù)語和通用符號GBJ132-90(4)建筑抗震設(shè)防分類標準GB50223-2004(5)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(2006版)GB50009-2001(6)建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011-2001(7)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002(8)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003(9)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2002(10)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-2002(11)高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ99-98(12)型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ138-2001(13)高層建筑箱形與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ6-99(14)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-94(15)人民防空地下室設(shè)計規(guī)范GB50038-2005(16)地下工程防水技術(shù)規(guī)范GB50108-2001(17)鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程CECS188:2005(18)廣東省實施(高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程)補充規(guī)定DBJ/T15-46-2005(19)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(廣東省標準)DBJ15-31-2003(20)高層建筑結(jié)構(gòu)用鋼板YB4104-2000(21)高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范GB50045-95(22)建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范CECS200:2006(23)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(英國)BS8110(24)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(歐洲)EC2(25)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(英國) BS5950(26)國際建筑規(guī)范(美國)IBC(27)房屋抗震加固設(shè)計標準及注釋FEMA356(28)混凝土房屋的抗震評估與翻新ATC40參考國際規(guī)范：

規(guī)范計算確定之阻尼比風(fēng)力及多遇地震作用下之阻尼比設(shè)計取值控制舒適度用阻尼比按中華人民共和國行業(yè)標準《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》-0.040.01-0.02深圳某大廈，按上海市工程建設(shè)規(guī)范《高層建筑鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》及李國強教授于《多高層建筑鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計》一書中公式4-58作解析變換0.0380.0350.015國內(nèi)超高層實例計算確定之阻尼比風(fēng)力及多遇地震作用下之

阻尼比設(shè)計取值控制舒適度用阻尼比廣州西塔(鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu))0.0380.0350.015廣州合景大廈(鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu))0.0350.0350.02參考文獻建議的阻尼比設(shè)計取值其他超高層結(jié)構(gòu)的阻尼比設(shè)計取值地震荷載設(shè)計系數(shù)以國標GB50011-2001為標準，并已按照巖土工程勘察報告及地震安全性評價報告進行調(diào)整:地震作用結(jié)構(gòu)設(shè)計基準期：（可靠度）50年結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限：50年(耐久性=100年)建筑結(jié)構(gòu)安全等級：一級(γ0=1.1)建筑抗震設(shè)防分類：乙類建筑高度類別：超B地基基礎(chǔ)設(shè)計等級：甲級基礎(chǔ)設(shè)計安全等級：一級抗震設(shè)防烈度：7度抗震措施：8度設(shè)計基本地震加速度峰值:0.1g場地類別:II類(根據(jù)巖土工程勘察報告確定)特征周期Tg:巳根據(jù)安評報告確定，見表彈性分析，阻尼比:(型鋼混凝土結(jié)構(gòu))0.035彈塑性分析，阻尼比0.05地下一層及以上剪力墻及框架柱抗震等級特一級地下一層以下剪力墻及框架柱抗震等級一級周期折減系數(shù)0.85地震烈度50年設(shè)計基準期

超越概率重現(xiàn)周期

(年)

地面最高加速度PGA(g)水平地震影響系數(shù)最大值max多遇地震

(小震)63%500.0350.08設(shè)防烈度

(中震)10%4750.110.25罕遇地震

(大震)2%24750.220.5反應(yīng)譜地震荷載設(shè)計反應(yīng)譜以地震安全性評價報告為準:由廣東省工程防震研究院所提供的〝?shù)卣鸢踩栽u介報告〞中己包含當結(jié)構(gòu)周期大于6s時之地震影響系數(shù)曲線及相應(yīng)計算公式。

多遇地震(小震)設(shè)防烈度(中震)罕遇地震(大震)參數(shù)amax(g)Tg(s)γoamax(g)Tg(s)γoamax(g)Tg(s)γo規(guī)范0.080.350.90.240.350.90.50.400.9安評(地面)0.09040.3410.27610.4210.50780.621小震反應(yīng)譜在計算時將考慮周期折減系數(shù)=0.85反應(yīng)譜方案階段的結(jié)構(gòu)研究塔樓整體結(jié)構(gòu)體系的研究核心筒及斜支撐框架(不設(shè)伸臂桁架)核心筒，周邊框架，伸臂桁架及腰桁架(不設(shè)斜支撐)核心筒，斜支撐框架，伸臂桁架及腰桁架(三重結(jié)構(gòu)體系)綜合考慮，采用整體效能較優(yōu)的三重結(jié)構(gòu)體系典型樓層TypicalFloors5.4米(典型)南北立面外框柱距5.4米North&Southelevationcolumnspacing5.4m加密外框柱距ReduceColumnSpacing新增的剪力墻(200mm厚)以交錯形式設(shè)置在灑店區(qū)方案

SchemeX向－周期Y向－周期層間位移原方案(B)7.20s7.36s1/365方案(C1):根據(jù)方案(B)在灑店區(qū)加設(shè)剪力墻7.21s7.37s1/370方案研究-加密外框柱距方案研究-在酒店區(qū)加設(shè)剪力墻方案2-斜撐加密方案4–4道Y向+2道X向伸臂原方案修改后伸臂桁架

伸臂桁架

原方案修改后方案研究-加密斜撐方案5–腰桁架加強方案6–加角部伸臂桁架東西立面柱布置研究角柱C2C3柱

(3個)C3柱

(2個)方案Scheme周期PeriodGB3.5%初始方案x=7.193s

y=7.066s1/468根據(jù)初始方案在東西立面各取消一根柱x=7.224s

y=7.038s1/467有利于角柱在風(fēng)作用下保持受壓狀態(tài)簡化柱與支撐的節(jié)點方案研究–立面柱布置結(jié)構(gòu)方案比較主體結(jié)構(gòu)體系

采用三重結(jié)構(gòu)體系抵抗水平荷載:鋼筋混凝土核心筒

核心筒從承臺面伸延至辦公樓頂層。部分核心筒到酒店層下終止，由內(nèi)鋼框架取代，補償去掉部分核心筒后所需的抗彎剛度。內(nèi)柱直接從核心筒伸出支承于核心筒頂部,

酒店內(nèi)部結(jié)構(gòu)在每層樓板提供水平支撐與樓板共同作用，提供斜柱的橫向約束，確保總體穩(wěn)定和剛度。

巨型斜支撐框架

巨型斜支撐采用交叉型式設(shè)置于大樓東西垂直立面上。周邊框架由型鋼混凝土柱及型鋼組合梁組成。南北面型鋼混凝土柱從承臺面微微向外傾斜後再微向內(nèi)傾(全部角度在1°以下)，直至頂部合龍。采用型鋼混凝土柱可增加框架的延性，同時亦可減少柱截面從而提高使用率。構(gòu)成核心筒和巨型型鋼混凝土柱之間相互作用的

伸臂桁架及腰桁架 5個腰桁架沿塔樓高度均勻分布，整合避難及設(shè)備層，增加了外框架的抗扭性能，從而減低扭轉(zhuǎn)效應(yīng)在地震作用下的影響﹔3區(qū)伸臂桁架在核心筒內(nèi)貫通，優(yōu)化結(jié)構(gòu)效能。巨型斜支撐設(shè)備二層

腰桁架及伸臂桁架酒店區(qū)設(shè)備三層

腰桁架及伸臂桁架設(shè)備四層

腰桁架及伸臂桁架設(shè)備五層

腰桁架設(shè)備一層

腰桁架辦工層地下室鋼筋

混凝土核心筒主體結(jié)構(gòu)體系三維示意圖2.風(fēng)洞實驗進展3.結(jié)構(gòu)設(shè)計建筑結(jié)構(gòu)超限情況結(jié)構(gòu)特性規(guī)范要求備注結(jié)構(gòu)類型鋼組合框架-混凝土筒體+斜支撐+加強層設(shè)防烈度77抗震等級地下一層及以上核心筒:特一級框架柱:特一級地下一層以下核心筒:一級框架:一級核心筒:特一級框架柱:一級建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防類別乙類乙類安全等級一級一級層數(shù)地上98層/地下室4層/高度塔樓439m

(最高有人樓面高度419.8m)180m(B級)高度超出地下室埋深24m(假定承臺厚度為6米)H/18結(jié)構(gòu)特性規(guī)范要求備注塔樓標準層平面尺寸（長X寬)約1.2

結(jié)構(gòu)高寬比約9.5<7超規(guī)平面規(guī)則性扭轉(zhuǎn)比值參閱後文的比較≤1.2只在少數(shù)模層超過1.2但小于1.4凹凸無明顯凹凸b≤0.3Lor0.5ll>0.3Bmax

樓板連續(xù)性樓板連續(xù)<30%樓層面積開洞采用彈性橫隔板假設(shè)進行計算

豎向規(guī)則性側(cè)向剛度只在少數(shù)模層小于70%上一層及小于80%上三層之平均值國家規(guī)范:>70%上一層

>80%上三層只在少數(shù)模層超出抗側(cè)力構(gòu)件連續(xù)滿足樓層承載力滿足80%上層剪承載力(相鄰樓層）建筑結(jié)構(gòu)超限情況(續(xù))結(jié)構(gòu)特點：超高，高寬比大型鋼混凝土柱組合截面糊外柱有足鋒夠的強度悲和剛度，紐奉可以有效止地承擔豎垃向力和水解平力比鋼柱熱強度高蕩，比混姓凝土柱堂截面小畜，有利菠于建筑登布置。使用高強按度鋼材（Q345）和高鬼強混凝脅土（C60）有利于叨鋼結(jié)構(gòu)泰的安裝樓板體系建議選洽用鋼梁-組合樓絕板方案辦公/行政辦棚公樓層考慮樓板強度，采用130毫米板厚，并已寬就樓板旱振動進罷行分析旅館樓刊層及加強層考慮旅館樓層隔音，提高剛誦度及加強賄層強度等額要求，采塔用150毫米板厚鋼梁可減扣輕塔樓整童體重量及濱便于施工懲，與鋼框鏡筒連接較美好。組合精樓板鋼筋加會延伸入祖核心筒外半墻，以作限錨固。而恒拴釘可使登樓板與鋼蓬梁緊密結(jié)酬合，在地遙震作用下艷，可保證蘭外筒與核殘心筒共同乳作用抵抗詢水平荷載療。地面層以機下是傳統(tǒng)儲的鋼筋混竄凝梁/板體系閱。型鋼混凝土柱鋼梁-組合樓糟板主體結(jié)策構(gòu)體系設(shè)備二層

腰桁架伸臂桁架設(shè)備三層

設(shè)備四層

腰桁架伸臂桁架三重組合結(jié)構(gòu)示意圖=設(shè)備二層

腰桁架設(shè)備三層

腰桁架設(shè)備四層

腰桁架設(shè)備一層

腰桁架設(shè)備五層

腰桁架巨型斜支撐抗側(cè)力”巨型斜支撐外框架”示意圖抗側(cè)力”核心筒”示意圖伸臂桁架鋼筋混凝土核心筒+考慮省去X方向伸臂谷桁架酒店層結(jié)構(gòu)體跪系=+組合結(jié)破構(gòu)示意淺圖抗側(cè)力”巨型斜支腥撐外框架”示意圖抗側(cè)力”內(nèi)框架及續(xù)核心筒”示意圖典型酒店層三維示意圖從下層伸延的核心筒及剪力墻平面支撐內(nèi)框架柱外框架柱特別考六慮-辦公樓勾層至酒磁店層結(jié)筐構(gòu)的過悔渡滿足酒店的功能及中蠢庭中空的凍布置，部分核寫心筒由魔辦公室哭層頂部逐過渡為疤框架結(jié)嗽構(gòu)框架柱因較應(yīng)酒店房攀間的布置爛輕微傾斜(小于1°)，內(nèi)鋼柱直接從核心股筒伸出支承于核心筒算頂部，避免轉(zhuǎn)換內(nèi)鋼柱直接從核心超筒伸出支承于垮核心筒同頂部中庭中跪空酒店層鋼筋混需凝土核覽心筒部分核心逗筒過渡為框架結(jié)懶構(gòu)鋼框架及核心筒結(jié)構(gòu)部分核心思筒-框架結(jié)構(gòu)過渡剖面圖頂拱設(shè)計頂拱設(shè)計考慮考慮鞭梢效企應(yīng)，頂拱產(chǎn)與大樓整存體建模，沒非線性分危析作補充頂拱設(shè)計三維示意圖頂拱受力分析頂拱設(shè)計考慮頂拱伸延利自酒店區(qū)蔑外框柱頂拱設(shè)計考慮風(fēng)荷載蔥由風(fēng)洞貼試驗測庭量頂供為全紐奉剛結(jié)構(gòu)，混有效減輕閥自重及提吃高結(jié)構(gòu)延辰性。頂供自犧重較輕鳳而投影佳面大，桃主要為府風(fēng)力控晨制。考慮鞭梢誰效應(yīng)，蹤蝶頂拱與片大樓整肌體建模防。于風(fēng)力駛實驗室吊進行測監(jiān)壓試驗熟。風(fēng)力實鼠驗室測郵壓試驗頂拱設(shè)計考慮考慮風(fēng)相荷載分矛布不均動的扭轉(zhuǎn)出效應(yīng)，聯(lián)中間四蟻榀桁架瘋采用三統(tǒng)維的三貿(mào)管拱，辰兩端局經(jīng)部加強匆采用四敲管桁架存拱，提服供所需撫抗扭轉(zhuǎn)猴剛度。利用三管誼拱的寬度郊減低橫梁膜的自由長天度，減小墨橫梁尺寸催及提高整味體穩(wěn)定性。構(gòu)件受轉(zhuǎn)壓穩(wěn)定逼性分析桁架拱鋼管桁架拱鋼管兩管拱三管拱考慮支哪承桁架割拱的酒瘋店區(qū)域以柱尺寸嫩，鋼管貍落地前迅先收窄多，減小僅對酒店能區(qū)域柱略尺寸及甚整體剛藥度的不火良影晌擦。配合建竟筑意念顏，于桁牛架拱兩炸端設(shè)斜蒜支撐侄以提供敵額外側(cè)皆向支點句，提高性結(jié)構(gòu)效打能。頂拱設(shè)計考慮伸延斜枯支撐至錯頂拱作扇側(cè)向支扇點拱底局部簡收窄固接24m38.5m38.5m24mCHS700x354.6mCHS700x35CHS300x304.6m1.53m1．45myx外肢1內(nèi)肢外肢224m38.5m24m38.5mCase1A(cm2)I(cm4)N(kN)LoadFactorPcr(kN)E(MPa)Ieff(cm4)L(m)內(nèi)肢7304.0E+054012645561602.06E+051401642822.6280.93外肢17304.0E+05200外肢27304.0E+05200Case2A(cm2)I(cm4)N(kN)LoadFactorPcr(kN)E(MPa)Ieff(cm4)L(m)內(nèi)肢7304.0E+059078484357442.06E+054.0E+054.9210.9624m38.5m頂拱的乏鞭梢效向應(yīng)頂部蛋懷形餐飲拘區(qū)設(shè)計頂部蛋禍形餐飲訪區(qū)設(shè)計寄考慮從酒店蓋區(qū)伸延民的剪力飛墻“A”形框架考慮鞭梢芝效應(yīng)，房誠頂拱與完大樓整戰(zhàn)體建模捆，非線卻性分析盈作補充=+蛋形餐飲區(qū)結(jié)構(gòu)平面圖(典型)剪力墻水平支撐加強樓板平面內(nèi)剛度“A”形框架“A”形框架伸旁延自酒店區(qū)爛內(nèi)框架酷柱伸臂桁攤架設(shè)計伸臂桁丈架布置什工程實慈例國貿(mào)中心CWTC覺(北京,33京0m)如心廣場Nina抖Tow番er

(香港,320挨m)環(huán)球貿(mào)宴易廣場ICC言(香港,490右m)國際金融尊中心二期2IF享C

(香港,420調(diào)m)由兩根斜慘桿組成伸異臂桁架伸臂桁耕架布置莫工程實尼例環(huán)球貿(mào)禁易廣場ICC訴(香港,49艷0m)雙向伸臂滅桁架與核正心筒伸臂桁騙架布置丙工程實固例國際金融匹中心二期2IF站C(香港,42托0m)由兩根旅斜桿組靈成伸臂打桁架核心筒內(nèi)遮鋼柱上下樓伸延并設(shè)淺置栓釘以他傳力至核載心筒雙向伸闊臂桁架揪與核心是筒由兩根絕斜桿組野成伸臂錢桁架伸臂桁陡架布置頓工程實杠例如心廣反場Nin饅aT攔owe妙r(香港,320桌m(xù))雙向伸臂攪桁架與核部心筒伸臂桁呈架布置刮工程實道例國貿(mào)中慮心CWTC揚(北京,330拆m)由兩根斜宵桿組成伸鉆臂桁架伸臂桁石架軸線塊與核心豈筒墻稍蒜有傾斜京基伸臂括桁架布置由兩根斜塘桿組成伸警臂桁架，傳力路箏徑簡單直浮接伸臂桁鐵架于核爺心筒內(nèi)即貫通，贏核心筒養(yǎng)內(nèi)鋼柱晴上下伸弱延，并耽設(shè)置栓的釘傳力投至核心固筒考慮省去X方向伸信臂桁架典型節(jié)點負平面圖典型節(jié)點雁立面圖某中心果-伸臂唱桁架布置伸臂桁架器于核心筒優(yōu)內(nèi)貫通斜支撐設(shè)計巨型斜支少撐巨型斜支逢撐與角柱C2節(jié)點的訴初步設(shè)您計平面圖剖面A-A巨型斜支歇撐與框架柱C3節(jié)點的初駐步設(shè)計平面圖剖面B-B選擇兩屯個部位裳的斜撐揭進行有疲效長度沒的研究MB3A第一屈曲模態(tài)柱柱約44m約44mMB2MB3AMB2第一屈曲模態(tài)MegabraceAppliedaxialload(kN)CriticalloadfactorCriticalload(kN)EILe(m)MB2100058955,895,0002.1832E+076.05MB3A25,70547.751,227,4141.39E+0710.58斜支撐槳的有效級長度風(fēng)荷載鄉(xiāng)豐及地震己作用剪力(X-方向)剪力(Y-方向)風(fēng)及地蹄震作用前下的總死剪力傾覆力基矩(繞X-軸)傾覆力矩(繞Y-軸)風(fēng)及地嘉震作用攝下的總診傾覆力拍矩各層風(fēng)力頁分布260°350°180°結(jié)構(gòu)抗側(cè)塞力體系側(cè)向力的耀傳遞與分旅配結(jié)構(gòu)抗垃側(cè)力體研系–X向=++核心筒兩側(cè)X向框架中間框闖架抗側(cè)力構(gòu)件核心筒兩側(cè)X向框架中間框架總剪力安評反應(yīng)譜剪力值(MN)39.90.60.441所占比例97.3%1.6%1.1%100%GB3.5%100R剪力值(MN)92.9-0.90.0192.0所占比例100.98%-0.99%0.01%100%抗側(cè)力構(gòu)件核心筒兩側(cè)X向框架中間框架總傾覆力矩安評反應(yīng)譜力矩(MN.m)4538.41875.0725.67139所占比例63.6%26.3%10.2%100%GB3.5%100R力矩(MN.m)13967.15800.52239.722007.3所占比例63.5%26.4%10.2%100%353罩6kN151猜65k育N6520怎kN伸臂桁查架作用腰桁架作韻用伸臂桁架牢節(jié)點處力郊的傳遞與霞分配20999kN20176kN3536kN15165kN1771kN20970kN20257kNX向風(fēng)力作用N1N2V1V2△N=N1+N2△V=V1+V2F1=3536kN壓力F2=15165kN拉力通過腰桁緣瑞架的腹桿傳遞至C1-5柱的力結(jié)構(gòu)抗側(cè)栽力體系–X向腰桁架柱制節(jié)點處力胡的傳遞與教分配20970kN20257kN3553kN15174kN15174kNC1-5柱C2-3柱15174kN11040kN1263kN6466kN11055kN5512kN12136kN12079kN11513kNC1-5柱C2-3柱結(jié)構(gòu)抗側(cè)拉力體系–X向拉力12079kNC2-3柱C1-5柱C1-6柱C1-7柱C1-8柱C2-4柱拉力11055kN壓力12136kN壓力11040kN拉力11118kN拉力10106kN壓力11065kN壓力10126kN拉力11513kN拉力6466kN壓力6000kN壓力13753kN拉力3167kN壓力3166kN在X向風(fēng)荷屯載作用稱下腰桁架柱來節(jié)點處力哨的傳遞與機分配L39層C2-眾3柱截面抗交剪（X向）抗風(fēng)：113質(zhì)157釋kN抗震：113湯157鋸kN結(jié)構(gòu)抗譜側(cè)力體斧系–X向結(jié)構(gòu)抗構(gòu)側(cè)力體刻系–X向結(jié)構(gòu)抗側(cè)叫力體系–抗剪–核心筒結(jié)構(gòu)抗側(cè)縱力體系–抗彎–核心筒，禿其次兩側(cè)X向框架，盾再次中間扁框架=++核心筒兩側(cè)Y向斜撐框讓架中間帶沒伸臂框課架結(jié)構(gòu)抗側(cè)規(guī)力體系–Y向荷載傳猴力路徑抗側(cè)力構(gòu)件核心筒兩側(cè)Y向斜撐框架中間帶伸臂框架總剪力安評反應(yīng)譜剪力值(MN)34.09.81.144.9所占比例75.6%21.9%2.5%100%GB3.5%100R剪力值(MN)99.038.7-4.2133.6所占比例74.1%29.0%-3.1%100%抗側(cè)力構(gòu)件核心筒兩側(cè)Y向斜撐框架中間帶伸臂框架總傾覆彎矩安評反應(yīng)譜力矩(MN.m)2994.72236.42486.67717.7所占比例38.8%29.0%32.2%100%GB3.5%100R力矩(MN.m)12206.79820.110215.131741.9所占比例38.5%29.4%32.2%100%荷載傳肆力路徑Y(jié)向風(fēng)力作座用303kNC1-5柱C1-1柱核心筒16592kN18339kN17392kN18683kN17851kN254kN16902kNY向風(fēng)力作用拉力107183kN壓力107516kN拉力27398kN壓力27301kN拉力66697kN壓力67048kN拉力26372kN壓力266781kN拉力38306kN壓力38878kN拉力18728kN壓力18723kN拉力19405kN壓力19554kN拉力12902kN壓力12903kNL39層核心筒忙截面抗剪辯（Y向）抗風(fēng)：8185舟20kN抗震：770卻372浸kN結(jié)構(gòu)抗側(cè)悅力體系–Y向結(jié)構(gòu)抗熔側(cè)力體燈系–Y向結(jié)構(gòu)抗捎側(cè)力體刷系–抗剪–核心筒蘇其次儀巨型斜撐結(jié)構(gòu)抗側(cè)遠力體系–抗彎–核心筒、陣巨型斜撐鋒、帶伸臂梁框架正常使用繞極限狀態(tài)–5邪0年風(fēng)力正常使用秒極限狀態(tài)–1維00年風(fēng)力正常使用駕極限狀態(tài)–5瞧0年風(fēng)力正常使寇用極限材狀態(tài)–1糊00年風(fēng)力X-d酸ir雖Win翅dY-d提ir枯Win怠dX向風(fēng)力作位用20970kN20300kN21000kN20200kN20900kN21000kN20900kN21000kN29700kN29600kN29800kN29700kNX-di趕rWi下ndY向風(fēng)力作株用18680kN17850kN18300kN17400kN21600kN21700kN21140kN21300kN36400kN36600kN35600kN35700kNY-d星ir貫Win餡dY-di慣rWi插nd4.最新設(shè)局計進展風(fēng)洞結(jié)雅果–減小風(fēng)荷王載微調(diào)風(fēng)荷窄載，增加濃可靠度﹕采用較準授確的詳爽細風(fēng)力蛛測壓風(fēng)士荷載取額代力天昨秤風(fēng)荷驢載，增傷加風(fēng)荷介載可靠立度利用方案皮設(shè)計階段燦不同細節(jié)炮對風(fēng)力影叔響的研究淹結(jié)果，與政建筑師協(xié)飯調(diào)，幕墻禮飛翼由2.5米縮減件為1.8米，調(diào)整嘩風(fēng)荷載1.8m風(fēng)力測粗壓力天秤結(jié)構(gòu)調(diào)整–增強整體鐘剛度改進後模掃型原模型將原非怨結(jié)構(gòu)墻丈加厚為新結(jié)構(gòu)墻第，包圍顧穿梭電異梯開洞包圍穿梭偵電梯的結(jié)未構(gòu)墻伸延笛至43層改善樓抱板與核濃心筒連菌接﹕提供結(jié)襪構(gòu)墻包株圍低區(qū)鮮辦公層括穿梭電體梯開洞副，同時賤增加低封區(qū)大樓野剛度框架柱臉優(yōu)化剪力墻優(yōu)塊化伸臂桁午架優(yōu)化巨型斜支辰撐優(yōu)化優(yōu)化結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸﹕了解各蹈部分構(gòu)湯件效能翅，有效冶地分布鑒大樓剛敘度結(jié)構(gòu)優(yōu)鋸化–合理分配怪構(gòu)件尺寸結(jié)構(gòu)優(yōu)健化–斜撐、見伸臂、報腰桁架胸組合效旨率研究伸臂桁架鵝設(shè)置數(shù)量匠優(yōu)化伸臂桁淘架設(shè)置慈位置優(yōu)刺化結(jié)構(gòu)優(yōu)純化–伸臂桁炭架位置問、數(shù)量開研究設(shè)計優(yōu)見化結(jié)果斑：方案一緒，最大鏡層間位照移角1/46郵0（原1/43泥0）方案二續(xù)，最大靈層間位帖移角1/4異92（原1/4嫁30）5.初步彈撲性結(jié)構(gòu)饞分析水平變形限值本項目總嶼高達439竄m，主要為克風(fēng)控，高叔寬比9.5屬于彎曲聾型結(jié)構(gòu)，詠結(jié)構(gòu)因總剖體彎曲變件形而產(chǎn)生希的側(cè)移較乳明顯，而由剪切變形引起的層間有害羊位移值大器大小于樓蕉層的整體掉層間位移需值。超高層攔建筑彎殃曲型結(jié)掩構(gòu)在水捕平荷載膏作用下差引起的經(jīng)傾覆力惡矩，使胖豎構(gòu)件逼的一側(cè)當拉伸、挨一側(cè)壓復(fù)縮，導(dǎo)皺致各層認樓蓋整旬體傾斜雨而產(chǎn)生投側(cè)移。柿此種彎俯曲變形夫引起的風(fēng)某一樓嗎層層間律側(cè)移包腎含著兩護種成分緣瑞：本樓層豎恭向構(gòu)件的剪切懇位移結(jié)構(gòu)的?？傮w彎抹曲變形類產(chǎn)生的辰側(cè)移大樓水平變形不同長煤細比下剩無害位揮移占總來層間位腸移的比眉例整體彎曲引起的無害位移比重隨高度增加整體彎曲引起的無害位移比重隨長細比增加高度水平變形限值根據(jù)《高層建筑搞混凝土結(jié)饅構(gòu)技術(shù)規(guī)筋程》〔J困GJ擔3-2跡002〕條文說柿明4.6節(jié),限制結(jié)資構(gòu)層間塑位移目膊的為:避免混洞凝土墻貨或柱出滴現(xiàn)裂縫;限制樓面戚構(gòu)件的裂欠縫數(shù)量,寬度及高丘度。保證非結(jié)租構(gòu)構(gòu)件完憂好(如機電平、電梯識、隔墻帥及幕墻)。另外要達勇到避免混凝旅土墻出現(xiàn)警裂縫的性能目童標，須控制有害層倍間位移。規(guī)范為棟了計算簡洽便關(guān)系采晌用總層間說位移角作們指標，但膚對于高層覆建筑物，尤以彎害曲變形絹為主的腰剪彎型庫及彎曲貌型結(jié)構(gòu)設(shè)計過于保巖守。徐培福出主編的《復(fù)雜高層建竹筑結(jié)構(gòu)設(shè)計》亦確立了糊以有害層殲間位移角創(chuàng)量度層間褲剪切變形溪份量，并他對層間位懼移角限值濫作適當調(diào)棉整及放松的精神。廣東省《高層建筑更混凝土結(jié)攻構(gòu)技術(shù)規(guī)窗程》〔DBJ莊/T1楚5-4兆6-2半005〕對高層蔑建筑的志位移限城值要求妖與徐培透福的著罵作相近i*

i-1

i

i

高層建筑山結(jié)構(gòu)在水繼平力作用側(cè)下的總水煎平位移為波樓層的剪英切位移與店結(jié)構(gòu)的總忽體彎曲變鑒形產(chǎn)生的僑側(cè)移之和i=i*+i-1建筑名稱結(jié)構(gòu)材料地點高度(m)高寬比最大總層間位移環(huán)球貿(mào)易廣場InternationalCommerceCentre鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)香港480~7.3h/300國際金融中心二期2IFC鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)香港4208.4h/315吉隆坡雙子塔PetronasTower鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)吉隆坡4528.64h/400國際著捏名超高泰層建筑烤的工程眼實例建議水并平變形限值(保證結(jié)察構(gòu)安全及簽使用)風(fēng)力

(50年回歸期)地震

(小震)有害層間位移角限值總1/3000(wall),1/1500(column)1/500(規(guī)范要求)層間位移角限值滿足有害層間位移角建議略為放松規(guī)范1/500要求-結(jié)構(gòu)設(shè)計方案方案一:

采用1.8米寬飛翼，詳細風(fēng)力測壓風(fēng)荷載底部剪力墻1.9米厚，低區(qū)辦工層穿梭電梯設(shè)結(jié)構(gòu)墻包圍

機電三層不設(shè)X向伸臂桁架

三至五區(qū)框架柱含鋼10%1/460方案二:

采用1.8米寬飛翼，詳細風(fēng)力測壓風(fēng)荷載底部剪力墻2.2米厚，低區(qū)辦工層穿梭電梯設(shè)結(jié)構(gòu)墻包圍機電三層不設(shè)X向伸臂桁架三至五區(qū)框架柱含鋼13.5%1/492風(fēng)作用惱下層間位移暢角三至五謎區(qū)框架蜂柱機電三歇層–方案一機電三層–方案二辦工層二區(qū)辦工層一區(qū)三至五區(qū)沾框架柱C80C80C60主要墻厚(mm)角部框架柱(mm)斜支撐(mm)方案一(1/460)方案二(1/492)方案一(1/460)方案二(1/492)方案一及方案二同第五區(qū)(省略)(省略)2500x1500(10%型鋼)2500x1500(13.5%型鋼)1100x1100(板厚80)第四區(qū)7008002950x1800(10%型鋼)2950x1800(13.5%型鋼)1200x1100(板厚80)第三區(qū)100010003400x2100(10%型鋼)3400x2100(13.5%型鋼)1300x1100(板厚80)第二區(qū)160018503600x2600(13.5%型鋼)3600x2600(13.5%型鋼)1400x1200(板厚80)第一區(qū)190022003950x2700(13.5%型鋼)3950x2700(13.5%型鋼)1600x1400(板厚100)主要構(gòu)巷件尺寸第二區(qū)第一區(qū)第三區(qū)第五區(qū)第四區(qū)C60C60C60結(jié)構(gòu)周期第一振型(沿X軸方向平動)第二振型(沿Y軸方向平動)第三振型(扭轉(zhuǎn))第四振型(沿X軸方向平動)第五振型(沿Y軸方向平動)方案一(1/460)T=7.37sT=7.22sT=3.93sT=2.37sT=1.99s方案二(1/492)T=7.44sT=7.13sT=3.83sT=2.33sT=1.96s平動周期辱與扭轉(zhuǎn)周妥期第一振型(X向平動)第二振型(Y向平動)第三振型(扭轉(zhuǎn))參數(shù)周期(s)振型扭轉(zhuǎn)周期/平動周期第一周期7.37sX向平動-第二周期7.22sY向平動-第三周期3.93s扭轉(zhuǎn)0.540.85，滿足。參數(shù)周期(s)振型扭轉(zhuǎn)周期/平動周期第一周期7.44sX向平動-第二周期7.13sY向平動-第三周期3.83s扭轉(zhuǎn)0.540.85，滿足。方案一(1/4恢60)方案二(1/4富92)安評反應(yīng)譜(mm)風(fēng)荷載

(mm)00(X方向)312702450(XY方向)-900(Y方向)299頂點位藝移方案一(1/斧460葛)方案二(1/4紐奉92)安評反應(yīng)譜(mm)風(fēng)荷載

(mm)00(X方向)255650450(XY方向)-900(Y方向)247層間位妖移角-方案一(1/毫460鮮)最大層待間位移嘩角-方案一(1/4竿60)安評反應(yīng)譜風(fēng)荷載00(X方向)1/1056<1/500

滿足要求1/460<1/450450(XY方向)-900(Y方向)1/1370<1/500

滿足要求雙向地震

-X方向1/935<1/500

滿足要求-雙向地震-Y方向1/1341<1/500

滿足要求-最大有害層間位矛移角-方案一(1/4唯60)安評反應(yīng)譜風(fēng)荷載00(X方向)1/3545<1/3000角柱:1/1759<1/1500剪力檣:1/3584<1/3000450(XY方向)-900(Y方向)1/5111<1/3000雙向地震

X方向1/3641<1/3000-雙向地震Y方向1/5492<1/3000-層間位兼移角-方案二(1/4請92)最大層間剃位移角-方案二(1/貼492虧)安評反應(yīng)譜風(fēng)荷載00(X方向)1/974<1/500

滿足要求1/492≈1/500450(XY方向)-900(Y方向)1/1126<1/500

滿足要求雙向地震

X方向1/881<1/500

滿足要求-雙向地震Y方向1/1182<1/500

滿足要求-最大有害層間位移迅角-方案二(1/宿492牌)安評反應(yīng)譜風(fēng)荷載00(X方向)1/3264<1/3000角柱:1/1717≈1/1500剪力檣:1/3457<1/3000450(XY方向)-900(Y方向)1/4380<1/3000雙向地震

X方向1/3367<1/3000-雙向地震Y方向1/4627<1/3000-底部剪力安評反應(yīng)譜(MN)風(fēng)荷載

(MN)(風(fēng)洞測試結(jié)果)風(fēng)荷載

(MN)(GB50009-只供參考)00(X方向)528664900(Y方向)4613695方案一(1/竄460大)方案二(1/4升92)安評反應(yīng)譜(MNm)風(fēng)荷載

(MN)(風(fēng)洞測試結(jié)果)風(fēng)荷載

(MN)(GB50009-只供參考)00(X方向)579464900(Y方向)5312595傾覆力矩安評反應(yīng)譜(MNm)風(fēng)荷載

(MNm)(風(fēng)洞測試結(jié)果)風(fēng)荷載

(MNm)(GB50009-只供參考)00(X方向)8403(為風(fēng)荷載的36%)2306216323900(Y方向)8632(為風(fēng)荷載的23%)3765926733方案一(1/示460雷)方案二(1/4蠟92)安評反應(yīng)譜(MNm)風(fēng)荷載

(MNm)(風(fēng)洞測試結(jié)果)風(fēng)荷載

(MNm)(GB50009-只供參考)00(X方向)10291(為風(fēng)荷載的40%)2587016323900(Y方向)10752(為風(fēng)荷載的31%)3521526733主要抗雪側(cè)力結(jié)囑構(gòu)承受撿傾覆力氧矩結(jié)構(gòu)設(shè)計方案總傾覆力矩核心筒巨型斜支撐伸臂桁架及外框架方案一(1/460)100%62.3%2.5%35.2%方案二(1/492)100%65.9%2.2%31.9%結(jié)構(gòu)設(shè)計方案總傾覆力矩核心筒巨型斜支撐伸臂桁架及外框架方案一(1/460)100%44.3%27.3%28.4%方案二(1/492)100%45.2%26.3%28.4%X-方向安評地震荷載Y-方向安蝴評地震荷載扭轉(zhuǎn)（安評反應(yīng)譜）最大水偉平位移渠與平均振位移比撈（考慮命偶然偏禾心)方案一及策方案二最大水平攀位移比均糧小于1.2扭轉(zhuǎn)（安評反應(yīng)譜膏）最大層醉間位移脫與平均肺層間位蓋移比（躍考慮偶渾然偏心)方案一及夕方案二最大層剝間位移愿比均小畜于1.2風(fēng)荷載作更用下底層增墻截面強閘度校核中震彈性盟下底層墻躲截面強度桿校核風(fēng)荷載作夫用下底層C1柱截面柱強度校蠟核中震彈序性下底非層C1柱截面強羞度校核風(fēng)荷載旺作用下芳底層C2柱截面鼓強度校臥核中震彈性兇下底層C2柱截面蘿強度校譽核風(fēng)荷載作嚼用下底層C3柱截面強吵度校核中震彈性熊下底層C3柱截面強杯度校核伸臂桁朽架利用哲率腰桁架躍利用率巨型斜盤撐利用張率建議結(jié)門構(gòu)方案的經(jīng)縣濟因素考慮風(fēng)荷載位移加速度結(jié)構(gòu)造價損失的辦公層樓面可用面積總經(jīng)濟代價*最大層間位移角最大有害層間位移角酒店客房

(L90)混凝土用量型鋼用量初始方案h/4301/1600(總層間)25mg100%---方案(一)KK-PD-3bh/460角柱:1/1759剪力檣:1/362724.5mg102%多900噸280m2RMB12M方案(二)KK-PD-4dh/492角柱:1/1717剪力檣:1/345724.1mg105%多2400噸(總數(shù)多3300噸)700m2(總數(shù)多980m2)RMB31M(RMB43M)*型鋼=RM糖B10勿000/噸樓面售價=R寫MB探100喂00/平方米討論Dis替cus新sio箏n樓層側(cè)惱向剛度否比根據(jù)JGJ3蔑–200附2作出之驗俱算結(jié)果(一)本表中導(dǎo)層剛度噴比為本筐層剛度與看上一層么比值較拖小值。該較米小值應(yīng)不評小于系數(shù)0.7。判斷:Ki>0躬.7Ki+1樓層側(cè)向拉剛度比根據(jù)JGJ3目–200校2作出之驗努算結(jié)果(二)本表中夕層剛度旅比為本裂層剛度與上廚一層比值增較小值。該較遭小值應(yīng)不范小于系數(shù)0.8判斷:Ki>0鄉(xiāng)豐.8(件Ki+1+Ki+2+Ki+3)/3有害層間望位移角(安評反應(yīng)譜)最大有害層事間位移項角最大有害層踢間位移遷角均小于1/20斥00有害層間診位移角占箭層間位移清角比重有害層拉間位移扛角占層陽間位移堅角比重均小于0.5有害層張間位移斬角(安評反應(yīng)譜)有害層間義位移角(風(fēng)荷載)-角柱最大有害層凱間位移循角-角柱最大有害層間奮位移角均小于1/20繡00有害層間裳位移角(風(fēng)荷載)-剪力檣最大有害層間批位移角-剪力檣最大有害層珠間位移摸角均小于1/20牢00本表中剪重比為本陷層在安評反應(yīng)陽譜地震下傘的層間剪力與值重力荷載之比，該比值恢不應(yīng)低李於0.01潛2Y向周期Ty若=7吃.44儀sX向周期Tx渾=7槽.13夜s剪重比要鑰求=0.姐012層間剪盛力與重章力