xx大橋掛籃計(jì)算單

PAGEPAGE21xxxx大橋掛籃計(jì)算單一．計(jì)算依據(jù)1.《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》周水興等編著2.《橋涵》（上、下冊(cè)）交通部第一公路工程總公司主編3.《實(shí)用土木工程手冊(cè)》（第三版）楊文淵編4.《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）5．《天水路黃河橋三角輕型掛籃計(jì)算單》鄒興平計(jì)算6．《國(guó)道108線合陽(yáng)太棗溝大橋75+120+75m主跨連續(xù)剛構(gòu)施工計(jì)算單》郝良秋計(jì)算7．《材料力學(xué)》（上、下冊(cè)）8．《結(jié)構(gòu)力學(xué)》（上、下冊(cè)）二．工程概況xxxx大橋工程位于xx市外環(huán)快速路上，為跨越贛江連接xx昌北城的重要橋梁。主橋?yàn)?5+2×228+75連拱屬于剛性拱柔梁無(wú)推力中承式系桿結(jié)構(gòu)。主橋兩側(cè)各設(shè)一個(gè)70×2m的T構(gòu)。上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土變截面T型剛構(gòu)箱梁，支點(diǎn)梁高8.5m，梁端高2.8m。梁底按圓曲線線形變化。橋梁截面為單箱雙室斜腹板箱型截面。主梁采用三向預(yù)應(yīng)力，縱向和橫向預(yù)應(yīng)力筋均采用標(biāo)注強(qiáng)度為1860Mpa的高強(qiáng)低松弛鋼絞線，豎向預(yù)應(yīng)力采用精軋螺紋鋼筋。三．計(jì)算計(jì)算A1段各塊重量圖一、T構(gòu)橫截面長(zhǎng)3.0m，體積85.5m3，重量222.3t，梁高8.058~7.552m，頂板厚度0.506~0.393m，底板厚0.7m，腹板厚0.8m。⑴箱梁截面積計(jì)算①21截面A1=0.5×（0.15+0.506）×4=1.312㎡A2=0.8×7.989=6.391㎡A3=0.506×[17.25-（4+0.8）×2-0.8]=3.466㎡A4=5.1×0.7=3.57㎡A5=0.8×8.058=6.446㎡A6=0.8×8.127=6.502㎡②20截面A1=0.5×（0.15+0.5）×4=1.3㎡A2=0.8×7.483=5.986㎡A3=0.393×[17.25-（4+0.8）×2-0.8]=2.692㎡A4=5.1×0.7=3.57㎡A5=0.8×7.552=6.042㎡A6=0.8×7.621=6.097㎡⑵箱梁各段重量計(jì)算（鋼筋砼按2.7t/m3計(jì)）G1=0.5×（1.312+1.3）×3×2.7=10.579tG2=0.5×（6.391+5.986）×3×2.7=50.127tG3=0.5×（3.466+2.692）×3×2.7=24.940tG4=0.5×3.57+×2×3×2.7=28.917tG5=0.5×（6.446+6.042）×3×2.7=50.576tG6=0.5×（6.502+6.097）×3×2.7=51.026t2．底模計(jì)算⑴荷載分析：掛籃底模是掛籃施工中承受腹板、底板重量的結(jié)構(gòu)，并將腹板、底板重量及自重傳遞給圖二、底模受力面積底模縱梁。⑵計(jì)算面積及單位承重量A底=（7.551+7.612）×3÷2=22.745㎡重量：G=G2+G4+G5+G6=50.127+28.917+50.576+51.026=180.646t最大單位壓力為：⑶底模用料參考《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》P217頁(yè),面板采用δ=6mm厚的鋼板，尺寸H×L=7.5×4.5㎡橫向肋采用[6.3，豎向肋采用6.3cm高8mm厚鋼板，間距35cm。圖三、底模構(gòu)造圖面板計(jì)算如圖四所示。圖四、面板計(jì)算簡(jiǎn)圖強(qiáng)度驗(yàn)算（取模板最大壓力79.42Kpa）選用板區(qū)格中三面固結(jié)，一面簡(jiǎn)支的最不利受力情況進(jìn)行計(jì)算。由《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》P774頁(yè)附表二得：取1m寬的板條做為計(jì)算單元，荷載q為：q=79.42×1=79.42KN/m求支座彎矩：面板的截面系數(shù)：應(yīng)力為：〈可〉撓度驗(yàn)算：〈可〉⑷材料表：角鐵：∠63×63×85×4×7.469=149.38kg6.3cm高8mm扁鋼0.063×0.008×7850×5×20=395.64kg[6.36.63×7.582×15=754.03kg6mm厚A3鋼板總重：3084.49kg。3.底模縱梁計(jì)算⑴荷載分析：掛籃結(jié)構(gòu)荷載計(jì)算安全系數(shù)：K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1為荷載沖擊系數(shù)K2為鋼結(jié)構(gòu)加工焊縫引起重量的增加量底?？v梁計(jì)算的力學(xué)假定：1#、12#縱梁承擔(dān)邊腹板砼的2/3；2#、11#縱梁承擔(dān)腹板砼的1/3與其結(jié)構(gòu)尺寸內(nèi)底板砼；3#、4#、5#、8#、9#、10#縱梁承擔(dān)其結(jié)構(gòu)尺寸內(nèi)的底板砼；6#、7#各承擔(dān)中腹板的砼1/2。底?？v梁是掛籃施工中承受底模、腹板、底板重量的結(jié)構(gòu)，將其所受的壓力及自身重力傳遞給下橫梁，其縱梁布置如圖五所示：圖五、底?？v梁布置圖底模重：3.084t。均布q底模=0.082t/㎡⑵12#縱梁計(jì)算在腹板下共有6根縱梁，其受力最大為12#縱梁，如其計(jì)算能夠通過(guò)，其它各梁肯定也能滿足施工要求?？v梁受力簡(jiǎn)圖及橫截面如圖六所示。選用][30b。圖六、12#縱梁受力簡(jiǎn)圖及橫截面縱梁重：31.77×5.5×2+0.02×0.3×5.5×7850+0.014×0.3×5.5×7850+0.014×0.26×4×7850×2=1018.45kg模型重：0.082t/㎡砼重：51.026×2/3=34.017t施工荷載：0.25t/㎡由圖六可知：a=2.3m，b=3.2m,c=3m,d=0.8m.當(dāng)〈可〉當(dāng)x=2.8m時(shí)，11.8mm<可>（3）3#縱梁計(jì)算由圖五可知3#、4#、5#、8#、9#、10#6根底板縱梁受力一樣，故檢算即可。3#縱梁受力簡(jiǎn)圖及橫截面如圖七所示。選用I32b。圖七、3#縱梁受力簡(jiǎn)圖及橫截面縱梁重：57.7×5.5=317.35kg，模型重：0.082t/㎡，施工荷載0.25t/㎡砼重28.917××0.666÷5.11=3.7742t。q3==（0.3117×1..2×1..05+33.7422）÷3+（0.0882+0..25）×0.666=1..6t/mmIx==116221.4ccm4，ww=7266.33ccm3。則a=2.3mm，b=33.2m，c=33m，d=00.8m，x=22.55mm?！纯伞诞?dāng)x=2.8m，fmaxx=5.66mm，〈可〉因需計(jì)算橫梁受受力故需計(jì)計(jì)算出各縱縱梁支反力力。其受力力簡(jiǎn)圖如圖圖八所示：：圖八、橫梁受力力簡(jiǎn)圖其a=2.3m，b==3.2mm，cc=3m，dd=0.88mK后=KK前=當(dāng)i=1#時(shí)，縱梁重10018.445kg，模型重0.0882t/㎡，砼重重：50.1127×22/3=333.4118t、施工荷載0.225t/㎡q1=R后1=11.73331.7445=200.47441tR前1=11.73331.2555=144.7255t當(dāng)i=2#時(shí)，縱梁重10018.445kg，模型重0.0882t/㎡，砼重：50.1127×11/3+228.91170.333/5..1=188.58tt，施工荷荷載0.255t/㎡。q2=R后2=q1.7455=11..918ttR前2=q1.2555=8.5572t當(dāng)i=3#時(shí)，縱梁重3117.355kg，模型重0.0882t/㎡，砼重：28.99170..66/55.1=33.7422t，施工荷荷載0.255t/㎡。q3=R后3=q1.7455=1.661.7445=2..792ttR前3=q1.2555=1.661.2555=2..008tt當(dāng)i=3#、4##、5#、8#、9#、10#時(shí)支反力力相同。當(dāng)i=6#時(shí)，縱梁重10018.554kg，模型重0.0882t/㎡，砼重：50.5576/22+28..917××0.333/5.11=27..159tt，施工荷荷載0.255t/㎡。q6=R后6=q1.7455=9.66931..745==16.9914tR前6=q1.2555=9.66931..255==12.1165t當(dāng)i=7#時(shí)，與i=6##支反力相相同當(dāng)i=11#時(shí)，縱梁梁重10188.54kkg，模型重0.0882t/㎡，砼重：51.0026/33+28..917//5.1==18.888t，施工荷荷載0.255t/㎡。q11=R后11=q1.7745=66.9311.7455=12..093ttR前11=q1.2255=66.9311.2555=8.6697t4.計(jì)算前下橫梁⑴荷載分析前下橫梁主要承承擔(dān)底板砼砼、腹板砼砼、底模、底底?？v梁的的重力，通通過(guò)吊桿傳傳遞至前上上橫梁，其其受力簡(jiǎn)圖圖如圖九所所示：圖九、前下橫梁梁受力簡(jiǎn)圖圖及橫截面面圖⑵計(jì)算材料選用][332b上下下各鋪一塊塊30cm寬1.4ccm厚A3鋼板Ix=8144.22×2+330×1..43×2/112+300×1.44×16..72×2=3397288.9cmm4Wx=39728..9/166.7=22378..97cmm3通過(guò)力矩分配法法計(jì)算可得得：當(dāng)x=9.5m時(shí)時(shí)Mmax=1104.55KN.mmσ=Mmax/Wx=1044.5×1103/(23378.997×100-6)=444MPaa<1700MPa==[σo]<可>f=1.1mmmf/L=1.11/115500=11/104454<11/4000=[f//L]<可>其支座反力為：：R前1=51.4KNNx==0mR前2=280.2KKNx==3.5mmR前3=83.6KNNx==5mR前4=81.4KNNx==6.5mmR前5=284.6KKNx==8mR前6=52.2KNNx==11.55m5、計(jì)算后下橫梁梁⑴荷載分析：后下橫梁主要承承擔(dān)底板砼砼、腹板砼砼、底模、底底模縱梁的的重力，通通過(guò)吊桿及及拉桿傳遞遞至后上橫橫梁及已澆澆底板上。其其受力簡(jiǎn)圖圖如圖十所所示：圖十、后下橫梁梁受力簡(jiǎn)圖圖及截面圖圖⑵計(jì)算材料選用][332b上下下各鋪一塊塊30cm寬1.4ccm厚A3鋼板Ix=8144.22×2+330×1..43×2/112+300×1.44×16..72×2=3397288.9cmm4Wx=39728..9/166.7=22378..97cmm3通過(guò)力矩分配法法計(jì)算可得得：當(dāng)x=6.5m時(shí)時(shí)Mmax=2232.44KN.mmσ=Mmax/Wx=2322.4×1103/(23378.997×100-6)=996.8MMPa<1170MPPa=[σo]<可>當(dāng)x=7.5m時(shí)時(shí)fmax=22.5mmmf/L=2.55/75000=1//30000<1/4400=[[f/L]]<<可>其支座反力為：：R后1=482.7KKNR后2=95KNR后3=90.5KNNR后4=490.6KKN⑶計(jì)算掛籃移動(dòng)時(shí)時(shí)，后下橫橫梁受力其其簡(jiǎn)圖如圖圖十一所示示，后下橫橫梁移動(dòng)時(shí)時(shí)所受的力力為各縱梁梁重力及底底模重力的的一半。圖十一、后下橫橫梁受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖底模重3.0884/2==1.5442t，平均分分到12根主梁上上為0.1229t。故：1.018/22+0.1129=00.6388t0.3317/22+0.1129=00.2888t通過(guò)力矩分配法法計(jì)算可得得：R后1=R后2=（66.38++2.888）×3=227.788KN當(dāng)x=9m時(shí)Mmmax=1191.22KN.mmσ=Mmax/Wx=1911.2×1103/(23378.997×100-6)=880.4MMPa<1170MPPa=[σo]<可>當(dāng)x=9m時(shí)fmmax=772.8mmmf/L=72..8/188000==1/2447>1//400==[f/LL]6、計(jì)算外滑梁⑴荷載分析：外滑滑梁是掛籃籃施工中側(cè)側(cè)模板的滑滑移軌道，其其施工荷載載、掛籃移動(dòng)時(shí)荷荷載均通過(guò)過(guò)側(cè)模支架架，傳遞至至外滑梁。承承受的荷載載主要為：：側(cè)模，側(cè)側(cè)模支架、翼翼緣板砼及及外滑梁自自重。掛籃籃移動(dòng)時(shí)只只承受側(cè)模模及側(cè)模支支架、外滑滑梁自重。為為了便于計(jì)計(jì)算，現(xiàn)將將外滑梁簡(jiǎn)簡(jiǎn)化為如下下圖十二所示示的簡(jiǎn)支結(jié)結(jié)構(gòu)。圖十二、外滑梁梁簡(jiǎn)化簡(jiǎn)支支結(jié)構(gòu)⑵計(jì)算材料選用][332b上下下各鋪一塊塊30cm寬1.4ccm厚A3鋼板，外外滑梁自重重2.2221t。Ix=8144.22×2+330×1..43×2/112+300×1.44×16..72×2=3397288.9cmm4Wx=39728..9/166.7=22378..97cmm3q=t/ma=2.0mb==3.5mmc==3.0mmdd=0.55mR外A=R外B=Mmax=σ=Mmax/Wx=2200.73××103/(23378.997×100-6)=992.8MMPa<1170MPPa=[σo]<可>近似認(rèn)為Mmaax處撓度度最大。fmax==0.42×110-3×244.65=10.3mmmf/L=10..3/55500=11/5344<1/4400=[[f/L]]<<可>⑶滑移側(cè)模時(shí)，外外滑梁受力力檢算圖十三、外滑梁梁受力檢算算圖a=6m，b=66m，cc=4.55m,d==3.755m.<可>當(dāng)x=6m時(shí)，ffmax=446mm7．計(jì)算內(nèi)滑梁⑴荷載分析：內(nèi)滑梁是掛籃施施工中內(nèi)模模板的滑移移軌道，其其施工荷載載、掛籃移動(dòng)時(shí)荷荷載均通過(guò)過(guò)內(nèi)模支架架，傳遞至至內(nèi)滑梁。承承受的荷載載主要為：：內(nèi)模，內(nèi)內(nèi)模支架、頂頂板砼及內(nèi)內(nèi)滑梁自重重。掛籃移動(dòng)時(shí)只只承受內(nèi)模模及內(nèi)模支支架、內(nèi)滑滑梁自重。為為了便于計(jì)計(jì)算，現(xiàn)將將內(nèi)滑梁簡(jiǎn)簡(jiǎn)化為如圖圖十四所示示的簡(jiǎn)支結(jié)結(jié)構(gòu)。圖十四、內(nèi)滑梁梁簡(jiǎn)化計(jì)算算簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)構(gòu)⑵內(nèi)滑梁選用][[22a上下各鋪鋪一塊30cm寬1.4ccm厚A3鋼板。均布荷載：a=2.0mb=3..5mcc=3.00md==0.5mmR內(nèi)A=R內(nèi)B=Mmax=〈可可〉近似認(rèn)為Mmaax處撓度度最大。當(dāng)x=2.41mm時(shí)，fmax=110.8mmm<<可>⑶滑移內(nèi)模時(shí)，內(nèi)內(nèi)滑梁受力力檢算圖十五、內(nèi)滑梁梁受力簡(jiǎn)算算a=6mb==6mc=4..5mdd=3.775mMmax===10.6955t.m〈〈可〉當(dāng)x=6m時(shí)，ffmax=666.3mmm8.計(jì)算前上橫梁⑴荷載分析：前上橫梁主要是是通過(guò)吊桿桿承受前下下橫梁以及及外滑梁、內(nèi)內(nèi)滑梁所傳傳遞的荷載載，其受力力簡(jiǎn)圖如圖圖十六所示示：圖十六、前前上橫梁受受力簡(jiǎn)圖⑵計(jì)算：前上橫梁梁選用][322b上下各鋪鋪一塊30cm寬1.4ccm厚A3鋼板。Ix==397228.9ccm4W==23788.97ccm3通過(guò)計(jì)算可得：：當(dāng)x=6m時(shí)，MMmax==272..4KN..m<可>當(dāng)x=8.35mm時(shí)，fmax=22.6mmm〈可〉R前A=28.37ttR前B=56..57tRR前C=28..65t9.計(jì)算后上橫梁⑴荷載分析：后上橫梁主要是是掛籃移動(dòng)時(shí)承承擔(dān)后下橫橫梁通過(guò)吊吊桿傳遞的的力及后下下橫梁的重重力，其受受力簡(jiǎn)圖為為：圖十七、后上橫橫梁受力簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖⑵計(jì)算：后上橫梁梁采用][322b上下各鋪鋪一塊30cm寬1.4ccm厚A3鋼板。Ix==397228.9ccm4W==23788.9ccm3通過(guò)計(jì)算可得：：當(dāng)x=9m時(shí)，MMmax==194..5KN..m<可>當(dāng)x=0m或x==18m時(shí)，fmax=662mm10.計(jì)算主梁梁⑴荷載分析：主梁采用雙層貝貝雷梁架，每每層6片，每?jī)蓛善粋€(gè)單單元，長(zhǎng)為為12米，懸空5.5m，主要承承受前