蒸汽過熱器失效分析演示文稿

蒸汽過熱器失效分析演示文稿當前1頁，總共17頁。過熱器管束泄露原因分析一蒸汽過熱器6年使用情況

1、裝置2007年12月原始開工，2010年發(fā)現過熱器殼體內部蛇形管束泄露蒸汽，檢修時采用堵管方法解決。2、2011年又出現蛇形管束泄露，檢修更換新蒸汽過熱器管束。3、2012年再次出現蛇形管束泄露，8月份檢修時更換部分蛇形管束。當前2頁，總共17頁。過熱器管束泄露原因分析

4、2012年11月蛇形管束再次泄漏蒸汽，外甩蒸汽至今。自原始開工至今蒸汽過熱器共發(fā)生蛇形管泄漏蒸汽4次，蒸汽過熱器運行周期最短一次是2個月，最長一次是3年，（管束早已泄漏，未發(fā)現）其余兩次運行周期不到一年。當前3頁，總共17頁。過熱器管束泄露原因分析當前4頁，總共17頁。過熱器管束泄露原因分析當前5頁，總共17頁。過熱器管束泄露原因分析當前6頁，總共17頁。過熱器管束泄露原因分析當前7頁，總共17頁。過熱器管束泄露原因分析二造成蒸汽過熱器泄露的主要原因

1、高溫硫腐蝕煙氣中含有大量SO2，溫度在240℃以上對管束造成腐蝕，340--460℃腐蝕最強烈。2、煙氣超溫對管束的損傷超溫會加快管束的蠕變速度，降低管束的持久強度，甚至發(fā)生爆管。當前8頁，總共17頁。過熱器管束泄露原因分析二造成蒸汽過熱器泄露的主要原因

3、管束內蒸汽量少或管束“干燒”特別是08、09年由于上游裝置酸氣量小，造成硫磺裝置超低負荷運轉，余熱鍋爐所產蒸汽量少，使得蒸汽過熱器管束分配蒸汽不均勻（偏流），有時甚至出現“干燒”現象。

當前9頁，總共17頁。過熱器管束泄露原因分析三結合生產實際，判斷管束泄漏原因

1、2012年8月以前，吸收部分未開工，制硫尾氣攜帶大量硫化物進入尾氣爐焚燒，使得尾氣爐排放煙氣中含有大量(n萬PPM)SO2，形成高溫硫腐蝕，這是造成管束泄漏的主要原因。另管束內蒸汽分配不均勻（偏流）也是造成泄漏的原因之一。當前10頁，總共17頁。過熱器管束泄露原因分析三結合生產實際，判斷管束泄漏原因

2、2012年10月制硫開工，吸收部分同時開工，因加氫反應器入口溫度要控制280--300°，這需要尾氣爐爐溫700°左右，配風量1700--2000㎡／h，以此來提高尾氣加熱器的溫度，但同時蒸汽過熱器已超溫，過熱器入口為溫度640°左右，過熱器蒸汽出口溫度400°+，此時煙氣中SO2含量降到幾百PPM，可見超溫是引起這次泄漏的原因。當前11頁，總共17頁。針對分析結果的應對措施綜上所述，可判斷出造成過熱器泄漏的原因是高溫硫腐蝕、超溫對管束的損傷及管束內蒸汽分配不勻（偏流）三種情況。首先確定生產期間高溫硫腐蝕是不可避免的，現階段我裝置吸收部分已開工，煙氣中硫含量已降至最低，只要控制SO2排大氣量就行?，F主要針對超溫和管束內蒸汽分配不均（偏流）兩種情況做出應對措施。

當前12頁，總共17頁。針對分析結果的應對措施針對管束超溫的方案

1、加氫反應器更換新型催化劑；現反應器使用鈷鉬浸漬的氫氧化鋁催化劑，屬常規(guī)催化劑，要求反應器入口溫度280--330°，如更換使用低溫加氫催化劑，反應器入口溫度可降低到200--220°，溫降達到70°，這樣尾氣爐爐溫控制500--600°就可滿足反應器工藝要求，同時蒸汽過熱器入口溫度也能符合指標控制。當前13頁，總共17頁。針對分析結果的應對措施針對管束超溫的方案

2、管束更換為更耐高溫、耐腐蝕的合金加熱管

現管束材質是1cr5mo的耐熱合金鋼，耐高溫氫、硫化氫腐蝕，管壁溫度600°。當前14頁，總共17頁。針對分析結果的應對措施針對管束超溫的方案3、蒸汽過熱器加跨線，將高溫煙氣部分分流。當前15頁，總共17頁。針對分析結果的應對措施針對管束內蒸汽分配不均（偏流）方案

蒸汽過熱器蒸汽入口管線加一減溫器，注入除氧水。通過調節(jié)除氧水的注入量來控制過熱蒸汽出口的溫度不超指標（≯350°），從而保證飽和蒸汽在管束內滿管流動。當前16頁，總共17頁。針對分析結果的應對措施總結1、方案之更換催化劑；有利于生產及操作，但低溫催化劑價格比較昂貴，且現用催化劑還未到使用年限。2、方案之更換管