某十層鋼結(jié)構(gòu)純框架體系公寓樓建筑結(jié)構(gòu)施工圖

[中文摘要]：鋼結(jié)構(gòu)是目前世界上發(fā)展迅速并且應(yīng)用廣泛的建筑結(jié)構(gòu)形式，鋼結(jié)構(gòu)在中國將來成為最主要的結(jié)構(gòu)形式已成為可能。目前探討新農(nóng)村的建筑形式是個(gè)熱點(diǎn)，本設(shè)計(jì)旨在為新農(nóng)村的建設(shè)提出建筑方案，設(shè)計(jì)了一11層的板式高層住宅，結(jié)構(gòu)方案采用鋼框架。該建筑的同一個(gè)建筑方案采用了三種柱截面形式，比較這三種方案的優(yōu)缺點(diǎn)。為完成這項(xiàng)設(shè)計(jì)我做了以下工作。確定建筑方案，進(jìn)進(jìn)行結(jié)構(gòu)的分分體系設(shè)計(jì)。采采用平面結(jié)構(gòu)構(gòu)分析模型，選選取一榀橫向向框架，初選選框架構(gòu)件截截面，計(jì)算該該榀框架的各各種內(nèi)力，進(jìn)進(jìn)行內(nèi)力組合合，選取其中中最不利組合合，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)構(gòu)的整體穩(wěn)定定性，構(gòu)件的的承載力，構(gòu)構(gòu)件的穩(wěn)定性性。再進(jìn)行節(jié)節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)，選選典型節(jié)點(diǎn)，設(shè)設(shè)計(jì)構(gòu)件的連連接方式，驗(yàn)驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)強(qiáng)度。設(shè)計(jì)出出基礎(chǔ)，驗(yàn)算算基礎(chǔ)的承載載力。本設(shè)計(jì)計(jì)中采用H形鋼柱，再再參考同組人人采用箱型和和圓鋼管的柱柱截面的數(shù)據(jù)據(jù)比較，得出出了如下結(jié)論論：用箱形截截面柱和圓鋼鋼管截面柱的的雙向抗彎能能力強(qiáng)，但對(duì)對(duì)于板式樓H形截面足以以滿足這些要要求，而且其其用鋼量較小?。粚?duì)于塔式式建筑來說H形截面柱就就不合理，其其它兩種截面面較為適合。關(guān)鍵詞：鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)住宅、設(shè)計(jì)計(jì)、H型鋼Abstracct：Steellstruuctureewhicchisthewworld''srappiddeeveloppmentandbbroadappliicatioonforrmstrructurres,sstructturalsteellworkinChhinawwillbbecomeethemainformofthhestrructurreispossiible.Curreentlyexplooringnewfformsofruuralcconstrructioonisahottspott,theeruraaldessigneddforthennewbuuildinngconnstrucctionprogrrammess,theedesiignoffa111-beammhighh-riseeresiidentiial,sstructturalsteellframmeworkkfortheiintrodductioonofthepprograamme.Thecconstrructioonofaconnstrucctionprogrrammewiththeiintrodductioonofacrooss-seectionnoftthethhreeppillarrsforrmtheecompparatiiveaddvantaagesaanddiisadvaantageesofthetthreeprogrrammess.ToaccommplishhthissdesiignIhavedonetheffollowwing.Detterminneconnstrucctionprogrramme,,thestrucctureofthhesubb-systtemdeesign..HoriizontaalstrructurreanaalysissusinngmoddelsaasaPPinhoorizonntalfframewworkpprimarryfraameworrkcommponenntscrross-ssectioon,thhecallculattionooftheevariiouseendogeenousforceePinframeeworkforeendogeenousforceeporttfolioo,sellecttthemoostaddverseemixwhoccheckeedtheestruuctureeofttheovveralllstabbilityyoftthesuupporttingccomponnents,,compponenttstabbilityy.Anoothernodedesiggn,thhetyppicalnode,,linkkingddesignnelemments,,whocheckkednoodesiintenssity.Desiggnbassis,ccheckiingcoomputaationssbaseedbeaar.ThhedessignooftheeH-shhapedtubeused,,withhrefeerenceetoaagrouupboxx-YuannSteeelPippeanddthepillaarcrooss-seectionnofddataccomparreddrrawthhefolllowinngconnclusiions::aboox-shaapedccross--sectiionpiillarandppillarrYuannSteeelPippecrooss-seectionnoftthetwwo-wayycappacityy,buttfortheHH-beamm,crooss-seectionntommeetttheserequiiremennts,aandittssteeeltoobeuusedbbysmaaller;;TheTowerrBuillding,,H-shhapedcrosss-secttionppillarronuunreassonablletheeotheertwoocrosss-secctionismooreappproprriate..Keywordds：residdenceofstteelsstructture,desiggn,HTypesteell目錄TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc137542481"1緒論7HYPERLINK\l"_Toc137542482"2設(shè)計(jì)資料料和結(jié)構(gòu)選料料8HYPERLINK\l"_Toc137542483"2.1建筑概況況8HYPERLINK\l"_Toc137542484"2.2結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)條件8HYPERLINK\l"_Toc137542485"2.3結(jié)構(gòu)選料料8HYPERLINK\l"_Toc137542486"3結(jié)構(gòu)方案案8HYPERLINK\l"_Toc137542487"3.1抗震設(shè)防防標(biāo)準(zhǔn)的確定定8HYPERLINK\l"_Toc137542488"3.2結(jié)構(gòu)體系系與布置9HYPERLINK\l"_Toc137542489"3.3不規(guī)則檢檢驗(yàn)9HYPERLINK\l"_Toc137542490"3.4結(jié)構(gòu)布置置9HYPERLINK\l"_Toc137542491"4結(jié)構(gòu)分析析模型與計(jì)算算簡圖10HYPERLINK\l"_Toc137542492"5分體系結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)100HYPERLINK\l"_Toc137542493"5.1樓蓋設(shè)計(jì)計(jì)10HYPERLINK\l"_Toc137542494"屋蓋板的設(shè)計(jì)110HYPERLINK\l"_Toc137542495"屋蓋次梁的設(shè)計(jì)計(jì)14HYPERLINK\l"_Toc137542496"5.1.3樓樓蓋板的設(shè)計(jì)計(jì)15HYPERLINK\l"_Toc137542497"5.1.4樓樓蓋次梁的設(shè)設(shè)計(jì)17HYPERLINK\l"_Toc137542498"5.3陽臺(tái)設(shè)設(shè)計(jì)18HYPERLINK\l"_Toc137542499"板式陽臺(tái)的設(shè)計(jì)計(jì)18HYPERLINK\l"_Toc137542500"梁式陽臺(tái)的設(shè)計(jì)計(jì)21HYPERLINK\l"_Toc137542501"5.4樓梯的的設(shè)計(jì)22HYPERLINK\l"_Toc137542502"梯梁計(jì)算22HYPERLINK\l"_Toc137542503"平臺(tái)梁計(jì)算233HYPERLINK\l"_Toc137542504"6主框架荷荷載計(jì)算與內(nèi)內(nèi)力分析255HYPERLINK\l"_Toc137542505"6.1構(gòu)件截面面尺寸的初步步確定25HYPERLINK\l"_Toc137542506"6.1.1框框架梁截面型型號(hào)的確定225HYPERLINK\l"_Toc137542507"框架柱截面型號(hào)號(hào)的確定266HYPERLINK\l"_Toc137542508"6.2計(jì)算框框架梁、框架架柱的剛度226HYPERLINK\l"_Toc137542509"框架梁剛度的計(jì)計(jì)算26HYPERLINK\l"_Toc137542510"框架柱的剛度的的計(jì)算27HYPERLINK\l"_Toc137542511"6.3計(jì)算荷荷載及作用227HYPERLINK\l"_Toc137542512"6.3.1荷荷載計(jì)算277HYPERLINK\l"_Toc137542513"6.4各項(xiàng)荷載載單獨(dú)作用下下的內(nèi)力圖和和位移表311HYPERLINK\l"_Toc137542514"恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下的內(nèi)力力圖和位移圖圖31HYPERLINK\l"_Toc137542515"活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下的內(nèi)力力圖和位移圖圖31HYPERLINK\l"_Toc137542516"風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下的內(nèi)力力圖和位移圖圖31HYPERLINK\l"_Toc137542517"6.5驗(yàn)算頂頂點(diǎn)側(cè)移和層層間位移377HYPERLINK\l"_Toc137542518"6.6各種工工況下的內(nèi)力力組合37HYPERLINK\l"_Toc137542519"第一工況下的內(nèi)內(nèi)力組合377HYPERLINK\l"_Toc137542520"6.7驗(yàn)算風(fēng)荷荷載作用下的的頂點(diǎn)風(fēng)振加加速度38HYPERLINK\l"_Toc137542521"順風(fēng)向頂點(diǎn)最大大加速度388HYPERLINK\l"_Toc137542522"7主框架的的設(shè)計(jì)39HYPERLINK\l"_Toc137542523"7.1驗(yàn)算框架架的整體穩(wěn)定定性39HYPERLINK\l"_Toc137542524"計(jì)算各構(gòu)件的線線剛度及回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑39HYPERLINK\l"_Toc137542525"7.1.2效效應(yīng)41HYPERLINK\l"_Toc137542526"7.2框架架梁的設(shè)計(jì)442HYPERLINK\l"_Toc137542527"7.2.1按按無震組合下下的內(nèi)力計(jì)算算42HYPERLINK\l"_Toc137542528"7.3框架柱的的設(shè)計(jì)43HYPERLINK\l"_Toc137542529"按無震組合下的的內(nèi)力計(jì)算443HYPERLINK\l"_Toc137542530"8節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)計(jì)47HYPERLINK\l"_Toc137542531"8.1梁柱節(jié)節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)447HYPERLINK\l"_Toc137542532"按彈性階段設(shè)計(jì)計(jì)48HYPERLINK\l"_Toc137542533"按塑性階段極限限承載力驗(yàn)算算49HYPERLINK\l"_Toc137542534"柱腹板或翼緣的的承載力499HYPERLINK\l"_Toc137542535"8.1.4梁梁柱節(jié)點(diǎn)的抗抗剪承載力550HYPERLINK\l"_Toc137542536"8.2次梁與主主梁的連接550HYPERLINK\l"_Toc137542537"8.3柱與柱柱的連接500HYPERLINK\l"_Toc137542538"柱拼接接頭的計(jì)計(jì)算51HYPERLINK\l"_Toc137542539"8.4柱腳設(shè)設(shè)計(jì)52HYPERLINK\l"_Toc137542540"驗(yàn)算柱翼遠(yuǎn)處的的混凝土的承承壓力53HYPERLINK\l"_Toc137542541"柱腳配筋計(jì)算553HYPERLINK\l"_Toc137542542"9涂裝和防防火設(shè)計(jì)544HYPERLINK\l"_Toc137542543"9.1涂裝設(shè)計(jì)計(jì)54HYPERLINK\l"_Toc137542544"9.2防火設(shè)設(shè)計(jì)54HYPERLINK\l"_Toc137542545"9.2.1建建筑構(gòu)件的耐耐火極限544HYPERLINK\l"_Toc137542546"9.2.2各各構(gòu)件防火保保護(hù)層厚度的的計(jì)算和保證證54HYPERLINK\l"_Toc137542547"梁防火保護(hù)層555HYPERLINK\l"_Toc137542548"樓蓋的防火保護(hù)護(hù)55HYPERLINK\l"_Toc137542549"10基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)55HYPERLINK\l"_Toc137542550"10.1基礎(chǔ)礎(chǔ)受力計(jì)算556HYPERLINK\l"_Toc137542551"10.2基礎(chǔ)的的內(nèi)力計(jì)算和和配筋57HYPERLINK\l"_Toc137542552"驗(yàn)算持力層強(qiáng)度度57HYPERLINK\l"_Toc137542553"計(jì)算基地反力557HYPERLINK\l"_Toc137542554"沖切驗(yàn)算58HYPERLINK\l"_Toc137542555"10.2.4配筋計(jì)算599HYPERLINK\l"_Toc137542556"11對(duì)設(shè)計(jì)中中幾個(gè)問題的的思考60HYPERLINK\l"_Toc137542557"11.1關(guān)于對(duì)對(duì)本建筑的結(jié)結(jié)構(gòu)選型600HYPERLINK\l"_Toc137542558"11.2風(fēng)載載在高層建筑筑的重要作用用61HYPERLINK\l"_Toc137542559"11.3關(guān)于本本設(shè)計(jì)中地震震作用61HYPERLINK\l"_Toc137542560"水平地震荷載的的計(jì)算61HYPERLINK\l"_Toc137542561"內(nèi)力及位移計(jì)算算65HYPERLINK\l"_Toc137542562"11.4關(guān)于于柱截面的選選取68HYPERLINK\l"_Toc137542563"小結(jié)69HYPERLINK\l"_Toc137542564"致謝70HYPERLINK\l"_Toc137542565"參考文獻(xiàn)711緒論建設(shè)社會(huì)會(huì)主義新農(nóng)村村是目前我國國政府提出的的促進(jìn)農(nóng)村發(fā)發(fā)展的總的方方針。建設(shè)社社會(huì)主義新農(nóng)農(nóng)村就是要將將農(nóng)村建設(shè)成成為生產(chǎn)發(fā)展展、生活寬裕裕、鄉(xiāng)村文明明、村容整潔潔的新農(nóng)村。建建設(shè)社會(huì)主義義新農(nóng)村包括括的著諸多方方面的內(nèi)容總總的來說就是是對(duì)農(nóng)村進(jìn)行行城鎮(zhèn)化的建建設(shè)。最近中央一一號(hào)文件將村村莊規(guī)劃正式式納入各級(jí)政政府的工作范范疇，加強(qiáng)村村莊規(guī)劃和人人居環(huán)境治理理。隨著生活活水平提高和和全面建設(shè)小小康社會(huì)的推推進(jìn)，農(nóng)民迫迫切要求改善善農(nóng)村生活環(huán)環(huán)境和村容村村貌。很明顯顯，基于農(nóng)村村生產(chǎn)生活的的具體特點(diǎn)，我我們生搬硬套套以前城市發(fā)發(fā)展的模式是是行不通的。首首先，我們要要克服許多以以往城市建設(shè)設(shè)中的諸多不不合理之處，例例如，由于規(guī)規(guī)劃不到位造造成的許多設(shè)設(shè)施建設(shè)的不不合，對(duì)于住住宅來講它經(jīng)經(jīng)歷了從底層層到多層再到到高層，而且且目前隨著城城市人口的不不斷增加，住住宅要往高層層方向發(fā)展，在在此過程中就就會(huì)有不少資資源浪費(fèi)，對(duì)對(duì)于新農(nóng)村的的建設(shè)中要克克服這些不合合理之處，減減少不必要的的浪費(fèi)。另外外，我們要充充分考慮到農(nóng)農(nóng)村居民生產(chǎn)產(chǎn)生活的特點(diǎn)點(diǎn)，做到以人人為本。從以以上分析來看看，我們進(jìn)行行新農(nóng)村的建建設(shè)最好做到到一步到位，盡盡量用最經(jīng)濟(jì)濟(jì)的建筑形式式來滿足農(nóng)村村居民生產(chǎn)生生活的需要，以以免不必要的的浪費(fèi)。在這次畢業(yè)業(yè)設(shè)計(jì)中，在在**老師的引導(dǎo)導(dǎo)下我們一組組對(duì)新農(nóng)村建建設(shè)比較感興興趣的搞了個(gè)個(gè)新農(nóng)村房屋屋設(shè)計(jì)的系列列，在我們組組內(nèi)討論中我我比較主張新新農(nóng)村房屋建建設(shè)的一步到到位，所以我我選擇作鋼結(jié)結(jié)構(gòu)的高層住住宅。隨著我我國鋼材產(chǎn)量量的不斷增長長，其價(jià)格也也不斷降低，使使鋼材大量的的用于住宅成成為可能。最最近幾年，國國家一直提倡倡城市建造鋼鋼結(jié)構(gòu)小高層層住宅，當(dāng)然然用在新農(nóng)村村的建設(shè)中也也未嘗不可。特特別是在經(jīng)濟(jì)濟(jì)基礎(chǔ)較好的的地區(qū)，建造造高層鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)住宅也是完完全可行的。如如僅考慮造價(jià)價(jià)，鋼材比混混凝土貴是顯顯然的，但要要真正評(píng)判一一個(gè)結(jié)構(gòu)系統(tǒng)統(tǒng)的優(yōu)越性，需需全面系統(tǒng)地地考慮問題，考考察其綜合效效益。高層建建筑采用鋼結(jié)結(jié)構(gòu)具有良好好的綜合經(jīng)濟(jì)濟(jì)效益和力學(xué)性能，其其特點(diǎn)主要主主要表現(xiàn)在：：（1）.鋼結(jié)構(gòu)自重重輕。結(jié)構(gòu)自自重的降低可可以減小地震震作用力，進(jìn)進(jìn)而減少設(shè)計(jì)計(jì)內(nèi)力。此外外結(jié)構(gòu)自重的的減輕還可以以使基礎(chǔ)的造造價(jià)降低。（2）鋼結(jié)構(gòu)材材料強(qiáng)度高。與與混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)相比，鋼結(jié)結(jié)構(gòu)截面積小小，從而增加加建筑有效使使用面積。（3）鋼結(jié)構(gòu)施施工速度快。結(jié)結(jié)構(gòu)施工周期期的縮短，可可使整個(gè)建筑筑更早投入使使用，縮短貸貸款建設(shè)的使使用周期，從從而減少借貸貸利息。（4）鋼結(jié)構(gòu)的的延性比混凝凝土的延性好好得多，從而而鋼結(jié)構(gòu)的抗抗震性能比鋼鋼筋混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)好。（5）鋼結(jié)構(gòu)的的環(huán)保性能比比較好。鋼結(jié)結(jié)構(gòu)為干性施施工，可避免免混凝土濕性性施工造成的的環(huán)境污染。鋼鋼結(jié)構(gòu)建筑拆拆除后，鋼構(gòu)構(gòu)件或可以直直接利用，或或經(jīng)冶煉后在在使用，對(duì)環(huán)環(huán)境沒有影響響，因此，鋼鋼材也成為綠綠色建材。從從以上的分析析來看在農(nóng)村村大量利用鋼鋼材是完全可可行的，當(dāng)然然從長遠(yuǎn)來看看，這也正好好本著節(jié)約的的原則，不僅僅節(jié)約了大量量的建筑用地地，而且可防防止大拆大建建，加重農(nóng)民民負(fù)擔(dān)，扎實(shí)實(shí)穩(wěn)步推進(jìn)農(nóng)農(nóng)村的整體發(fā)發(fā)展。鋼結(jié)構(gòu)住宅雖然然擁有許多優(yōu)優(yōu)點(diǎn)，但其本本身也存在不不少弱點(diǎn)，如如防火能力差差，易銹蝕等等。而在我國國，鋼結(jié)構(gòu)住住宅畢竟屬于于初期發(fā)展階階段，仍存在在許多問題需需要解決，如如鋼結(jié)構(gòu)住宅宅的綜合技術(shù)術(shù)規(guī)范不完善善、投資過高高、技術(shù)含量量不高、缺少少專業(yè)技術(shù)人人才等。不過過，隨著社會(huì)會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展展，科學(xué)技術(shù)術(shù)的進(jìn)步，上上述問題的解解決指日可待待。2設(shè)計(jì)資料料和結(jié)構(gòu)選料料2.1建筑概況況本工程是位于*****市****河的一高層住住宅(詳圖見總平平面圖)，地上10層，另有小小棚一層。H=32..8m，L=46..5m，B=18..6m。建筑類別別為二類，耐耐火及防火等等級(jí)均為二級(jí)級(jí)。屋面做法為：現(xiàn)現(xiàn)澆壓型鋼板板-現(xiàn)澆混凝土土組合的結(jié)構(gòu)構(gòu)層，刷素水水泥砂漿一道道，20厚1：3水泥砂漿找找平，4后高聚物改改性瀝青防水水涂抹防水層層，1：8水泥膨脹珍珍珠巖找坡，100厚憎水珍珠珠巖保溫，30厚1：2.5水泥砂漿雙向向配筋，25厚1：3水泥砂漿結(jié)結(jié)合層，粘貼貼10厚鋪底缸磚磚，干水泥擦擦縫。樓蓋做法為壓型型鋼板混凝土土組合樓板結(jié)結(jié)構(gòu)層，下有有隔音低板頂頂棚，20厚水泥砂漿找平，上上鋪磨光花崗崗石板（在花花崗石板背面面刷2-3厚YJ-9型建筑粘結(jié)結(jié)劑后粘貼）。外墻采用2000厚泰柏板，除除衛(wèi)生間和廚廚房采用100厚泰柏板外外其余均采用用200厚泰柏板。門門窗為塑鋼門門窗，室內(nèi)部部分門為木門門。2.2結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)條件本建筑結(jié)構(gòu)安全全等級(jí)為二級(jí)級(jí)，使用年限限50年，抗震設(shè)設(shè)防類別為丙丙類,抗震等級(jí)為為三級(jí)，地震震基本烈度為為6度，基本地地震加速度為為0.05g，抗震分組組為第二組，場場地類比為Ⅰ類。地面粗粗糙程度為B類基本風(fēng)壓0.55kkN/m2,基本雪壓為0.15kkN/m2。工程地質(zhì)概概況：雜質(zhì)土層厚0.8m；粉質(zhì)粘土土層厚8—8.8m地基承載力fk=260kkPa；碎石土層層（未鉆透），地地基承載力ffk=300kkPa。2.3結(jié)構(gòu)選料料鋼材選用Q2335—B，摩擦型高高強(qiáng)螺栓采用用8.8級(jí)M20?？蚣芰汉秃痛瘟哼x用窄窄翼緣的H型鋼，框架架柱選用H型鋼截面。屋屋蓋和樓蓋均均采用YX—70—200—600型壓型鋼板板和混凝土組組合樓板，混混凝土強(qiáng)度等等級(jí)采用C25。基礎(chǔ)混凝凝土采用C30，鋼筋采用HPB2335。3結(jié)構(gòu)方案案3.1抗震設(shè)防防標(biāo)準(zhǔn)的確定定根據(jù)抗震規(guī)范((GB500011—2001)和鋼結(jié)構(gòu)規(guī)規(guī)程（JGJ99—98），本地區(qū)區(qū)抗震設(shè)防烈烈度為6度，抗震設(shè)設(shè)防分類為丙丙類，處于Ⅰ類場地，故故本工程可不不計(jì)算地震作作用，且可不不進(jìn)行罕遇地地震作用下的的結(jié)構(gòu)計(jì)算。地地震作用和抗抗震措施均按按6度考慮。3.2結(jié)構(gòu)體系系與布置本工程的結(jié)構(gòu)類類型為鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)純框架體系系。3.3不規(guī)則檢檢驗(yàn)高寬比驗(yàn)算算：由JGJ99—98知，6度抗震設(shè)防防的鋼結(jié)構(gòu)最最大高寬比為為5，H/B=332.8/118.6=11.84<5，滿足要求求。結(jié)構(gòu)平面布布置需滿足L/B=466.5/188.6=2..5<4，并且凹凹角伸出部分分在一個(gè)方向向的長度遠(yuǎn)小小于該方向建建筑總尺寸的的25%，為平平面規(guī)則結(jié)構(gòu)構(gòu)；其豎向也也為規(guī)則結(jié)構(gòu)構(gòu)，故本工程程為規(guī)則結(jié)構(gòu)構(gòu)。3.4結(jié)構(gòu)布置置主框架結(jié)構(gòu)平面面布置圖如圖圖3.1圖所示。基基礎(chǔ)采用平板板式筏板基礎(chǔ)礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深深為2.3m，基礎(chǔ)頂面面標(biāo)高為-1.2m。圖3.1為結(jié)構(gòu)平面面布置圖4結(jié)構(gòu)分析析模型與計(jì)算算簡圖本工程L=466.5,B==18.6,,為板式樓，根根據(jù)該結(jié)構(gòu)的的平面布置圖圖,不宜劃分成平面面抗側(cè)力單元元，應(yīng)采用空空間結(jié)構(gòu)計(jì)算算模型，由于畢業(yè)設(shè)設(shè)計(jì)條件所限限，僅取一榀榀最不利的框框架進(jìn)行計(jì)算算，其計(jì)算簡簡圖為十一層層三跨平面框框架，如圖4.2所示。h=3,(i==2,3,44…11)h=4圖4.2框架架計(jì)算簡圖5分體系結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)5.1樓蓋設(shè)計(jì)計(jì)同樓蓋結(jié)構(gòu)平面面布置圖，主主梁最大跨度度為8.6mm,最小跨度為2.2m；次梁最大大跨度為7.3m，最小跨度度為3.0m；板的最大大跨度為4.0m,最小跨度為1.9m。屋蓋板的設(shè)計(jì).1設(shè)計(jì)資料壓型鋼板采用YYX—70—200—600型（鍍鋅Z27,鋼號(hào)Q235）,厚度t=1.22mm,自重0.1622kN/mm2，截面力學(xué)學(xué)特征（1m寬）：全截截面慣性矩I=164㎝4/m,斷面W=40..0㎝3/m,有效截面慣性矩Ief==115㎝4/m,Weff=30.6㎝3/m。壓型鋼板上澆990mm厚C25混凝土，樓樓面施工荷載載取1.5kkN/m2。其構(gòu)造如如圖5.1所示。圖5.1樓蓋截面圖圖.2施工階段驗(yàn)驗(yàn)算.2.1荷載計(jì)計(jì)算壓型鋼板板組合樓自重重=00.162++24×0..125=33.162kkN/m取施工荷載1..5kN//m設(shè)計(jì)值可變荷載控制的的組合11.2×3..162＋1.4×11.5=5..89kNN/m永久荷載控制的的組合11.35×33.162＋1.0×11.5=5..77kNN/m.2.2內(nèi)力計(jì)計(jì)算計(jì)算寬度取b==1m，樓板最大大跨度取l=4.00m壓型鋼板沿順肋肋方向一個(gè)波波寬（200㎜）的彎矩矩設(shè)計(jì)值:M=kNN·m.2.3抗彎承承載力驗(yàn)算壓型鋼板在施施工階段的受受彎承載力可可按強(qiáng)邊（順順肋）方向的的單向板進(jìn)行行驗(yàn)算，其受受壓部分寬度度bc=130mmm>有效計(jì)算寬寬度be=50t==60mm，取取be=60mmm計(jì)算，而Ws=30.6㎝3/m,滿足要求。.2.4剛度驗(yàn)驗(yàn)算壓型鋼板施工階階段按單項(xiàng)單單跨簡支板驗(yàn)驗(yàn)算剛度，樓樓板跨度取最最大值,則δ=[δ]=,滿足足要求。.3使用階段驗(yàn)驗(yàn)算.3.1荷載計(jì)計(jì)算壓型鋼板組合樓樓板0.1162＋24×0..125=33.162kkN/m2素水泥漿一道道（厚）20×0..01=0..2kN//m220厚1：33水泥砂漿找找平200×0.022=0.4kN/m224厚高聚物改改性瀝青防水水涂膜防水層層0.05kN/m221：8水泥膨膨脹珍珠巖找找坡2%最薄處40厚0.055×2=0..1kN//m2100厚憎水水膨脹珍珠巖巖塊保溫層0.1××25=0..25kNN/m230厚1：255水泥砂漿Ф4@200雙向配筋，6×6m分格0.033×25=00.75kkN/m2縫寬10，油膏膏嵌縫4厚高聚物改性性瀝青防水卷卷材防水層（SBS,AAPP）0.005kN//m225厚1：3水水泥砂漿結(jié)合合層00.025××20=0..5kN//m2粘貼10厚鋪地地缸磚（鋪地地磚），干水水泥擦縫，00.01×221=0.221kN//m23×6m留100寬縫，1：3石灰砂漿勾勾縫小小計(jì)55.67kkN/m2V型輕鋼龍骨吊吊頂0.117kN//m2恒載:5.884kN//m2活載2.00kN/mm2設(shè)計(jì)值可變荷載控制的的組合1..2×5.884＋1.4×22.0=9..81kNN/m2永久荷載控制的的組合1..35×5..84＋1.0×22.0=9..89kNN/m2.3.2內(nèi)力計(jì)計(jì)算取一個(gè)波距的計(jì)計(jì)算寬度kN·mkN.3.3正截面面受彎承載力力計(jì)算,故塑性中中和軸在壓型型鋼板頂面以以上的混凝土土中，組合樓樓板受壓區(qū)高高度為故取，則受彎承載力為為故滿足要求。.3.4斜截面面抗剪承載力力計(jì)算故滿足要求。.3.5剛度驗(yàn)驗(yàn)算單元板寬度內(nèi)截截面慣性矩，每延米寬度內(nèi)截截面慣性矩荷載短期效應(yīng)組組合下荷載長期效應(yīng)組組合下荷載短期效應(yīng)組組合下的撓度度荷載長期效應(yīng)組組合下的撓度度均滿足要求。.3.6自振頻頻率的驗(yàn)算由.3.5中永永久荷載產(chǎn)生生的撓度故自振頻率滿足足要求。.3.6組合合樓板的構(gòu)造造要求前面的計(jì)算中將將組合樓板簡簡化成剪支板板來驗(yàn)算施工工及正常使用用過程中的承承載力與撓度度，但實(shí)際上上在簡支板的的端部肯定受受負(fù)彎矩的作作用，故在此此處要按構(gòu)造造配置負(fù)彎矩矩筋以滿足此此處的承載力力要求。根據(jù)連續(xù)組合樓樓板按簡支板板設(shè)計(jì)時(shí)需配配置的抗裂鋼鋼筋截面面積積應(yīng)大于相應(yīng)應(yīng)混凝土截面面的最小配筋筋率為0.2%的要求，配配的抗裂鋼筋筋，一米寬板板帶的配筋面面積為283的要求求，順肋方向向抗裂鋼筋的的保護(hù)層厚度度為20。與抗裂鋼筋筋垂直的分布布鋼筋同樣按按構(gòu)造要求，取取為?？沽唁撲摻畹呐渲瞄L長度從邊緣算算起為800，能夠夠滿足抗裂鋼鋼筋與不小于于5根分布鋼筋筋相交的要求求。為阻止壓型鋼板板與混凝土之之間的滑移，在在組合樓板的的端部均設(shè)栓栓釘，栓釘應(yīng)應(yīng)設(shè)置在端支支座的壓型鋼鋼板凹肋處穿穿透壓型鋼板板，并將栓釘釘和壓型鋼板板均焊于鋼梁梁翼緣上。栓栓釘?shù)闹睆骄?。在壓壓型鋼板端部部每一個(gè)凹肋肋處設(shè)置栓釘釘，栓釘還應(yīng)應(yīng)符合下列要要求：沿梁軸軸方向滿足；；沿垂直于梁梁軸方向滿足足。屋蓋次梁的設(shè)計(jì)計(jì).1荷載計(jì)算次梁截面選用,,次梁最大跨度。截面力學(xué)特征，自自重次梁承受的線荷荷載為恒載活載標(biāo)準(zhǔn)組合設(shè)設(shè)計(jì)值可變荷載控制的的組合永久荷載控制的的組合.2內(nèi)力計(jì)算次梁的計(jì)算簡圖圖如圖5.2所示。圖5.2次梁的的計(jì)算簡圖按簡支板計(jì)算最最大彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值.3強(qiáng)度驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算，由由于型鋼的腹腹板較厚，不不必驗(yàn)算抗剪剪強(qiáng)度。.4整體穩(wěn)定驗(yàn)驗(yàn)算將次梁連于主梁梁的加勁肋上上，不必驗(yàn)算算次梁支座處處局部承壓強(qiáng)強(qiáng)度。.5剛度驗(yàn)算全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下均滿足要求。樓蓋板的設(shè)計(jì)計(jì)樓蓋板的設(shè)計(jì)資資料和施工階階段的驗(yàn)算均均同屋蓋板的的，不再贅述述，下面進(jìn)行行樓蓋板使用用階段的驗(yàn)算算。.1樓蓋板使使用階段的驗(yàn)驗(yàn)算.1.1荷載載計(jì)算恒載磨光花崗石石板20厚1:3干硬性水水泥砂漿結(jié)合合層20厚水泥砂漿一道1.000kN/mm2壓型鋼板與混凝凝土組合樓板板kNN/m2V型輕鋼龍骨吊吊頂0.117kN//m2小計(jì)4.3322kN/mm2活載2.0kkN/m2設(shè)計(jì)值可變荷載控制的的組合1.2×44.33＋1.4×22.0=8..00kN//m2永久荷載控制的的組合11.35×44.33＋1.0×22.0=7..85kN//m2.1.2內(nèi)力計(jì)計(jì)算取一個(gè)波距計(jì)算算寬度kN·mkN.1.3正截面面受彎承載力力計(jì)算,故塑性中和軸軸在壓型鋼板板頂面以上的的混凝土中，組組合樓板受壓壓區(qū)高度為取，則受彎承載載力為故滿足要求。.1.4斜截面面抗剪承載力力計(jì)算故滿足要求。.1.5剛度驗(yàn)驗(yàn)算單元板寬度內(nèi)截截面慣性矩，每延米寬度內(nèi)截截面慣性矩荷載短期效應(yīng)組組合下荷載長期效應(yīng)組組合下荷載短期效應(yīng)組組合下的撓度度荷載長期效應(yīng)組組合下的撓度度均滿足要求。.1.6自振頻頻率的驗(yàn)算由.1.5中永永久荷載產(chǎn)生生的撓度故自振頻率滿足足要求。.1.7組合樓樓板設(shè)計(jì)的構(gòu)構(gòu)造要求標(biāo)準(zhǔn)層層的樓蓋板所所需配置的抗抗裂鋼筋和分分布鋼筋及壓壓型鋼板與混混凝土的連接接栓釘?shù)脑O(shè)置置均與屋蓋板板一樣，在此此不再余贅。樓蓋次梁的設(shè)設(shè)計(jì).1荷載計(jì)算次梁截面選用，次梁最大跨度。截面力學(xué)特征，自自重次梁承受的線荷荷載為恒載活載標(biāo)準(zhǔn)組合設(shè)計(jì)值可變荷載控制的的組合永久荷載控制的的組合.2內(nèi)力計(jì)算計(jì)算簡圖如圖55.3所示。圖55.3樓蓋次梁的的計(jì)算簡圖按簡支板計(jì)算最最大彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值.3強(qiáng)度驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算，由由于型鋼的腹腹板較厚，不不必驗(yàn)算抗剪剪強(qiáng)度。.4整體穩(wěn)定定驗(yàn)算將次梁連于主梁梁的加勁肋上上，不必驗(yàn)算算次梁支座處處局部承壓強(qiáng)強(qiáng)度。.5剛度驗(yàn)算算全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下均滿足要求。5.2墻體設(shè)設(shè)計(jì)內(nèi)外墻均采用泰泰波網(wǎng)架輕板板墻體，外墻墻采用外保溫溫復(fù)合外墻，內(nèi)內(nèi)墻采用隔墻墻構(gòu)造，部分分具體構(gòu)見下下圖圖5.4墻體體構(gòu)造圖5.3陽臺(tái)設(shè)設(shè)計(jì)本建筑中有兩種種型式的陽臺(tái)臺(tái),一種為順板板肋方向挑出出的板式陽臺(tái)臺(tái),另一種為梁梁式陽臺(tái),因?yàn)檫@種陽陽臺(tái)的懸挑方方向與摟板肋肋垂直,宜設(shè)為梁式式的。板式陽臺(tái)的設(shè)計(jì)計(jì)陽臺(tái)板仍為壓型型鋼板與混凝凝土組合樓板板,即為與樓板板同時(shí)現(xiàn)澆而而成向外懸挑挑1.5m,本建筑中有有寬為2.9和3.3的兩種,去1米寬的板條條進(jìn)行負(fù)彎矩矩筋的配置計(jì)計(jì)算即可。其其施工檢修荷荷載取1.5kNN/m。圖5.5陽臺(tái)臺(tái)的構(gòu)造圖.1荷載及內(nèi)力力計(jì)算恒載：20㎜厚水泥泥砂漿面層0.02××20=0..4kN//㎡壓型型鋼板與混凝凝土組合樓板板3..16kNN/㎡20㎜厚水泥泥砂漿底面0.02××20=0..4kN//㎡3.96kN/㎡活載標(biāo)準(zhǔn)值2.5kN/㎡均布荷載設(shè)計(jì)值值：由可變效應(yīng)控制制的組合：1.22×3.966＋1.4×22.5=8..25kNN/㎡由永久效應(yīng)控制制的組合：1.335×3.996＋1.0×22.5=7..85kNN/㎡取8.25kkN/㎡。欄板自重：20㎜厚石灰砂砂漿面層00.02×117=0.334kN//㎡120㎜厚混凝凝土00.12×224=2.888kN//㎡20㎜厚水泥泥砂漿底面00.02×220=0.44kN/㎡3.56kNN/㎡1米板條的端部部集中荷載為為：3.56××1.0×11.2=4..27kNN圖5.6陽臺(tái)臺(tái)板計(jì)算簡圖圖最大彎矩設(shè)計(jì)值值為：（陽臺(tái)臺(tái)板計(jì)算簡圖圖如右圖）·m.2陽臺(tái)板負(fù)負(fù)彎矩筋配筋筋計(jì)算負(fù)彎矩超限判斷斷：圖5.7陽臺(tái)板配筋筋的計(jì)算簡圖圖單位長度內(nèi)壓型型鋼板的下翼翼緣寬度,=1.0×111.9××2250×700×(70//2+90--35)+11000×11.0×111.9×900=187425500+1007100000=29..45kN··m>·m，不需要加加大混凝土層層的厚度。由式子,得,選用，。.3欄板配筋筋計(jì)算.3.1荷載計(jì)計(jì)算：欄板所受的水平平荷載為0.5kNN設(shè)計(jì)值：11.4×0..5=0.77kN取1米寬欄板計(jì)計(jì)算：(欄板高1.2米)圖5.8欄板的計(jì)算算簡圖最大彎矩設(shè)計(jì)值值：M=0.77×1.2==0.84kkN·m板厚為120㎜㎜,環(huán)境類別為為一類,混凝土強(qiáng)度度等級(jí)為C25,鋼筋保護(hù)層層厚度為15㎜,。,,按最小配筋率配配筋：0.2%××1000××120=2240，只需需按構(gòu)造配筋筋,選，,滿足要求。梁式陽臺(tái)的設(shè)計(jì)計(jì).1荷載計(jì)算恒載：3.996kN//㎡活載：2..5kN//㎡均布荷載設(shè)計(jì)值值：由可變效應(yīng)控制制的組合：11.2×3..96＋1.4×22.5=8..25kNN/㎡由永久效應(yīng)控制制的組合：11.35×33.96＋1.0×22.5=7..85kNN/㎡取8.25kkN/㎡。欄板自重：3.556kN//㎡.2連梁的設(shè)計(jì)計(jì)先選連梁的截面面為HN1755×90×55×8,其截面參數(shù)數(shù)為：連梁所受荷載的的設(shè)計(jì)值為：：Q==(3.566×1.2++0.1822)×1.44=6.244kN/mm跨中最大彎矩矩為：·m由強(qiáng)度公式：：故選截面HN1175×900×5×8,,梁跨中無孔孔眼削弱,兩的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度滿足要求求。由于剪力力不大,腹板較厚,不必驗(yàn)算抗抗剪強(qiáng)度。又又連梁上部與與懸臂梁的加加勁肋相連,不必驗(yàn)算支支座處的局部部承壓強(qiáng)度。驗(yàn)算撓度：在全部荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值作用下：：則連梁的撓度滿滿足要求。.3懸臂梁的設(shè)設(shè)計(jì).3.1荷載計(jì)計(jì)算陽臺(tái)板傳來的恒恒載：3.96××(1.5++2.65))=16.4434kN//m欄板及連梁傳來來的集中力：：(1.22×3.566+0.1882)×(11.5+2..65)==18.488kN活荷載：22.5×(11.5+2..65)=110.3755kN線荷載的設(shè)計(jì)值值：11.2×166.434++1.4×110.3755=34.225kN//m集中荷載設(shè)計(jì)值值：1.2××18.488=22.1176kNN懸臂梁根部所受受到的最大彎彎矩為：·m.3.2強(qiáng)度度和穩(wěn)定性的的驗(yàn)算用抗彎剛度來設(shè)設(shè)計(jì)懸臂梁的的截面：選HN300××150×66.5×9的截面，其其截面抵抗矩矩為,重量為,則梁的抗彎彎剛度滿足要要求。又由該該截面的腹板板較厚,不必驗(yàn)算其其抗剪強(qiáng)度。其其上部與樓板板連牢,整體穩(wěn)定性性可以保證,不必驗(yàn)算。.1.4剛剛度驗(yàn)算懸臂梁跨度全部線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值作用下全部集中荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值作用下下全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下可變線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值作用下均滿足要求。5.4樓梯的的設(shè)計(jì)梯梁計(jì)算.1荷載和內(nèi)力力計(jì)算梯梁和平臺(tái)梁采采用簡支連接接。梯梁跨度度的水平長度度為2.24m，豎向長度度為1.5m，斜向跨度度為2.70m，踏板取40mm厚。圖5.9梯梁計(jì)計(jì)算簡圖梯梁初步選用槽槽鋼，型號(hào)為為10，自重為，截面模量為為。樓梯板（寬為）傳傳于梯梁的自自重梯梁所受荷載樓梯恒荷載活荷載梯梁所受線荷載載標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計(jì)值可變荷載控控制的組合永久荷載控制的的組合梯梁的支座反力力梯梁的最大彎矩矩.2強(qiáng)度驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算，由由受彎構(gòu)件的的強(qiáng)度計(jì)算公公式，滿足要求。平臺(tái)梁計(jì)算.1荷載和內(nèi)力力計(jì)算平臺(tái)梁兩端采用用簡支連接。其其跨度為2.6m，計(jì)算簡圖圖如圖5.10示圖5.10平臺(tái)臺(tái)梁計(jì)算簡圖圖該梁選用HN2200×1000×5.55×8，，自重為。平臺(tái)板仍用壓型型鋼板與混凝凝土組合樓板板。平臺(tái)梁所受線荷荷載為恒荷載活荷載平臺(tái)梁所受線荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計(jì)值可變荷載控控制的組合永久荷載控制的的組合平臺(tái)梁上的集中中荷載梯梁的最大彎矩矩.2強(qiáng)度和穩(wěn)定定性驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算，由由受彎構(gòu)件的的強(qiáng)度計(jì)算公公式，滿足要求。由于腹板較厚，不不必驗(yàn)算抗剪剪強(qiáng)度。組合樓板與次梁梁連牢，可視視為剛性鋪板板，整體穩(wěn)定定可以保證。熱軋型鋼不必驗(yàn)驗(yàn)算局部穩(wěn)定定。.3剛度驗(yàn)算全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下均滿足要求。6主框架荷荷載計(jì)算與內(nèi)內(nèi)力分析本工程為板式式結(jié)構(gòu)，根據(jù)據(jù)該結(jié)構(gòu)布置置不規(guī)則，應(yīng)應(yīng)采用空間結(jié)結(jié)構(gòu)計(jì)算模型型，但由于畢畢業(yè)設(shè)計(jì)時(shí)間間和計(jì)算條件件有限，在計(jì)計(jì)算過程中近近似采取選擇擇一榀受力較較為的框架進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。經(jīng)經(jīng)分析選取⑥到⑧軸處的一榀榀框架進(jìn)行計(jì)計(jì)算，計(jì)算簡簡圖為一11層三榀框架如圖4.2所示。6.1構(gòu)件截面面尺寸的初步步確定框架梁選用用窄翼緣H型鋼，框架架柱選用寬翼翼緣H型鋼?？蚣芰航孛嫘托吞?hào)的確定.1標(biāo)準(zhǔn)層框架架梁截面的確確定.1.1荷載計(jì)計(jì)算樓板、面層自重重：4.3332kN/㎡作用在框架梁上上的均布荷載載為：=8..45kN//m填充墻及粉刷：：5.7kkN/m板面的活荷載為為2.0kkN/㎡，作用在在梁上的均布布荷載為：kkN/m梁上作用的線荷荷載設(shè)計(jì)值（暫暫不考慮鋼梁梁）:g+q=1.22×(8.445+5.77)+1.44×3.9==22.444kN/m考慮到鋼梁固定定端彎矩，初初步估計(jì)最大大彎矩（首先先選一跨度為為8.6m框架梁進(jìn)行行計(jì)算）M=（g+q）·l=×22.444×8.66=138..31kN··m考慮到內(nèi)力組合合時(shí)梁的最不不利的內(nèi)里組組合是：恒載載+活載+風(fēng)載，將計(jì)計(jì)算彎矩乘上上1.2的放大系數(shù)數(shù)，可得：,,即==771..96㎝因此，截面選用用HN4000×200××8×13的截面，=119㎝，I=1740㎝，自重0.66kN/m加上梁自重重重新驗(yàn)算：：g+q=11.2×(88.45＋0.66＋5.7)＋1.4×33.9=233.23kNN/mM=（g+q）·l=×23.223×8.66=143..18kN··m==799.114㎝故選HN4000×200××8×13的截面滿足足強(qiáng)度要求。對(duì)于屋面樓板板框梁仍選用用HN4000×200××8×13的截面，驗(yàn)驗(yàn)算其承載力力是否滿足：：.2屋蓋框架梁梁截面的確定定.2.1荷載載計(jì)算樓板、面層自重重：5..84kN//㎡作用在框架梁上上的均布荷載載為：=111.39kNN/m板面的活荷載為為2.0kkN/㎡，作用在在梁上的均布布荷載為：kkN/m梁上作用的線荷荷載設(shè)計(jì)值::g+q=1.22×11.339+1.44×3.9==16.855kN/m考慮到鋼梁固定定端彎矩，初初步估計(jì)最大大彎矩：M=（g+q）·l=×16.885×8.66=103..85kN··m考慮到內(nèi)力組合合時(shí)梁的最不不利的內(nèi)里組組合是：恒載載+活載+風(fēng)載，將計(jì)計(jì)算彎矩乘上上1.2的放大系數(shù)數(shù)，可得：,,即==541..0㎝故屋面選HN4400×2000×8×113的截面滿足足強(qiáng)度要求。框架柱截面型號(hào)號(hào)的確定選取一受力最大大的柱，如AA軸線處的底底層柱，計(jì)算算其內(nèi)力。每每個(gè)標(biāo)準(zhǔn)層作作用的壓力為為176.228kN，頂層為212.770kN，則底層柱受受軸力為：2212.700+10×1176.288=19755.5kNN鋼框架結(jié)構(gòu)中，框框架柱的長細(xì)細(xì)比控制在330～70之間，在這這個(gè)范圍內(nèi)柱柱的軸心受壓壓穩(wěn)定系數(shù)大大致在0.7～0.8范圍內(nèi)，同同時(shí)考慮到柱柱是處于彎壓壓狀態(tài)，在沒沒有計(jì)算彎矩矩作用時(shí)，把把柱所受軸力力N乘以放大系系數(shù)。取選取截面HW4400×4000×13××21，A=2199.5㎝，自重0.1722kN/mm，I=669000㎝，I=224000㎝。6.2計(jì)算框框架梁、框架架柱的剛度框架梁剛度的計(jì)計(jì)算查得HN4000×200××8×13型鋼的截面面參數(shù)為:I=237700㎝,W=11990㎝，A=84..12㎝考慮樓板對(duì)梁抗抗彎剛度的有有力作用(僅整體受力分析時(shí)),則框架梁的的梁抗彎剛度度為：A-C跨梁的剛剛度:I=1.22I=1.22×237000=284400㎝C-J跨梁的剛剛度:I=1.55I=1.55×2×233700=771100㎝J-N跨梁的剛剛度:I=1.55I=1.22×2×233700=556880㎝則框架梁的抗彎彎及抗拉強(qiáng)度度為:EI=2..06×100×284000×10==585044kN·㎡EA==2.06××10×844.12×110=17332872kkNEI=2.066×10×771100××10=1446466kkN·㎡EA==2.06××10×844.12×110×2=334657444kNEI=2.066×10×556880××10=1117172..8kN·㎡EA==2.06××10×844.12×110×2=334657444kN框架柱的剛度的的計(jì)算框架柱的截面面參數(shù)：I=669000㎝,I=224400㎝，A=2199.5㎝單柱:EI=2..06×100×669000×10==1378114kN··㎡EA==2.06××10×2119.5×110=4511700kNN雙柱:EI=2756228kN·㎡EA=9034400kN6.3計(jì)算荷荷載及作用荷載計(jì)算.1恒荷載計(jì)計(jì)算.1.1屋屋面框架梁所所受荷載.1.1.1屋面框架梁梁所受集中荷荷載女兒墻（1.55米高）及粉粉刷：混凝土土空心小砌塊塊111.8×0..19=2..242kNN/㎡內(nèi)外20厚厚粉刷：00.36×22=0.733kN/㎡女兒墻自重：（2.2422+0.722）×1.5==4.4433kN/m樓板、面層自自重：5.844kN/㎡框梁自重重：0.666kN/mm次梁自重重：0.666kN/mm.1.1.1..1A-CC跨處的荷載載計(jì)算A軸處的集中荷荷載：（5.84××＋0.66＋4.44）×=138..91kNC軸軸處的集中荷荷載：板傳到到次梁上的線線荷載：5.84××=17.8812kN次梁自自重：0..50kN//m次梁上的線荷載載：118.3122kN/m次梁傳到柱上的的集中荷載：：18.3112×=1554.2Knn.1.1.1..2C-J跨上所受的的集中荷載F軸處處的作用的集集中荷載計(jì)算算：板傳到次梁上的的線荷載：5.84××=15.7768kN次梁梁自重：0..66kN//m次梁上的線荷載載：166.268kkN/mF軸處的的集中荷載：：116.2688×=1266.48kNNJJ軸處的作用用的集中荷載載計(jì)算：板傳到次梁上的的線荷載：5..84×=115.4766kN次梁自重：：0.666kN/m次梁上的線荷載載15.9776kN/mmJ軸處的集中荷荷載：15.9976×=1124.211kN.1.1.1..3J-N跨處的荷載載計(jì)算L軸處的作用的的集中荷載計(jì)計(jì)算：板傳到次梁上的的線荷載：5..84×+00.66=115.56kkN/mL軸處的作用的的集中荷載為為：15.400×=1199.7kNN軸處的作用的的集中荷載計(jì)計(jì)算：板傳到次梁上的的線荷載：5..84×+00.66=99.42kNN/m女兒墻自重：44.44kNN/mN軸處集中荷載載值：133.86×==97.377kN.1.1.2屋面框架梁梁所受的均布布荷載A-C跨梁的均均布荷載：0.66kN/mC-J、J-NN跨梁的均布布荷載：2×0.666=1.332kN/mm.1.2樓面面框架梁所受受恒載樓板、面層自重重：4..332kNN/㎡填充墻及粉刷自自重：55.7kNN/m框梁自重：00.66kNN/m次梁自重：00.50kNN/m墻體自重廚房及及衛(wèi)生間重：：0.995kN/㎡其它墻墻體：1..90kNN/㎡塑鋼門窗自自重：00.4kN//㎡鋼柱自重：1..72kNN/m柱防火保護(hù)層的的自重：0.8kkN/m框架柱自重重：2.552kN//m.2.1樓面框框架梁所受集集中荷載.2.1.1A-C跨上所受的的集中荷載A軸處的集中荷荷載計(jì)算墻體、粉刷及門門窗自重：5.7×-（11.9-0..4）×（2.2×22.1＋1.2×22.0＋1.5×2..0＋1.8×22.1）=24.2268kN鋼鋼梁自重傳來來的荷載：00.66×==5.56kkN柱自重重：3.00×（1.72++0.8）=7.566kN集中荷載值為：：108.556kNC軸處的的集中荷載計(jì)計(jì)算：板傳到次梁上的的線荷載：4..332×==13.211kN次梁自自重：0..50kN//m次梁上的線荷載載：113.71kkN/m柱自重：3..0×（1.72++0.8）×2=155.12kNNC軸處的集集中荷載：13..71×＋15.122=130..63kN.2.1.2C-J跨上所受的的集中荷載F軸軸處的集中荷荷載計(jì)算：次梁上所受線荷荷載：4..332×++0.5=111.76kkN/mF軸處的集集中荷載為：：11.766×=91..43kNN/mJ軸處的的作用的集中中荷載計(jì)算：：板傳到次梁上的的線荷載：4..332×==11.488kN次梁梁自重：0.500kN/m次梁上的線荷載載：111.98kkN/mJ軸處的集中荷荷載：2×7..56+111.98××=108..26kN.2.1.3J-N跨處的荷載載計(jì)算：L軸處的作用的的集中荷載計(jì)計(jì)算：L軸處的集中荷荷載為（4.3322+）×=89.777kNN軸處集中荷載載的計(jì)算：墻體、粉刷及塑塑鋼門窗的自自重：框梁傳來的荷載載：0.666×=4..637kNN柱子自重：155.12kNN板傳給框梁，梁梁再傳給柱的的集中荷載：：4.3322×45.6648kNNN軸處的作用的的集中荷載：：866.02kNN.2.2樓面框框架梁所受的的均布荷載：：A-C跨的均布布荷載：55.7＋0.66==6.36kkN/mC-J、J-NN跨的均布荷荷載：2×(55.7+0..66)==12.722kN/m.2活荷載的計(jì)計(jì)算屋面活活荷載：22.0kN//m雪荷載：0..15kNN/m組合時(shí)雪荷載與與屋面活載不不同時(shí)考慮，活活載較大，只只取活載。此此時(shí)屋面活載載與樓面活載載相同。計(jì)算算樓面及屋面面的活荷載計(jì)計(jì)算過程如下下：A軸軸處所受的集集中力：22.0×=332.86kkNC軸軸處所受的集集中力：2.00×=51..4kNF軸軸處所受的集集中力：2.0××=45.55kNJ軸軸處所受的集集中力：2.0×==41.2kkNL軸軸處所受的集集中力：5..1×=399.5kNN軸軸處所受的集集中力：2.0××=21.11kN.3風(fēng)荷載的計(jì)計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算公式為：：對(duì)于矩形截面==1.3；可查荷載規(guī)規(guī)范，當(dāng)查得得〈1.0時(shí)，取=1..0。根據(jù)荷載規(guī)范取取T=0.1nn=0.1××11=1..1，·T=0.555×1.11=0.67，查表得脈脈動(dòng)增大系數(shù)為=2.9335。結(jié)構(gòu)的高寬比：：34/188.4=1..85，且該建筑筑處于B類地區(qū)，查查得脈動(dòng)影響響系數(shù)，=00.49。振型系數(shù)可由ZZ/H值查表得到到。將風(fēng)荷載載轉(zhuǎn)換成作用用于框架每層層節(jié)點(diǎn)上的集集中荷載，具具體計(jì)算過程程如下表所示示。其中為風(fēng)風(fēng)振系數(shù)，為為風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值值，A、A分別為左風(fēng)風(fēng)及右風(fēng)的受受風(fēng)面積。表6.1層數(shù)ZmZ/H=1+kN.mA㎡A㎡左風(fēng)kN·m右風(fēng)kN·m11341.4761.31.01.01.7951.89425.2824.9847.8747.310311.4341.30.9120.8771.7181.76125.2824.9844.5143.989281.3861.30.8240.7691.6511.61525.2824.9840.8240.338251.3351.30.7350.6951.6111.53825.2824.9838.8738.417221.2841.30.6470.5531.5051.38225.2824.9834.9334.526191.2281.30.5590.4211.4021.23125.2824.9831.1130.745161.1621.30.4710.3481.3511.12225.2824.9828.3628.024131.0841.30.3820.2521.2730.98725.2824.9824.9524.653101.01.30.2940.1651.1940.85425.2824.9821.5821.33271.01.30.2060.0851.1000.78725.2824.9819.8919.66141.01.30.1180.0311.0360.74124.4324.1418.1017.896.4各項(xiàng)荷載載單獨(dú)作用下下的內(nèi)力圖和和位移表各種荷載單獨(dú)作作用下的計(jì)算算簡圖如圖6.1。恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下的內(nèi)力力圖和位移圖圖恒荷載作用下，框框架的內(nèi)力和和位移可由結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解解器求得，如如圖6.2和表6.3?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值作作用下的內(nèi)力力圖和位移圖圖活荷載作用下，框框架的內(nèi)力和和位移可由結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解解器求得，如如圖6.3和表6.3。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下的內(nèi)力力圖和位移圖圖風(fēng)荷載作用下，框框架的內(nèi)力和和位移可由結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解解器求得，如如圖6.3、6.4，和表6.3。恒載作用下計(jì)算算簡圖活載作用下下計(jì)算簡圖左風(fēng)作用下計(jì)算算簡圖左風(fēng)作用下下計(jì)算簡圖6.1各各種荷載作用用下計(jì)算簡圖圖彎矩圖（··）剪力圖（）軸力圖（）位移圖圖圖6.2恒荷載作用用下的內(nèi)力圖圖和位移圖彎矩圖（·）剪力圖（）軸力圖（）撓度圖圖6.3活荷荷載作用下的的內(nèi)力圖和位位移彎矩圖（·）剪力圖（）軸力圖（）側(cè)移圖圖6.4左風(fēng)風(fēng)荷載作用下下的內(nèi)力圖和和位移圖彎矩圖（·）剪力圖（）軸力圖（）側(cè)移圖圖6.5右右風(fēng)荷載作用用下的內(nèi)力圖圖和位移圖表6.3樓層恒載作用下最大大跨中撓度（m）活載作用下最大大跨中撓度（m）風(fēng)荷載作用下側(cè)側(cè)移(m)左風(fēng)右風(fēng)限值絕對(duì)側(cè)移層間側(cè)移絕對(duì)側(cè)移層間側(cè)移110.0064880.00210.0380.0020.0400.0020.0075100.0062880.0020330.0360.0010.0280.0010.007590.0061330.0019880.0010.0370.0030.007580.0058990.00190.0320.0030.0340.0030.007570.0057330.0018660.0290.0030.0310.0030.007560.0051660.0016880.0260.0030.0280.0040.007550.0046770.0015220.0220.0040.0240.0050.007540.00410.0013440.0180.0040.0190.0040.007530.0034550.0011330.0140.0040.0150.0040.007520.0027220.0008990.0090.0050.0100.0050.007510.0019220.0006440.0040.0050.0050.0050.00756.5驗(yàn)算頂頂點(diǎn)側(cè)移和層層間位移計(jì)算側(cè)移時(shí)，不不考慮重力荷荷載對(duì)結(jié)構(gòu)側(cè)側(cè)移的影響，也也不考慮風(fēng)荷荷載與水平地地震作用之間間的效應(yīng)組合合。因此，結(jié)結(jié)構(gòu)的位移驗(yàn)驗(yàn)算只需考慮慮風(fēng)荷載或水水平地震作用用單獨(dú)效應(yīng)。風(fēng)荷載作作用是，層間間側(cè)移限值為為，結(jié)構(gòu)的整整體側(cè)移限值值為。由表5.3可知，風(fēng)荷荷載對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)產(chǎn)生的層間側(cè)側(cè)移和總體側(cè)側(cè)移均小于限限值，故風(fēng)荷荷載作用下頂頂點(diǎn)的側(cè)移和和層間側(cè)移都都能滿足要求求。地震作用時(shí)時(shí)，層間側(cè)移移限值為。由由表5.3可知，地震震荷載對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)產(chǎn)生的層間間側(cè)移限值，故故地震作用下下層間側(cè)移也也滿足要求。6.6各種工工況下的內(nèi)力力組合第一工況下的內(nèi)內(nèi)力組合無地震作用時(shí)的的荷載效用組組合當(dāng)永久荷載效用用起控制作用用時(shí)：風(fēng)荷載起控制作作用時(shí)：根據(jù)本工程的實(shí)實(shí)際情況選以以下幾種組合合進(jìn)行計(jì)算：：，，.1框架梁的內(nèi)內(nèi)力組合無地震作用參與與組合時(shí)，各各層框架梁的的組合后的內(nèi)內(nèi)力見表6.4。.2框架柱的內(nèi)內(nèi)力組合無地震作用參與與組合時(shí)，各各層框架柱的的組合后的內(nèi)內(nèi)力見表6..5。第二工況下的內(nèi)內(nèi)力組合由于本工程的抗抗震驗(yàn)算烈度度為6度，不必進(jìn)進(jìn)行有震工況況下的組合，在在計(jì)算過程中中也計(jì)算了地地震荷載用作作最后驗(yàn)證總總結(jié)。6.7驗(yàn)算風(fēng)荷荷載作用下的的頂點(diǎn)風(fēng)振加加速度順風(fēng)向頂點(diǎn)最大大加速度由前面計(jì)算風(fēng)荷荷載時(shí)確定的的參數(shù)：風(fēng)載載體型系數(shù)==1.3，重現(xiàn)期調(diào)調(diào)整系數(shù)=00.83，基本風(fēng)壓壓=0.55，脈動(dòng)影響響系數(shù)為=00.49，查表得脈脈動(dòng)整大系數(shù)數(shù)=2.9335。計(jì)算本榀框架的的總重量：屋蓋樓板（144.4×8..425-22.2×2..6）×5.844=675..10kN屋蓋樓板（144.4×8..425-22.2×2..6）×5.1995=5000.78kNN女兒墻：4.44×8.4225×2=774.14kkN每層梁：0.55×8.4225×2+00.66×88.425××4+0.666×（2×10..5+3.99）=16.4434kN標(biāo)準(zhǔn)層柱：2..52×3××7=52..92kN陽臺(tái)自重：2..9×1.55×3.966+（2.9+22×1.5）×3.566×1.2==42.0kkN標(biāo)準(zhǔn)層墻及門窗窗自重：（88.25+88.6+2××2.7+33.9+2××8.3+22×5.4++3×3.66）×1.9××3.0-（0.5×11.2×2..0+0.55×1.5××2.0+11.5×2..0+1.88×2.1++1.2×11.6+1..0×1.66+0.5××2.7×11.6+1..2×2.00+2×1..0×2.11）×（1.9-00.4）+[2×（2.3+22.4）+3.0]]×0.955×3=3447.0kNN一層墻體：[88.25+88.6+3..9+2×（8.3+22.2）+3×2..6]×1..9×4.00-10.55×2×2..7×2.005+（1.5×22.1+2..4×2.005+2.44×2.3++1.2×22.0）×（1.9-00.4）+2×8..3×4.00×0.955=407..4kN底層柱：2..52×4××7=70..56kN總重量：G=675.110+10××500.778+10××42.0++74.144+10×3347.0++407.44×47.11×11+552.92××10+700.56=111098..16kN本榀框架總質(zhì)量量：=GG/9.8==110988.16/99.8=11132.5tt本榀框架的受風(fēng)風(fēng)面積：A==34×8..425=2286.455㎡則順風(fēng)向的頂點(diǎn)點(diǎn)加速度為：：==2.9355×0.499×=0.1176m/ss=0.2m//s即結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)風(fēng)風(fēng)震加速度滿滿足要求。7主框架的的設(shè)計(jì)7.1驗(yàn)算框架架的整體穩(wěn)定定性計(jì)算各構(gòu)件的線線剛度及回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑.1梁的線剛度度的計(jì)算AC跨的梁的線線剛度：==kN·mCJ跨的梁的線線剛度：==kN·mJN跨的梁的線線剛度：==kN·m.2柱的線剛度度的計(jì)算底層柱的線剛度度：A軸處柱的線剛剛度：i==kN·mC、J、N軸處處柱的線剛度度：==kN·m其它柱的線剛度度：A軸處柱的線剛剛度：i==kN·mC、J、N軸處處柱的線剛度度：==kN·m.3柱的極限承承載力的計(jì)算算計(jì)算柱的回轉(zhuǎn)半徑：：i=17.5㎝=175㎜柱的極限承載力力：單柱：N==2205×2119.5×110=44999.8kNN雙柱：N==22×205××219.55×10=88999.66kN.4梁柱剛度比比的計(jì)算頂層：A軸處柱：K=，K=，C軸處柱：K=，KK=J軸處柱：K=，K=J軸處柱：K=，K=標(biāo)準(zhǔn)層：A軸處柱：K=，K=，C軸處柱：K=，KK=J軸處柱：K=，K=N軸處柱：K=，K=底層：A軸處柱：K=，K=，C軸處柱：K=，K==J軸處柱：K=，K=N軸處柱：K=，K=.5根據(jù)驗(yàn)算梁梁柱效應(yīng)的公公式的下表：：表7.1層數(shù)第一層0.19101.53835.1534.52-3658.330.8960.30101.4232.460.27101.4533.140.125101.64637.62第二層0.160.162.51343.0842.10-3446.330.960.230.232.61544.830.2750.2751.97733.890.1250.1252.71946.61第四層0.160.162.51343.0842.10-2578.0080.8540.230.232.61544.830.2750.2751.97733.890.1250.1252.71946.61第七層0.160.162.51343.0842.10-1628.3330.7330.230.232.61544.380.2750.2751.97733.890.12