預(yù)埋件及化學(xué)錨栓計(jì)算

后置埋件及化學(xué)螺栓計(jì)算一、設(shè)計(jì)說(shuō)明與本部分預(yù)埋件件對(duì)應(yīng)的主體體結(jié)構(gòu)采用混混凝土強(qiáng)度等等級(jí)為C30。在工程中盡盡量采用預(yù)埋埋件，但當(dāng)實(shí)實(shí)際工程中需需要采用后置置埋件，需對(duì)對(duì)后置埋件進(jìn)進(jìn)行補(bǔ)埋計(jì)算算。本部分后置埋埋件由4-MM12×1110mm膨脹、擴(kuò)孔孔錨栓，2500×200×10mm鍍鋅鋼板板組成，形式式如下：埋件示意圖當(dāng)前計(jì)算錨栓類類型：后擴(kuò)底底機(jī)械錨栓；錨栓材料類型：：A2-700；螺栓行數(shù)：2排排；螺栓列數(shù)：2列列；最外排螺栓間距距：H=1000mm；最外列螺栓間距距：B=130mm；螺栓公稱直徑：：12mm；錨栓底板孔徑：：13mm；錨栓處混凝土開(kāi)開(kāi)孔直徑：14mm；錨栓有效錨固深深度：110mm；錨栓底部混凝土土級(jí)別：C30；二、荷載計(jì)算Vx：水平方軸軸剪力；Vy：垂直方軸軸剪力；N：軸向拉力；；Dx：水平方軸軸剪力作用點(diǎn)點(diǎn)到埋件距離離，取1000mm；Dy：垂直方軸軸剪力作用點(diǎn)點(diǎn)到埋件距離離，取2000mm；Mx：繞x軸彎彎矩；My：繞y軸彎彎矩；T：扭矩設(shè)計(jì)值值T=5000000N·mm；Vx=20000NVy=40000NN=6000NMx1=3000000NN·mmMx2=VyyDx=40000×100=44000000N·mmmMx=Mx1++Mx2=7000000N·mmmMy=2500000NN·mmMy2=VxxDy=20000×200=44000000N·mmmMy=My1++My2=6500000N·mmm三、錨栓受拉承承載力計(jì)算(一)、單個(gè)錨錨栓最大拉力力計(jì)算1、在軸心拉力力作用下，群群錨各錨栓所所承受的拉力力設(shè)計(jì)值：；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第5.2.1條)式中，：錨栓所所承受的拉力力設(shè)計(jì)值；：總拉力設(shè)計(jì)值值；：群錨錨栓個(gè)數(shù)數(shù)；：錨栓受力不均均勻系數(shù)，取取1.1。2、在拉力和繞繞y軸彎矩共同作作用下，錨栓栓群有兩種可可能的受力形形式，具體如如下所示；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第5.2.2條)假定錨栓群繞自自身的中心進(jìn)進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)，經(jīng)經(jīng)過(guò)分析得到到錨栓群形心心坐標(biāo)為(125，100)，各錨栓到到錨栓形心點(diǎn)點(diǎn)的x向距離平方方之和為：∑x2=4×652=16900mmm2；x坐標(biāo)最高的錨錨栓為4號(hào)錨栓，該該點(diǎn)的x坐標(biāo)為190，該點(diǎn)到到形心點(diǎn)的xx軸距離為：x1=190-125=65mm；x坐標(biāo)最低的錨錨栓為1號(hào)錨栓，該該點(diǎn)的x坐標(biāo)為60，該點(diǎn)到到形心點(diǎn)的xx軸距離為：x2=60-125=-65mm；錨栓群的最大和和最小受力分分別為：由于Nmin<<0，說(shuō)明連接接下部受壓，在在彎矩作用下下構(gòu)件繞最左左排錨栓轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)，此時(shí)，分分析計(jì)算得到到各錨栓到左左排錨栓的x軸距離平方方之和為：∑xd2=338000mm2；最右錨栓點(diǎn)到最最左錨栓點(diǎn)的x軸距離為：：xd=190-60=130mm；Ly：軸力N作作用點(diǎn)至受壓壓一側(cè)最外棑棑錨栓的垂直直距離，取65mm；那么，錨栓所受受最大拉力實(shí)實(shí)際為：綜上，錨栓群在在拉力和垂直直彎矩共同作作用下，錨栓栓的最大拉力設(shè)計(jì)值為為4000N。3、在拉力和繞繞x軸彎矩共同作作用下，錨栓栓群有兩種可可能的受力形形式，具體如如下所示；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第5.2.2條)假定錨栓群繞自自身的中心進(jìn)進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)，各各錨栓到錨栓栓形心點(diǎn)的yy向距離平方方之和為：∑y2=4×502=10000mmm2；y坐標(biāo)最高的錨錨栓為4號(hào)錨栓，該該點(diǎn)的y坐標(biāo)為1500，該點(diǎn)到形形心點(diǎn)的y軸距離為：：y1=150-100=50mm；；y坐標(biāo)最低的錨錨栓為1號(hào)錨栓，該該點(diǎn)的y坐標(biāo)為50，該點(diǎn)到到形心點(diǎn)的yy軸距離為：：y2=50-100=-50mmm；錨栓群的最大和和最小受力分分別為：由于Nhminn<0，說(shuō)明連接接下部受壓，在在彎矩作用下下構(gòu)件繞最下下排錨栓轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)，此時(shí)，分分析計(jì)算得到到各錨栓到下下排錨栓的y軸距離平方方之和為：∑yd2=20000；最上錨栓點(diǎn)到最最下錨栓點(diǎn)的y軸距離為：：yd=150-50=100mm；Lx：軸力N作作用點(diǎn)至受壓壓一側(cè)最外棑棑錨栓的垂直直距離，取50mm；因此，錨栓所受受最大拉力實(shí)實(shí)際為：綜上，錨栓群在在拉力和水平平彎矩共同作作用下，錨栓栓的最大拉力設(shè)計(jì)值為為5000N。(二)、錨栓受受拉區(qū)總拉力力計(jì)算計(jì)算算依據(jù)：，；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第5.2.3條)式中，：錨栓受受拉區(qū)總拉力力設(shè)計(jì)值；：錨栓中受拉錨錨栓i的拉力設(shè)計(jì)計(jì)值；：錨栓中最大錨錨栓的拉力設(shè)設(shè)計(jì)值；：錨栓1至受壓壓一側(cè)最外排排錨栓的垂直直距離；：錨栓i至受壓壓一側(cè)最外排排錨栓的垂直直距離。，四、混凝土錐體體受拉承載力計(jì)算計(jì)算依據(jù)：，；；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.3條)對(duì)于開(kāi)裂混凝土土：；對(duì)于不開(kāi)裂混凝凝土：式中，：混凝土土錐體破壞受受拉承載力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；：?jiǎn)胃^栓受拉拉時(shí)，混凝土土理想錐體破破壞受拉承載載力標(biāo)準(zhǔn)值；；：混凝土錐體破破壞受拉承載載力分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，根據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)后后錨固技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1445-20113第4.3.110條，取3.0；：混凝土立方體體抗壓強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值。當(dāng)不不小于45N//mm2且不大于60N//mm2時(shí)，應(yīng)乘以以降低系數(shù)0.95；：錨栓有效錨固固深度。對(duì)于于膨脹型螺栓栓及擴(kuò)底型錨錨栓，為膨脹脹錐體與孔壁壁最大擠壓點(diǎn)點(diǎn)的深度；：根錨栓受拉且且無(wú)間距、邊邊距影響時(shí)，混混凝土理想錐錐體破壞投影影面面積；：?jiǎn)胃^栓或群群錨受拉時(shí)，混混凝土實(shí)際錐錐體破壞投影影面面積；：邊距c對(duì)受拉拉承載力的影影響系數(shù)；：表層混凝土因因密集配筋的的剝離作用對(duì)對(duì)受拉承載力力的影響系數(shù)數(shù)；：荷載偏心eNN對(duì)受拉承載載力的影響系系數(shù)。另外，根據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)后后錨固技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1445-20113第6.1.9條規(guī)定：群群栓有三個(gè)及及以上邊緣且且錨栓的最大大邊距不大于于(見(jiàn)下圖)，計(jì)算混凝凝土錐體受拉拉破壞的受拉拉承載力設(shè)計(jì)計(jì)值時(shí)，應(yīng)取取代替、代替、代替用于計(jì)算算、、、及。1、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.4條)計(jì)算公式：式中，：混凝土土錐體破壞且且無(wú)間距效應(yīng)應(yīng)和邊緣效應(yīng)應(yīng)情況下，每每根錨栓達(dá)到到受拉承載力力標(biāo)準(zhǔn)值的臨臨界間距，應(yīng)應(yīng)取為。2、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.5條)(1)、單根錨錨栓，靠近構(gòu)構(gòu)件邊緣布置置，且c1不大于時(shí)(下左圖)：計(jì)算公式：(2)、雙栓，垂垂直于構(gòu)件邊邊緣布置，且且c1不大于，s1不大于時(shí)(上右圖)：計(jì)算公式：(3)、雙栓，平平行于構(gòu)件邊邊緣布置，且且c2不大于，s1不大于時(shí)(下左圖)：計(jì)算公式：(4)、四栓，位位于構(gòu)件角部部，且c1不大于，c2不大于，s1不大于，s2不大于時(shí)（下下右圖）計(jì)算公式：式中，c1：方方向1的邊距；c2：方向2的的邊距；s1：方向1的的間距；s2：方向2的的間距；：混凝土椎體破破壞且無(wú)間距距效應(yīng)及邊緣緣效應(yīng)情況下下，每根錨栓栓達(dá)到受拉承承載力標(biāo)準(zhǔn)值值的臨界邊距距，應(yīng)取為。3、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.6條)計(jì)算公式：式中，c：邊距距，有多個(gè)邊邊距時(shí)應(yīng)取最最小值。4、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.7條)計(jì)算公式：另外，當(dāng)?shù)挠?jì)算算值大于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0；當(dāng)錨固區(qū)區(qū)鋼筋間距ss不小于150mm時(shí)，或鋼筋筋直徑d不大于10mm且s不小于100mm時(shí)，應(yīng)取1.0。5、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.8條)式中，：受拉錨錨栓合力點(diǎn)相相對(duì)于群錨受受拉錨栓重心心的偏心距。另另外，當(dāng)?shù)挠?jì)計(jì)算值大于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0；當(dāng)為雙向向偏心時(shí)，應(yīng)應(yīng)分別按兩個(gè)個(gè)方向計(jì)算，應(yīng)取。綜上所述，有，五、混凝土劈裂裂破壞承載力力計(jì)算計(jì)算依據(jù)：，，；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.112條)式中，：混凝土土劈裂破壞受受拉承載力設(shè)設(shè)計(jì)值；：混凝土劈裂破破壞受拉承載載力標(biāo)準(zhǔn)值；；：混凝土錐體破破壞受拉承載載力標(biāo)準(zhǔn)值，按按《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)后錨固技技術(shù)規(guī)程》JGJ1145-20013第6.1.3條計(jì)算。在在、及相關(guān)系數(shù)數(shù)計(jì)算中，和和應(yīng)分別由和代替，應(yīng)取為為。：混凝土劈裂破破壞受拉承載載力分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，依據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)后后錨固技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1445-20113第4.3.110條，取3.0。：構(gòu)件厚度h對(duì)對(duì)劈裂破壞受受拉承載力的的影響系數(shù)。當(dāng)當(dāng)?shù)挠?jì)算值大大于1.5時(shí)，應(yīng)取1.5。綜上所述，，，六、錨栓受拉、混混凝土錐體受受拉、劈裂承承載力校核校核依據(jù)：、、；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.1條)其中：錨栓群中中拉力最大的的錨栓的拉力力設(shè)計(jì)值；：錨栓群受拉區(qū)區(qū)總拉力設(shè)計(jì)計(jì)值；：錨栓鋼材破壞壞受拉力設(shè)計(jì)計(jì)值；：混凝土錐體破破壞受拉力設(shè)設(shè)計(jì)值；：混凝土劈裂破破壞受拉力設(shè)設(shè)計(jì)值；1、錨栓鋼材破破壞受拉承載載力校核：計(jì)算依依據(jù)：，；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.2條)式中：錨栓截面面面積，取84.255mm2；：錨栓抗拉強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值，取取700N//mm2；：錨栓抗剪強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值，取450N//mm2；：錨栓鋼材破壞壞受拉承載力力標(biāo)準(zhǔn)值；：錨栓鋼材破壞壞受拉承載力力分項(xiàng)系數(shù)，根根據(jù)《混凝土土結(jié)構(gòu)后錨固固技術(shù)規(guī)程》JGJ1445-20113第4.3.110條，取1.3；有，，所以錨栓栓鋼材滿足強(qiáng)強(qiáng)度要求?？紤]拉拔安安全系數(shù)2，則錨栓拉拔拔試驗(yàn)強(qiáng)度值值最少要求達(dá)達(dá)到10.00kN。2、混凝土破壞壞受拉承載力力校核：校核依據(jù)：；3、混凝土劈裂裂受拉承載力力校核：校核依據(jù)：；七、錨栓受剪承承載力計(jì)算(一)、單個(gè)錨錨栓最大剪力力計(jì)算1、鋼筋破壞或或混凝土剪撬撬破壞時(shí)；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第5.3.1、5.3.3條)ny：參與豎向向受剪的錨栓栓數(shù)目為4個(gè)；nx：參與水平平受剪的錨栓栓數(shù)目為4個(gè)；單個(gè)承受的剪力力為：2、混凝土邊緣緣破壞時(shí)；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第5.3.1、5.3.4條進(jìn)行計(jì)算)單個(gè)承受的剪力力為：(剪力垂直于于基材邊緣方方向，否則不不除以2)(剪力垂直于基基材邊緣方向向，否則不除除以2)3、群錨在扭矩矩T作用下；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第5.3.5條)單個(gè)承受的剪力力為：4、群錨在剪力力V和扭矩T共同作用下下；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第5.3.6條)綜上所述，錨栓栓群中單個(gè)錨錨栓最大剪力力設(shè)計(jì)值為3743..65N。(二)、錨栓最最大總剪力計(jì)計(jì)算八、混凝土邊緣緣破壞受剪承載力計(jì)算計(jì)算依據(jù)：，；；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.115條)式中，：混凝土土邊緣破壞受受剪承載力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；：混凝土邊緣破破壞受剪承載載力分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，根據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)后后錨固技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1445-20113第4.3.110條，取2.5；：?jiǎn)胃^栓垂直直構(gòu)件邊緣受受剪時(shí)，混凝凝土理想邊緣緣破壞受剪承承載力標(biāo)準(zhǔn)值值；：混凝土理想邊邊緣破壞在側(cè)側(cè)向的投影面面面積；：混凝土實(shí)際邊邊緣破壞在側(cè)側(cè)向的投影面面面積；：邊距比對(duì)受剪剪承載力的影影響系數(shù)；：邊距與厚度比比對(duì)受剪承載載力的影響系系數(shù)；：剪力角度對(duì)受受剪承載力的的影響系數(shù)；；：荷載偏心對(duì)群群栓受剪承載載力的影響系系數(shù)；：錨固區(qū)配筋對(duì)對(duì)受剪承載力力的影響系數(shù)數(shù)；另外，依據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)后后錨固技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1445-20113第6.1.225條規(guī)定：滿滿足下列條件件，計(jì)算錨栓栓邊緣受剪承承載力時(shí)，應(yīng)應(yīng)分別用代替替相應(yīng)公式中中的計(jì)算、、、和值。條件：A、后錨錨固基材厚度度h小于；BB、平行于剪剪力作用方向向的錨栓邊距距不大于，不大于。1、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.116條)對(duì)于開(kāi)裂混凝：：；對(duì)于不開(kāi)裂混凝凝土：其中，，式中，，：系數(shù)數(shù)；：錨栓外徑；：混凝土立方體體抗壓強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)不不小于45N/mmm2且不大于60N/mmm2時(shí)，應(yīng)乘以以降低系數(shù)0.95。：錨栓有效錨固固深度；：錨栓與混凝土土基材邊緣的的距離；：剪切荷載下錨錨栓的有效長(zhǎng)長(zhǎng)度，取為，且不大于；綜上所述，，2、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.117條)計(jì)算公式：(式式中c1見(jiàn)下圖)3、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.118條)A：?jiǎn)胃^栓，位位于構(gòu)件角部部，且大于、不大于時(shí)(下左圖)計(jì)算公式：B：雙栓，位于于構(gòu)件邊緣，且且不大于、不大于時(shí)(下右圖)計(jì)算公式：B：四栓，位于于構(gòu)件角部，且且不大于、不大于、不大于時(shí)(下圖)計(jì)算公式：4、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.119條)計(jì)算公式：，當(dāng)當(dāng)計(jì)算值大于于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0。5、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.220條)計(jì)算公式：，當(dāng)當(dāng)計(jì)算值小于于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0。5、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.221條)計(jì)算公式：式中，：剪力與與垂直于構(gòu)件件自由邊方向向軸線之夾角，不不大于90°。當(dāng)大于90°時(shí)，只計(jì)計(jì)算平行于邊邊緣的剪力分分量，背離混凝土基材邊邊緣的剪力分分量可不計(jì)算算。因此，6、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.222條)計(jì)算公式：，其其值大于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0。7、計(jì)算過(guò)程：：(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.223條)A：不開(kāi)裂混凝凝土或邊緣為為無(wú)筋或少筋筋的開(kāi)裂混凝凝土，應(yīng)取為1.0；B：邊緣配有直直徑d不小于12mm縱筋的開(kāi)裂裂混凝土，應(yīng)應(yīng)取為1.2；C：邊緣配有直直徑d不小于12mm縱筋及間距距不大于100mm箍筋的開(kāi)裂裂混凝土，應(yīng)應(yīng)取為1.4。另外，根據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)后后錨固技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1445-20113第6.1.224條，位于角角部的群錨，應(yīng)應(yīng)分別計(jì)算兩兩個(gè)邊緣的受受剪承載力設(shè)設(shè)計(jì)值，并應(yīng)應(yīng)取兩者中的的較小值作為為群錨的邊緣緣受剪承載力力設(shè)計(jì)值。綜上所述有：，九、混凝土剪撬撬破壞承載力力計(jì)算計(jì)算依據(jù)：，；；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.226條)式中，：混凝土土剪撬破壞受受剪承載力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；：混凝土剪撬破破壞受剪承載載力分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，根據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)后后錨固技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1445-20113第4.3.110條，取2.5；k：錨固深度對(duì)對(duì)的影響系數(shù)數(shù)。當(dāng)小于60mm時(shí)，k取1.0；當(dāng)不小于60mm時(shí)，k取2.0。因此，，十、錨栓受剪、混混凝土邊緣破破壞受剪、剪剪撬破壞承載載力校核校核依據(jù)：、、；(依據(jù)《混凝凝土結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)規(guī)程程》JGJ1445-20113第6.1.113條)其中：錨栓群中中剪力最大的錨錨栓的拉力設(shè)設(shè)計(jì)值，取55000NN；：錨栓群總剪力力設(shè)計(jì)值；：錨栓鋼材破壞壞受剪力設(shè)計(jì)值；：混凝土邊緣破破壞受剪力設(shè)計(jì)值；：混凝土剪撬破破壞受剪力設(shè)計(jì)值；1、錨栓鋼材破破壞受剪承載載力校核：(凝錨程411其中，：錨栓鋼鋼材破壞受剪剪承載力設(shè)計(jì)計(jì)值，根據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)后后錨固技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1445-20113第6.1.114條，對(duì)于群群錨，錨栓鋼鋼材斷后伸長(zhǎng)長(zhǎng)率不大于8%時(shí)，其值應(yīng)應(yīng)乘以0.8的降低系數(shù)數(shù)；：錨栓鋼材破壞壞受剪承載力力分項(xiàng)系數(shù)，根根據(jù)《混凝土土結(jié)構(gòu)后錨固固技術(shù)規(guī)程》JGJ1445-20113第4.3.110條，取1.3；：錨栓應(yīng)力截面面面積為844.25mmm2；不考慮杠桿臂的的作用有：（依據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)后后錨固技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1445-20113第6.1.114.1條）：錨栓抗剪強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值，取取值為450N//mm2；：錨栓群中剪力力最大的錨栓栓的剪力設(shè)計(jì)計(jì)值，取22236N；有，，所以錨栓栓鋼材滿足抗抗剪強(qiáng)度要求求。2、混凝土邊緣緣破壞受剪承承載力校核校核依據(jù)：3、混凝土剪撬撬破壞承載力力校核校核依據(jù)：十一、錨栓在拉拉剪復(fù)合承載載力下強(qiáng)度校核下壞力公凝錨程412：錨栓群中拉力力最大的錨栓栓的拉力設(shè)計(jì)計(jì)值，取5000N；：錨栓鋼材破壞壞受拉力設(shè)計(jì)計(jì)值，取453655.38NN；：錨栓群中剪力力最大的錨栓栓的剪力設(shè)計(jì)計(jì)值，取2236N；：錨栓鋼材破壞壞受剪承載力力設(shè)計(jì)值，取116655.38N；因此，錨栓在拉拉剪扭復(fù)合受力下下承載力滿足足要求。十二、混凝土在在拉剪復(fù)合承承載力下強(qiáng)度度校核下時(shí)公凝錨程412：錨栓群中拉力力最大的錨栓栓的拉力設(shè)計(jì)計(jì)值，取171755.5N；：混凝土破壞受受拉力設(shè)計(jì)值值，取453655.38NN；：錨栓群中剪力力最大的錨栓栓的剪力設(shè)計(jì)計(jì)值，取2725N；：混凝土破壞受受剪承載力設(shè)設(shè)計(jì)