浙江商業(yè)樓地下室木膠合板模板施工方案

目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc207527994"一、工程概況及其特點2HYPERLINK\l"_Toc207527995"二、模板施工方案編制依據(jù)4HYPERLINK\l"_Toc207527996"三、模板體系的選擇及荷載傳遞4HYPERLINK\l"_Toc207527997"3.1模板體系選擇4HYPERLINK\l"_Toc207527998"3.2水平結(jié)構(gòu)荷載傳遞4HYPERLINK\l"_Toc207527999"3.3地下室柱模板設(shè)計4HYPERLINK\l"_Toc207528000"3.4地下室墻模板設(shè)計18HYPERLINK\l"_Toc207528001"3.5地下室梁板模板支設(shè)28HYPERLINK\l"_Toc207528002"3.6樓梯支模31HYPERLINK\l"_Toc207528003"4.1后澆帶支模31HYPERLINK\l"_Toc207528004"4.2模板加固螺桿處理32HYPERLINK\l"_Toc207528005"4.3模板下部封口處理32HYPERLINK\l"_Toc207528006"4.4上翻墻柱模模支設(shè)33HYPERLINK\l"_Toc207528007"4.5坑洞吊模支設(shè)33HYPERLINK\l"_Toc207528008"五、模板拆除34HYPERLINK\l"_Toc207528009"六、施工及安全要求34HYPERLINK\l"_Toc207528010"6.1材料要求34HYPERLINK\l"_Toc207528011"6.2模板支架構(gòu)造要求34HYPERLINK\l"_Toc207528012"6.3梁板支撐架搭設(shè)程序及要求34HYPERLINK\l"_Toc207528013"6.4施工使用要求35HYPERLINK\l"_Toc207528014"6．5其它要求35HYPERLINK\l"_Toc207528015"七、施工洞留設(shè)35HYPERLINK\l"_Toc207528016"7.1留設(shè)原則35HYPERLINK\l"_Toc207528017"7.2施工洞留設(shè)位置及尺寸35HYPERLINK\l"_Toc207528018"7.3其它說明36八、梁模板、板模板計算書見附錄一至附錄五模板工程施工方案一、工程概況及其特點浙江XX大廈位于杭州市XX大橋北端南側(cè)，該工程塔樓為框筒-剪力墻結(jié)構(gòu)、板樓為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)；地下二層，面積為24517m2，地上2~28層，面積為64358m2，總建筑面積為88875m2；塔樓高99.6m，板樓高73.4m。1、結(jié)構(gòu)特點：本工程由東、南、西向上階梯上升，形如揚起的船帆，平面形狀為圓弧形，大多為弧形梁、弧形板，直梁大多呈放射性布置，施工支模難度較大，尤其要注意模板支架的整體穩(wěn)定性。2、工程地下室平面尺寸大，達到130×100m；面積大，達到24517m2，施工需要的周轉(zhuǎn)材料巨大，需解決好周轉(zhuǎn)材料的運輸和進出地下室的問題。整個地下室被后澆帶分為5個區(qū)塊（見下圖），施工會出現(xiàn)先后錯層，做好周轉(zhuǎn)材料的組織協(xié)調(diào)十分重要；同時可適當考慮周轉(zhuǎn)材料的水平周轉(zhuǎn)。施工分區(qū)圖3、地下結(jié)構(gòu)層高及特點：樓層層高面積（m2）底標高（m）頂標高（m）頂板厚（m）凈高（m）備注負2層3.7m1000-10.35-5.050.135.172000-9.75-6.050.23.58500-9.75-6.050.133.57負1層6.0m350-6.05-2.950.152.951550-6.05-2.950.272.83200厚板略1000-5.05-0.50.184.372500-6.05-0.050.185.82包括部分200厚厚770-6.05-10.184.875030-6.05-0.50.185.37夾層2.9m1160-2.95-0.050.182.72包括部分200厚厚1120-2.95-0.150.182.62從中看出地下室層高高，各層之間層高相差大，樓板厚，對模板支架的強度、剛度和穩(wěn)定性提出較高要求；同時，同層樓面標高不一致，模板支架立桿需用規(guī)格較多。4、工程框架柱編號有DKZ1~DKZ38，除DKZ34為φ600圓柱外，其余為矩形柱。地下-2~-1層柱截面未進行變化，柱典型截面尺寸有1200×800㎜、1400×900㎜、1200×2220㎜、800×800㎜、1200×1000㎜、2482×850㎜、500×500㎜、1860×500㎜、600×600㎜等。5、樓層梁布置較復雜，工程框架梁跨度大多為6~8m。負2層頂板典型梁截面有：300×700㎜、500×650㎜、550×650㎜、1500×650㎜、500×700㎜，局部300×1200㎜、2000×650㎜、1000×650、800×1050㎜等。負1層頂板典型梁截面有：500×900㎜、500×1000㎜、300×1250㎜、1200×500㎜、500×1150㎜、600×1150㎜、400×1350㎜、900×650㎜、1250×1200㎜、1250×1000㎜等。夾層樓板典型梁截面有：1100×550㎜、1100×450㎜等。從中看出，工程梁截面尺寸較大，尤其是負1層梁，為巨形截面梁，對模板支架的強度、剛度、穩(wěn)定性提出了較高的要求，同時對樓面荷載的傳遞也提出了較高的要求。6、地下室鋼筋混凝土墻厚有250㎜、300㎜、350㎜、400㎜幾種，除平面墻外，還有圓弧墻。7、樓層板主要厚度：負2層頂板：主要為200㎜、130㎜，還有220㎜、300㎜、150㎜；負1層頂板：主要為180㎜，還有200㎜、250㎜；夾層樓板：主要為270㎜。二、模板施工方案編制依據(jù)1、工程施工圖紙。2、國家現(xiàn)行施工規(guī)范、規(guī)程及驗收標準。3、工程施工總體部署、流程安排（施工組織設(shè)計）。4、模板工程計算采用品茗安全計算軟件。三、模板體系的選擇及荷載傳遞3.1模板體系選擇模板工程對工程質(zhì)量和保證工期，起著十分重要的作用。根據(jù)工程特點和施工總體部署，本工程模板工程采用傳統(tǒng)工藝和先進技術(shù)相結(jié)合，在確保質(zhì)量安全的前提下，達到施工操作簡便、安拆迅速快捷，滿足工期要求。本工程地下室梁板墻柱混凝土擬一次澆筑。根據(jù)工程特點和項目實際情況，模板選型見下表：模板體系選型表柱墻梁板樓梯電梯井選用模板18㎜木膠合板18㎜木膠合板18㎜木膠合板18㎜木膠合板18㎜木膠合板模板背楞50×100㎜木木方48×3.5㎜鋼鋼管50×100㎜木木方50×100㎜木木方50×100㎜木木方加固材料48×3.5㎜鋼鋼管對拉螺桿桿48×3.5㎜鋼鋼管對拉螺桿對拉螺桿步步緊對拉螺桿步步緊48×3.5㎜鋼鋼管對拉螺桿支撐體系鋼管、扣件支撐體系鋼管、扣件支撐體系組裝方式整裝整拆散拼散拆梁整裝整拆板散拼散拆散拼散拆散拼散拆備注圓柱采用鋼模3.2水平結(jié)構(gòu)荷載傳遞為確保樓層的結(jié)構(gòu)安全，對地下-1層樓板下模板支撐保留不拆除。3.3地下室柱模板設(shè)計本工程地下室柱為普通鋼筋混凝土柱，截面尺寸較多，除矩形柱外，還有φ600mm圓柱。矩形柱模支設(shè)1、柱模支設(shè)技術(shù)參數(shù)如下：（1）模板支設(shè)材料為：①18㎜厚木膠合板；②次龍骨：50×100㎜木枋；③主龍骨：48×3.5㎜鋼管；④螺桿：?12㎜鋼螺桿。（2）模板支設(shè)技術(shù)參數(shù)經(jīng)計算，并考慮一定安全儲備和現(xiàn)有施工條件，模板支設(shè)技術(shù)參數(shù)如下：①模板：18㎜厚木膠合板②次龍骨：50×100㎜木枋，橫向間距250~300㎜；③主龍骨（柱箍）：2根48×3.5㎜鋼管，豎向間距500㎜；④螺桿：?12㎜鋼螺桿，橫向間距≤500mm，豎向間距500mm。模板支設(shè)見下圖。普通柱支模示意圖2、柱模設(shè)計驗算（1）模板支設(shè)驗算參數(shù)確定①混凝土初凝時間：4h；②混凝土入模溫度：10℃；③混凝土澆筑速度：2.5m/h；④砼側(cè)壓力計算高度：6.0m；⑤外加劑影響修正系數(shù)β1=1.2；⑥混凝土坍落讀影響修正系數(shù)β2=1.15；⑦傾倒混凝土側(cè)壓力標準值（按泵送）：4KN/㎡（2）柱模設(shè)計驗算柱模設(shè)計驗算，以1200×2220mm柱為代表進行驗算，柱高取6000mm，驗算過程如下：柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):2220.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的總計算高度:H=6.00m；根據(jù)規(guī)范，當采用泵送混凝土時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為4.00kN/m2；計算簡圖（一）參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:3；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:9；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:5；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；（二）柱模板荷載標準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；T--混凝土的入模溫度，取10.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取6.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得46.083kN/m2、144.000kN/m2，取較小值46.083kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=46.083kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=4kN/m2。（三）柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l=288mm，且豎楞數(shù)為9，面板為大于3跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=288.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×46.08×0.50×0.90=24.885kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=24.885+2.520=27.405kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×27.405×288×288=2.27×105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=2.27×105/2.70×104=8.419N/mm2；面板的最大應力計算值σ=8.419N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=288.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×46.08×0.50×0.90=24.885kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×4.000×0.500×0.900=2.5220kN/mm；式中，0.90為為按《施工手手冊》取用的的臨時結(jié)構(gòu)折折減系數(shù)。q=q1+q2=24.8885+2..520=227.4055kN/mm；面板的最大剪力：：∨=0..6×27..405×2288.0=47335.5533N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ面板承受的的剪應力(N/mm22)；∨--面板計算最大大剪力(N)：∨=47735.5553N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=5000mm；hhn--面板板厚度(mm)：hn=18.0mmm；ffv面面板抗剪強度度設(shè)計值(N/mm22)：fv=13.0000N/mmm2；面板截面受剪應力力計算值:τ=3×44735.5553/(22×500××18.0))=0.7889N/mmm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]==1.5000N/mm22；面板截面的受剪應應力τ=0.7789N/mmm2小于于面板截面抗抗剪強度設(shè)計計值[fvv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.面板撓度驗算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，撓度度計算公式如如下:其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載(kN/m))：q=46.088×0.500＝23.044kN/mm；νν--面板最大大撓度(mm)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2288.0mmm；EE--面板彈彈性模量（NN/mm2）：：E=99500.000N/mmm2；II--面板截截面的慣性矩矩(mm4)；II=5000×18.00×18.00×18.00/12==2.433×105mm4；面板最大容許撓度度:[ν]=2288/250==1.1552mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×233.04×2288.044/(1000×95000.0×2..43×1005)=0.4655mm；面板的最大撓度計計算值ν=0.4665mm小于于面板最大容容許撓度設(shè)計計值[ν]=1.1152mm,,滿足要求?。。ㄋ模┴Q楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的豎楞（小楞楞）屬于受彎彎構(gòu)件，按連連續(xù)梁計算。本工程柱高度為66.0m,柱箍間距為為500mmm，豎楞為大大于3跨，因因此按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算。本工程中，豎楞采采用木楞，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×1100×1000/6==83.333cm3；I=50×1100×1000×1000/12==416..67cm44；豎楞方木計算簡圖圖1.抗彎強度驗算算支座最大彎矩計算算公式：其中，M--豎豎楞計算最大大彎距(N·mm))；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在豎楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×46.008×0.227×0.990=13..488kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×4.000×0.277×0.900=1.3666kN/mm；q=(133.488++1.3666)/1=114.8533kN/mm；豎楞的最大彎距：：M=0..1×14..853×5500.0××500.00=3.771×1055N.mm；；其中，σ豎楞承受受的應力(N/mm22)；MM--豎豎楞計算最大大彎距(N·mm))；WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×1044；ff--豎楞楞的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm22)；f=133.000NN/mm2；；豎楞的最大應力計計算值:σ=M//W=33.71×1105/8..33×1004=44.456NN/mm2；；豎楞的最大應力計計算值σ=4.4456N/mmm2小于于豎楞的抗彎彎強度設(shè)計值值[σ]=13NN/mm2，滿滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，∨--豎楞楞計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×46.008×0.227×0.990=13..488kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×4.000×0.277×0.900=1.3666kN/mm；q=(133.488++1.3666)/1=114.8533kN/mm；豎楞的最大剪力：：∨=0..6×14..853×5500.0=44556.0244N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ豎楞截面最最大受剪應力力(N/mm22)；∨--豎楞計算最大大剪力(N)：∨=44456.0224N；bb--豎楞的的截面寬度((mm)：b=500.0mm；；hhn--豎楞楞的截面高度度(mm)：hn=100.00mm；ffv--豎楞楞的抗剪強度度設(shè)計值(N/mm22)：fv=1.5000N/mmm2；豎楞截面最大受剪剪應力計算值值:τ=3×44456.0024/(22×50.00×100..0)=1..337N//mm2；豎楞截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]==1.5000N/mm22；豎楞截面最大受剪剪應力計算值值τ=1.3337N/mmm2小于于豎楞截面抗抗剪強度設(shè)計計值[fvv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連連續(xù)梁計算，公公式如下:其中，q--作用用在豎楞上的的線荷載(kN/m))：q=446.08××0.27=12..49kNN/m；νν--豎楞最大大撓度(mm)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=5500.0mmm；EE--豎楞彈彈性模量（NN/mm2）：：E=99500.000N/mmm2；II--豎楞截截面的慣性矩矩(mm4)，I=4.117×1066；豎楞最大容許撓度度:[ν]=5500/2550=22mm；豎楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×122.49×5500.044/(1000×95000.0×4..17×1006)=0.1333mm；豎楞的最大撓度計計算值ν=0.1333mm小于豎豎楞最大容許許撓度[ν]=2mm，滿足足要求?。ㄎ澹〣方向柱箍的計算本算例中，柱箍采采用鋼楞，截截面類型為圓圓鋼管48××3.5；截面慣性矩I和截截面抵抗矩WW分別為:鋼柱箍截面抵抗矩矩W=5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩矩I=12.199cm4；柱箍為大于3跨，按集中中荷載三跨連連續(xù)梁計算（附附計算簡圖）：：B方向柱箍計算簡圖圖其中P---豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)；P==(1.22×46..08×0..9+11.4×44×0.9))×0.2771×00.5/2=3.771kN；；B方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=9..508kkN；B方向柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.4499kNN.m；B方向柱箍變形圖((mm)最大變形:V=0.6631mmm；1.柱箍抗彎強強度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=0..5kN..m；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=5.008cm33；B邊柱箍的最大應力力計算值:σ=933.46NN/mm2；；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205NN/mm2；；B邊柱箍的最大應力力計算值σ=93..46N/mmm2小于于柱箍的抗彎彎強度設(shè)計值值[f]==205N//mm2，滿滿足要求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.6331mm；；柱箍最大容許撓度度:[ν]=5555/250==2.222mm；柱箍的最大撓度ν=0.6311mm小于柱柱箍最大容許許撓度[ν]=2.222mm，滿足足要求!（六）B方向?qū)菟ǖ挠嬘嬎阌嬎愎饺缦?其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm22)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；；查表得：對拉螺栓的型號::M12；對拉螺栓的有效直直徑:9.885mm；；對拉螺栓的有效面面積:A==76mmm2；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=9.5088kN。對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105××7.60××10-5=12..92kNN；對拉螺栓所受的最最大拉力NN=9.5008kN小小于對拉螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..92kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!（七）H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:本工程中，柱箍采采用鋼楞，截截面類型為圓圓鋼管48××3.5；截面慣性矩I和截截面抵抗矩WW分別為:鋼柱箍截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；鋼柱箍截面慣性矩矩I=121.99cm4；柱箍為大于3跨，按三跨跨連續(xù)梁計算算（附計算簡簡圖）：H方向柱箍計算簡圖圖其中P--豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)；P=(1.2××46.088×0.9++1.4×44×0.9))×0.2888×0..5/2==3.955kN；H方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=6..400kkN；H方向柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.2294kNN.m；H方向柱箍變形圖((mm)最大變形:V=0.2214mmm；1.柱箍抗彎強度度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式::其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=0..29kNN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=5.008cm33；H邊柱箍的最大應力力計算值:σ=555.196N/mm22；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205NN/mm2；；H邊柱箍的最大應力力計算值σ=55..196N//mm2小小于柱箍的抗抗彎強度設(shè)計計值[f]]=205NN/mm2，滿滿足要求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:V=00.214mm；柱箍最大容許撓度度:[V]]=4000/2250=1.6mmm；柱箍的最大撓度V=0..214mmm小于柱箍最最大容許撓度度[V]==1.6mmm，滿足要求求!（八）H方向?qū)菟ǖ挠嬘嬎泸炈愎饺缦?其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm22)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；；查表得：對拉螺栓的直徑::M12；對拉螺栓有效直徑徑:9.885mm；；對拉螺栓有效面積積:A=76mmm2；對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105××7.60××10-5=12..92kNN；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=6.4kkN。對拉螺栓所受的最最大拉力:N=6..4kN小小于[N]]=12.992kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!圓柱模板支設(shè)φ600圓柱共25個，其其中嵌入墻體體11個，獨立柱14個。嵌入墻墻體圓柱，99個位于墻體體中部，僅露露出圓柱一半半，2個位于墻體體交叉處。為為確保圓柱外外觀質(zhì)量，圓圓柱模板采用用“拼裝式”鋼模，擬配置5根圓柱鋼模模進行周轉(zhuǎn)使使用，按5米高進行配置置，總配置面面積為：3.14××0.6×55×5=477.1㎡。拼裝式鋼模做法：：做成二個半半圓拼裝而成成，同時為便便于操作和靈靈活組合，每每節(jié)豎向高度度以1.0mm左右為宜，進進行組合后，可可適用于各個個層高。鋼模周轉(zhuǎn)計劃為：：獨立柱提前前施工、澆注注混凝土，騰騰出模板，再再用于嵌墻柱柱，嵌墻柱混混凝土與樓層層整體一起澆澆注。對負2層，獨立柱分分二批進行施施工；對負1層，獨立柱柱分三批進行行施工；每層層嵌墻柱按一一批進行施工工。對于圓柱零星部位位，如梁柱接接頭部位、墻墻體交叉處圓圓柱，由于其其面積小、形形狀不規(guī)則，則則采用木模補補充施工。圓柱鋼模由專業(yè)廠廠家定制，形形狀如下圖所所示。3.4地下室墻模板板設(shè)計地下室鋼筋混凝土土墻厚有250㎜、300㎜、350㎜、400㎜幾種，除平面墻外，還有有圓弧墻。1、柱模支設(shè)技術(shù)參參數(shù)如下：（1）模板支設(shè)材料為為：①18㎜厚木膠合板；②次龍骨：48×33.5㎜鋼管；③主龍骨：48×33.5㎜鋼管；④螺桿：?12㎜鋼鋼螺桿。（2）模板支設(shè)技術(shù)參參數(shù)經(jīng)計算，并考慮一一定安全儲備備和現(xiàn)有施工工條件，模板板支設(shè)技術(shù)參參數(shù)如下：①模板：18㎜厚木木膠合板②次龍骨：48×33.5㎜鋼管，橫向向間距300㎜；③主龍骨：2根488×3.5㎜鋼管，豎豎向間距4550㎜；④螺桿：?12㎜鋼螺螺桿@450×6000㎜。模板支設(shè)見下圖。墻支模示意圖2、墻模設(shè)計驗算（1）模板支設(shè)驗算參參數(shù)確定①混凝土初凝時間：：4h；②混凝土入模模溫度：10℃；③混凝土澆筑速度：：2.5m/h；④砼側(cè)壓力計計算高度：66.0m；⑤外加劑影響修正系系數(shù)β1=1.2；⑥混凝土坍落落讀影響修正正系數(shù)β2=1.115；⑦傾倒混凝土側(cè)壓力力標準值（按按泵送）：4KN/㎡（2）墻模設(shè)計驗算墻模板的背部支撐撐由兩層龍骨骨（木楞或鋼鋼楞）組成：：直接支撐模模板的為次龍龍骨，即內(nèi)龍龍骨；用以支支撐內(nèi)層龍骨骨的為主龍骨骨，即外龍骨骨。組裝墻體體模板時，通通過穿墻螺栓栓將墻體兩側(cè)側(cè)模板拉結(jié)，每每個穿墻螺栓栓成為主龍骨骨的支點。根據(jù)規(guī)范，當采用用泵送混凝土土時，傾倒混混凝土產(chǎn)生的的荷載標準值值為4.000kN/m22；(一)參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間間距(mm):3300；穿墻墻螺栓水平間間距(mm):6600；主楞(外龍骨)間間距(mm):4450；穿墻墻螺栓豎向間間距(mm):4450；對拉螺栓直徑(mmm):M112；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；；截面類型::圓鋼管48××3.5；鋼楞截面慣性矩II(cm4)):12.119；鋼楞截截面抵抗矩WW(cm3)):5.088；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:鋼楞；；截面類型::圓鋼管48××3.5；鋼楞截面慣性矩II(cm4)):12.119；鋼楞截截面抵抗矩WW(cm3)):5.088；次楞肢數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面面板；面板厚厚度(mm):118.00；；面板彈性模量(NN/mm2)):95000.00；面面板抗彎強度度設(shè)計值fcc(N/mmm2):133.00；面板抗剪強度設(shè)計計值(N/mm22):1.550；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計計值fc(NN/mm2)):13.000；方木彈彈性模量E((N/mm22):95000.00；；方木抗剪強度設(shè)計計值ft(NN/mm2)):1.500；鋼楞彈性性模量E(NN/mm2)):2060000.000；鋼楞抗彎強度設(shè)計計值fc(NN/mm2)):205..00；墻模板設(shè)計簡圖(二)墻模板荷載標準值值計算其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新澆混混凝土的初凝凝時間，取44.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取10..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H模板計計算高度，取取6.0000m；β1外加劑劑影響修正系系數(shù)，取1..200；β2混凝土土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別計算得466.083kN/m22、144.0000kNN/m2，取取較小值466.083kN/m22作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標準值FF1=46..083kNN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生生的荷載標準準值F2==4kNN/m2。(三)墻模板面板的計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。根據(jù)據(jù)《建筑施工工手冊》，強強度驗算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。計算算的原則是按按照龍骨的間間距和模板面面的大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算算跨中彎矩計算公式式如下:其中，M--面面板計算最大大彎距(N·mm))；ll--計算跨跨度(內(nèi)楞間距)::l=3300.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×46.008×0.445×0.990=22..396kNN/m；其中0.90為按按《施工手冊冊》取的臨時時結(jié)構(gòu)折減系系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×4.000×0.455×0.900=2.2668kN/mm；q=qq1+qq2=222.396++2.2688=24.6664kNN/m；面板的最大彎距：：M=0..1×24..664×3300.0××300.00=2.222×1055N.mm；；按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ面板承受受的應力(N/mm22)；MM--面面板計算最大大彎距(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板截面寬度度，h:面板截面面厚度；WW=4500×18.00×18.00/6=2..43×1004mm33；ff--面板板截面的抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm22)；f=133.000NN/mm2；；面板截面的最大應應力計算值：：σ=M//W=22.22×1105/2.43××104==9.1335N/mmm2；面板截面的最大應應力計算值σ=9.1135N/mmm2小于于面板截面的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿滿足要求！2.抗剪強度驗算算計算公式如下:其中，∨--面板板計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=3300.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×46.008×0.445×0.990=22..396kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×4.000×0.455×0.900=2.2668kN/mm；q=q1+q2=22.3396+2..268=224.6644kN/mm；面板的最大剪力：：V=00.6×244.664××300.00=44439.5881N；截面抗剪強度必須須滿足:其中，τ--面面板截面的最最大受剪應力力(N/mm22)；VV--面板計計算最大剪力力(N)：V=44439.5581N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=4550mm；hhn--面板板厚度(mm)：hn=18.0mmm；ffv--面板板抗剪強度設(shè)設(shè)計值(N/mm22)：fv=1.5000N/mmm2；面板截面的最大受受剪應力計算算值:T=3×44439.5581/(22×450××18.0))=0.8222N/mmm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]==1.5000N/mm22；面板截面的最大受受剪應力計算算值T=00.822NN/mm2小于面板截截面抗剪強度度設(shè)計值[[T]=1..5N/mmm2，滿足要要求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗驗算采用標準準荷載，同時時不考慮振動動荷載作用。撓度計算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載:q=46..08×0..45=20.744N/mm；；l計算跨度(內(nèi)楞間距)::l=300mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500N/mmm2；I面板的截面面慣性矩:I=445×1.88×1.8××1.8/112=21..87cm44；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=1..2mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×200.74×33004/((100×99500×22.19×1105)==0.5447mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=0.5477mm小于等等于面板的最最大允許撓度度值[ν]=1.2mmm，滿足要要求！(四)墻模板內(nèi)外楞的計計算(a).內(nèi)楞(木或鋼鋼)直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3..5；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩矩I=12.199cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩矩按下式計算算：其中，M--內(nèi)內(nèi)楞跨中計算算最大彎距((N·mm))；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×46.008×0.330×0.990=14..931kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×4.000×0.300×0.900=1.5112kN/mm，其中，0.90為折折減系數(shù)。q=(14..931+11.512))/1=166.443kN/m；；內(nèi)楞的最大彎距：：M=0..1×16..443×4450.0××450.00=3.333×1055N.mm；；內(nèi)楞的抗彎強度應應滿足下式：：其中，σ內(nèi)楞承受受的應力(N/mm22)；MM--內(nèi)內(nèi)楞計算最大大彎距(N·mm))；WW--內(nèi)內(nèi)楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=5.008×1033；ff--內(nèi)楞楞的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm22)；f=2005.0000N/mm22；內(nèi)楞的最大應力計計算值：σ=3..33×1005/5.008×1033=655.545N/mm22；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205N//mm2；內(nèi)楞的最大應力計計算值σ=655.545N/mm22小于內(nèi)楞楞的抗彎強度度設(shè)計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要要求！2.內(nèi)楞的抗剪強強度驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，V－內(nèi)楞楞承受的最大大剪力；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×46.008×0.330×0.990=14..931kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×4.000×0.300×0.900=1.5112kN/mm，其中，0.90為折折減系數(shù)。q=(14..931+11.512))/1=166.443kN/m；；內(nèi)楞的最大剪力：：V=00.6×166.443××450.00=44439.5881N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ--內(nèi)內(nèi)楞的截面的的最大受剪應應力(N/mm22)；VV--內(nèi)楞計計算最大剪力力(N)：V=44439.5581N；AA--鋼管管的界面面積積(mm2)：A=4889mm2；ffv--內(nèi)楞楞的抗剪強度度設(shè)計值(N/mm22)：fv=205NN/mm2；；內(nèi)楞截面的受剪應應力計算值::τ=2××4439..581/4489.0000=18..158N//mm2；內(nèi)楞截面的受剪應應力計算值τ=18..158N//mm2小小于內(nèi)楞截面面的抗剪強度度設(shè)計值ffv=2055N/mm22，滿足要求求！3.內(nèi)楞的撓度驗驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標準值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗算公式如下下：其中，ν--內(nèi)內(nèi)楞的最大撓撓度(mm)；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載(kN/m))：q=46.088×0.300/1=133.82kkN/m；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=4450.0mmm；EE--內(nèi)楞彈彈性模量（NN/mm2）：：E=22060000.00NN/mm2；II--內(nèi)楞截截面慣性矩((mm4)，I=1.222×1055；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×133.82/11×45044/(1000×2060000×1..22×1005)=0.1533mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ν]=1..8mm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ν=0.1533mm小于內(nèi)內(nèi)楞的最大容容許撓度值[ν]=1.8mmm，滿足要要求！(b).外楞(木或鋼鋼)承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3..5；外鋼楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=12.199cm4；外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強強度驗算外楞跨中彎矩計算算公式：其中，作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×446.08++1.4×44)×0.33×0.455/2=3..7kN；外楞計算跨度(對對拉螺栓水平平間距):l=6600mm；；外楞最大彎矩:MM=0..175×33699.665×6000.00=3.88××105NN·mm；強度驗算公式：其中，σ外楞的的最大應力計計算值(N/mm22)M外楞的的最大彎距((N·mm))；M=33.88×105NN·mmW外楞的的凈截面抵抗抗矩；W=5.008×1033mm3；f外楞的強度度設(shè)計值(N/mm22)，f=2005.0000N/mm22；外楞的最大應力計計算值:σ=3..88×1005/5.008×1033=766.469N/mm22；外楞的最大應力計計算值σ=76..469N//mm2小小于外楞的抗抗彎強度設(shè)計計值f=2205N/mmm2,滿足足要求！2.外楞的抗剪強強度驗算公式如下:其中，P--作用用在外楞的荷荷載:P=(1..2×46..08+1..4×4)××0.3×00.45/22=3.7kkN；V外楞計算算最大剪力((N)；外楞的最大剪力：：V=00.65×33699.6651=1.44××103N；；外楞截面抗剪強度度必須滿足::其中，τ--外外楞截面的受受剪應力計算算值(N/mm22)；VV--外楞計計算最大剪力力(N)：V=11.44×1103N；AA--鋼管管的截面面積積(mm2)：A=5000mm2；ffv--外楞楞的抗剪強度度設(shè)計值(N/mm22)：fv=205N//mm2；外楞截面的受剪應應力計算值::τ=2×11.44×1103/5000.0000=5.7771N/mmm2；外楞截面的受剪應應力計算值τ=5.7771N/mmm2小于于外楞截面的的抗剪強度設(shè)設(shè)計值[ffv]=2005N/mmm2，滿足要要求！3.外楞的撓度驗驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標準值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗算公式如下下：其中，P--內(nèi)楞楞作用在支座座上的荷載((kN/m))：P=446.08××0.30××0.45//2＝3.11kN/m；；νν--外楞最大大撓度(mm)；ll--計算跨跨度(水平螺栓間間距):ll=6000.0mm；；EE--外楞彈彈性模量（NN/mm2）：：E=22060000.00NN/mm2；II--外楞截截面慣性矩((mm4)，I=1.222×1055；外楞的最大撓度計計算值:ν=1.1146×6..22×1000/2×66003/((100×22060000×1.222×105))=0..307mmm；外楞的最大容許撓撓度值:[ν]=2..4mm；外楞的最大撓度計計算值ν=0.3077mm小于外外楞的最大容容許撓度值[ν]=2.4mmm，滿足要要求！(五)穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所所受的拉力；；A穿墻螺螺栓有效面積積(mm22)；f穿墻螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；；查表得：穿墻螺栓的型號::M12；穿墻螺栓有效直徑徑:9.855mm；穿墻螺栓有效面積積:A==76mmm2；穿墻螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105××7.60××10-5=12..92kNN；穿墻螺栓所受的最最大拉力:N=466.083××0.6×00.45==12.4442kNN。穿墻螺栓所受的最最大拉力NN=12.4442kN小于穿墻螺螺栓最大容許許拉力值[[N]=122.92kNN，滿足要求求！3.5地下室梁板模模板支設(shè)本工程樓板厚度主主要有130㎜、150mmm、180㎜、200㎜、220mmm、250mmm、270㎜、300mmm等幾種，主梁梁梁跨度多為為6~8m，梁截面面尺寸普遍較較大，并設(shè)計計有1250×11200㎜、1250×1000㎜、800×1050㎜、400×13350㎜巨形截面面梁。梁板自自重大，層高高高，對模板板支架提出了了較高要求。1.梁板模支設(shè)技技術(shù)參數(shù)如下下：（1）模板支設(shè)材料為為：①18㎜厚木膠合板；②次龍骨：50×1000㎜木方；③主龍骨：48×33.5㎜鋼管；④支架立桿、橫橫桿：48×3..5㎜鋼管；⑤加固材料：?122㎜鋼螺桿、步步步緊。（2）板模板支設(shè)技術(shù)參數(shù)數(shù)部位使用板厚支設(shè)技術(shù)參數(shù)備注負2層≤200mm①模板：18㎜厚木木膠合板②次龍骨：50×1100㎜木枋，間間距300㎜；③主龍骨：1根488×3.5㎜鋼管，跨跨度1000㎜；④立桿：48×3.5㎜鋼鋼管，橫向×縱向間距1000××1000mmm；⑤橫桿步距：18000mm板下必須為雙扣件件負2層≤300mm①模板：18㎜厚木木膠合板②次龍骨：50×1100㎜木枋，間間距300㎜；③主龍骨：1根488×3.5㎜鋼管，跨跨度900㎜；④立桿：48×3.5㎜鋼鋼管，橫向×縱向間距900×900mm；⑤橫桿步距：18000mm板下必須為雙扣件件夾層按此要求施工工負1層≤200mm①模板：18㎜厚木木膠合板②次龍骨：50×1100㎜木枋，間間距300㎜；③主龍骨：1根488×3.5㎜鋼管，跨跨度900㎜；④立桿：48×3.5㎜鋼鋼管，橫向×縱向間距900×10000mm；；⑤橫桿步距：15000mm按高架支模施工板下必須為雙扣件件負1層≤250mm①模板：18㎜厚木木膠合板②次龍骨：50×1100㎜木枋，間間距300㎜；③主龍骨：1根488×3.5㎜鋼管，跨跨度800㎜；④立桿：48×3.5㎜鋼鋼管，橫向×縱向間距800×10000mm；；⑤橫桿步距：15000mm按高架支模施工板下必須為雙扣件件（3）梁模支設(shè)的技術(shù)術(shù)參數(shù)序號梁截面尺寸≤b×h㎜或≤****㎡模板搭設(shè)主要技術(shù)術(shù)參數(shù)計算簡圖驗算結(jié)果1300×700㎜㎜或0.21㎡梁底18㎜厚木膠合板模板板梁底50×100㎜方方木3根頂托鋼管48×33.5㎜，沿沿梁跨間距1100㎜立柱?48×3.5㎜㎜鋼管2根，縱橫間間距1000×600㎜腳手架步距15000㎜⑥梁側(cè)模次楞木方間間距300㎝，主楞2?48××3.5㎜鋼管橫向向間距600㎜，加固螺螺桿?12橫向間距600㎜、豎向間間距500㎜。⑦立桿頂單扣件梁模板支支撐架立面簡簡圖滿足安全要求2500×800㎜或0.4㎡①梁底18㎜厚木膠合板模板板②梁底50×100㎜方方木4根③頂托梁鋼管?488×3.5㎜，沿梁跨間間距≤900㎜④立柱?48×3.5㎜㎜鋼管3根，縱向間間距1000㎜，橫向間間距450+450㎜⑤腳手架步距15000㎜梁側(cè)模次楞木方間間距300㎝，主楞2?48××3.5㎜鋼管橫向向間距600㎜，加固螺螺桿?14橫向間距600㎜、豎向間間距500㎜立桿頂雙扣件。梁模板板支撐架立面面簡圖滿足安全要求3600×1150㎜㎜或0.7㎡①梁底18㎜厚木膠合板模板板②梁底50×100㎜方方木4根③頂托梁鋼管?488×3.5㎜，沿梁跨間間距500㎜④立柱?48×3.5㎜㎜鋼管3根，縱向間間距500㎜，橫向間間距450+450㎜⑤腳手架步距15000㎜⑥梁側(cè)模次楞木方間間距300㎝，主楞2?48××3.5㎜鋼管橫向向間距600㎜，加固螺螺桿?12橫向間距600㎜、豎向間間距500㎜。梁模板板支撐架立面面簡圖滿足安全要求41250×12000㎜或1.5㎡①梁底18㎜厚木膠合板模板板②梁底50×100㎜方方木6根③頂托梁鋼管?488×3.5㎜，沿梁跨跨間距500㎜④立柱?48×3.5㎜㎜鋼管4根，縱向間間距500㎜，橫向間間距750+750㎜⑤腳手架步距15000㎜⑥梁側(cè)模次楞木方間間距300㎝，主楞2?48××3.5㎜鋼管橫向向間距600㎜，加固螺螺桿?12橫向間距600㎜、豎向間間距500㎜。梁模板板支撐架立面面簡圖滿足安全要求(4)其它說明①130mm厚的板板下可為單扣扣件。②負2層梁板支架橫桿，先先搭掃地桿，對對樓板凈高為為3.5m、3.57mm部位，橫桿桿步距可為11.65m，即即搭設(shè)掃地桿桿后，二步到到頂；對樓板板凈高為5..17m部位位，橫桿步距距也可為1..65m，即即搭設(shè)掃地桿桿后，三步到到頂。③對負1層，梁板支架橫桿桿步距應為11500mmm，按高架支支模要求施工工。2、梁板模板支設(shè)的的其它要求①立桿之間必須按步步距滿設(shè)雙向向水平桿，確確保兩方向有有足夠的剛度度。②沿支架四周外立面面應滿設(shè)剪刀刀撐；中部可可每隔10m設(shè)置；中部剪剪刀撐應靠近近大截面梁，或或在大截面梁梁處加設(shè)剪刀刀撐。剪刀撐撐角度45~60度，應跨過過立桿4~6根。③高支撐架的頂部和和底部（掃地地桿的設(shè)置層層）必須滿設(shè)設(shè)水平加強層層（水平桿）。④負1層在層中部應滿設(shè)設(shè)一道水平剪剪刀撐（水平平加強層）。⑤立桿和水平桿的接接頭均應錯開開在不同的框框格層中設(shè)置置。⑥立桿的垂直偏差和和橫桿的水平平偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求。⑦扣件和鋼管的質(zhì)量量應滿足要求求，每個扣件件的擰緊力矩矩都要控制在在45-600N.m。3.6樓梯支模為確保樓梯混凝土土質(zhì)量，做到到樓梯踏步規(guī)規(guī)整，并免遭遭損壞，樓梯梯支模采用封封閉式支模，用18㎜厚木膠合合板、50×1000