某高層綜合樓模板施工方案魯班獎工程

1、編制依據(jù)序號名稱編號1《**機關綜合樓施施工資料圖紙紙》2《大模板多層住宅宅結構設計與與施工規(guī)程》JGJ20-844《建筑工程施工質質量驗收統(tǒng)一一標準》GB50300--20013《混凝土結構工程程施工質量驗驗收規(guī)范》GB50204--20024《建筑安裝分項工工程施工工藝藝規(guī)程》DBJ/T01--26-200035《組合鋼模板技術術規(guī)范》GB50214--20016《建筑施工高空作作業(yè)安全技術術規(guī)程》JGJ33-9117《**機關綜合樓施施工組織設計計》2.工程概況2.1、設計概況本工程由**部設計研究總院設計，位于烏魯木齊市**路**機關大院北院，主樓為框架—剪力墻結構，抗震設防裂度8度，抗震等級為一級?！?.000相當于絕對標高867.10m，室內外高差0.7m。工程總建筑面積66120㎡，地下二層，地上十九層。地上總高82.45m，其中一層層高4.2m，二層5.4m，三層至十八層高3.9m，十九層高7.9m，建筑物外包尺寸124.6m×44.7m。本工程±0.000以上各層均設計為框架梁、板、柱、剪力墻；柱幾何尺寸為1650㎜×900㎜、1500㎜×800㎜、1450㎜×700㎜、1400㎜×650㎜及1100㎜×1100㎜、1000㎜×1000㎜、900㎜×900㎜、800㎜×800㎜、700㎜×700㎜、650㎜×650㎜等矩形截面。剪力墻：地上部分分500㎜厚、450㎜厚、350㎜厚、300㎜厚四種；框架梁截面尺寸最大梁寬為550㎜寬，最大梁高1100㎜高；各層頂板厚度為140㎜厚、180㎜厚、200㎜厚、220㎜厚四種。綜合樓設置有三種后澆帶：后澆帶（一）貫通地下室底板頂板內外墻及首層頂板，鋼筋不斷；后澆帶（二）貫通地下室底板內外墻及首層頂板，鋼筋不斷；后澆帶(三)貫通地下室底板至頂層梁板，鋼筋不斷，后澆帶寬度均為800㎜寬。后澆帶（一）、（二）到首層頂板結束，后澆帶（三）直到頂層，在二層以上后澆帶(三)把主樓分為3段，在施工中以后澆帶為界，把主樓劃為3個作業(yè)面進行施工。2.2、工程難點由于本工程地理位置特殊，建筑占地面積較大，施工場地狹小。基坑較深土方開挖又進入冬季，給邊坡支護帶來一定困難。施工場地狹小現(xiàn)場存放周轉材料困難。在施工現(xiàn)場設兩個木加工車間，設在建筑物東、西側?！?.00以上模板堆放區(qū)設在建筑物東側。（具體位置見附圖一：施工現(xiàn)場平面布置圖）。根據(jù)業(yè)主要求和施工進度計劃，工期非常緊張?，F(xiàn)場南側又臨近居民區(qū)，夜間施工受到一定的限制。主樓墻體厚度、梁柱截面變化很大，給模板配置帶來了一定難度，不利于模板周轉。主樓17層、18層、19層觀光廊鋼結構在主樓內預埋鋼骨，也給模板配置帶來了一定難度。鋼結構觀光廊的現(xiàn)場焊接、吊裝施工的難度大。3、施工安排3.1、質量目標工程質量驗收達國家驗收規(guī)范合格標準，創(chuàng)“建工杯”、“亞心懷”“昆侖杯”、“天山杯”，爭創(chuàng)“魯班獎”。拆模后的砼外觀光潔度均勻一致，外觀平整。3.2、組織機構及職責項目經(jīng)理項目經(jīng)理安全負責人項目副經(jīng)理項目技術負責人安全負責人項目副經(jīng)理項目技術負責人消防保衛(wèi)后勤保證合約組核算組安全組技術組消防保衛(wèi)后勤保證合約組核算組安全組技術組質量組物質組土建工程組機電工程組施施工工方方案案制交定底制作過程監(jiān)督物資材料保證合同管理成本核算現(xiàn)現(xiàn)場場施施工工方方案案制交定底制作過程監(jiān)督物資材料保證合同管理成本核算現(xiàn)現(xiàn)場場安文全明管施理工管防、雷件接預地埋施計工劃部控署制3.3、主體工期總要求：分部工程名稱開工時間竣工時間所用總天數(shù)模板所用天數(shù)首層施工2005年4月22日2005年4月113日11天6天二層施工2005年4月114日2005年4月222日8天4天三層～十六層施工工2005年4月223日2005年7月116日6天/層84天3天/層42天十七層施工2005年7月117日2005年7月225日7天3天十八層施工2005年7月226日2005年8月22日7天3天十九層施工2005年8月33日2005年8月110日7天3天屋頂機房施工2005年8月111日2005年8月115日4天2天注：考慮高考影響施工，主體工期增加3天。3.4、相關勞動力計劃管理層：施工項目部設置模板工程管理人員4名（工長）1段：（eq\o\ac(○,13)軸～eq\o\ac(○,18)軸）楊振江2段：（⑥軸～eq\o\ac(○,13)軸）易志剛3段：（①軸～⑥軸）王龍建李毅模板技術組組長勞務層管理勞務施工隊設模板工長2名。在項目部專業(yè)管理下進行本施工隊的模板工程工作：地上結構模板工配備480人，分三段，每段160人。每段分二班作業(yè)，每班80人。模板安裝技工50人，拆除工種10人，小工20人。其它配合工種電工2人，修理工4人，暖通4人，電焊4人，吊運工16人。4、施工準備4.1技術準備組織有關技術人員根據(jù)施工圖紙進行模板方案編制和模板配置、用量統(tǒng)計，根據(jù)統(tǒng)計的模板數(shù)量和規(guī)格到公司設備站進行選材、定貨。對操作人員進行工藝要求、質量標準、注意事項、措施等內容的技術交底。書面技術交底要具有針對性、可操作性，在工序實施前由工長向工人交底模板選型：根據(jù)本工程施工工期較短、質量標準高的特點，模板綜合選型如下：模板選型一覽表序號模板選型支撐系統(tǒng)使用部位1組合式鋼模板扣件式腳手架地上墻體2竹膠板及多層板木方、扣件式腳手手架頂板、梁、柱、門門窗洞口、預預留洞口機械準備三段各配備木工機械、手持工具及大型機械序號機具名稱數(shù)量功率（Kw）進場時間1臺式電鋸3臺5.52005．1．2202臺式電刨3臺2.52005．1．2203手持電鋸10臺202005．1．2204手持電鉆8臺152005．1．2205扳手180個2004．1．2206撬杠120個2005．2．227施工電梯2442005．4．1108塔吊253.82005．3．115主要材料準備：序號名稱數(shù)量進場時間1海棉條20箱2005.2．222鋼釘50箱2005.2．223膠帶20箱2005.2．224隔離濟8桶2005.2．2258#鍍鋅鐵絲200千克2005.2．226鋼模板24000m222005.3．1127竹膠合模板15000m222005.3．1128鋼架桿800噸2005.3．1129扣件250000個2005.3．2210竹架板1400塊2005.3．11211鋼架板1200塊2005.3．11212安全網(wǎng)2000片2005.3．11213隔離劑3噸2005.2．2214木材1000M32005.3．11215U型卡150000個2005.2．2216山型卡80000個2005.2．224.2、生產(chǎn)準備剪力墻模板采用鋼模板和木模板拼裝成大模板，后堆放在塔吊工作半徑范圍內，以便于直接吊裝。鋼模角模、異形模板存放在專用模板區(qū)；模板堆放區(qū)內模板堆放須分規(guī)格、分類型，每個堆放區(qū)設一出入口，左右各設一標識牌，標明模板適用范圍、吊運、保養(yǎng)方法、脫模劑涂刷、使用、安全、質量等施工中注意事項。每個堆放區(qū)設一工具架，用于放置自制角尺、拖布（兩把：一把用于模板清理；另一把用于脫模劑涂刷）、清洗桶、工具、鐵鏟、掃帚等維護、保養(yǎng)、堆放工具。設專人負責標識工作。5、主要施工方法及措施5.1、流水段的劃分本工程地上結構分別由2個施工隊伍同時施工。5.2、隔離劑的選用及使用注意事項墻體模板采用鋼模板，選用油性脫模劑，嚴禁使用廢機油?？蚣苤㈨敯迥０宀捎弥衲灸０澹x用水性脫模劑以免污染鋼筋。模板進場后檢查是否清理到位,凡不符和要求的模板不準擅自做主刷脫模劑,必須通知班組長整改,驗證后方可刷脫模劑。檢查脫模劑質量是否異常，如有異常要采取措施，不合格脫模劑禁止使用。刷脫模劑要專人進行，涂刷均勻，不準漏刷，不準有流淌痕跡。5.3墻體模板設計安裝及技術要求模板工程質量直接影響混凝土澆筑成型的質量，為使混凝土表面達到不抹灰在要求，模板表面的平整度、垂直度必須達到要求的質量標準；模板的支設必須滿足設計的幾何尺寸；模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，其支架的支撐部位必須有足夠的支撐面積。支架設計必須滿足混凝土澆筑過程中的下列荷載：模板及其支架的自重；新澆筑混凝土自重；鋼筋自重；施工人員及施工設備荷載；地上首層、二層標高為非標準層，從經(jīng)濟、技術、質量、進度要求綜合考慮，墻體采用組合鋼模板組拼；框架柱及框架梁、頂板、樓梯用木模板，現(xiàn)澆板及樓梯采用80㎜×100㎜方木做木楞，上鋪10㎜厚竹膠合板組合進行支設。柱大模數(shù)量按標準層配置，首層二層不通用處,現(xiàn)場配置。首層、二層層高比標準層高出,柱模接高設置。墻體模板的配置，采用組合鋼模板組拼加DN48㎜×3.5㎜鋼管和直徑12㎜對拉螺桿支模方案。首先是錯縫拼裝模板，模板預先刷好脫模劑，安裝時模板應對準已彈好的墻邊線，邊安裝邊插入對拉螺桿，加臨時支撐安裝時用斜撐調整垂直，邊調整邊用垂球檢查，直到墻面模板合格，與其它墻面或柱、樓模板連接時必需要加支撐，對拉螺栓間距為450㎜×400㎜，第一道距地不大于200㎜。針對本工程結構特點，本工程為消除電梯井內錯臺現(xiàn)象,按筒體內模配置，每層內模配置比結構層高30cm。留一層不拆，待拆去墻體模板后配置整層導墻模板。5.3.5墻體模板校正墻體模板安裝加固完畢后,全面檢查模板的幾何尺寸、定位尺寸、垂直度、平整度及支撐系統(tǒng)、緊固系統(tǒng)是否牢固,必須保證模板整體鋼度與穩(wěn)定性,模板與模板之間接縫嚴密。模板的上口必須與相鄰墻體及同一軸線墻體用鋼絲線拉通線以保證相鄰墻體及同一軸線的墻體順直。5.4、框架柱模板設計安裝框架柱模板采用12mm厚竹膠板、50×100mm木方結合配置。在澆筑底板及頂板混凝土時，應在柱四周預埋地錨鋼筋（直徑Ф25），以便柱模板底部定位、加固。在柱內四角處也應預埋地錨鋼筋，用以焊接柱模頂撐以控制模板定位，頂撐要比柱邊長小2mm，兩端頭刷防銹漆，在距柱邊線外2mm處貼40×20mm海棉條，防止漏漿。在柱四周搭設安裝架，高度同柱高度。安裝架應距柱滿足操作要求。安裝架應牢固可靠，拆裝方便。柱模板安裝后進行校正，按柱軸線用線墜雙向鉛垂，確認無誤后再用φ48鋼管支撐、鋼絞線對拉，然后同一軸線的所有柱模板用小線拉通線校正，使柱模板保持垂直符合軸線位置。5.5、框架梁、樓板模板設計安裝在框架柱砼上彈放出梁的軸線及梁底標高水平線并加以復核梁底標高。支架采用可調節(jié)鋼支撐，從柱、墻邊跨一側開始依次逐列安裝鋼支撐，沿梁軸線布置，保證上、下層支座在同一直線上，梁下鋼支撐雙排布置，首根距柱300mm，柱網(wǎng)間設計n根間距600mm。鋼支撐底下墊50×100×400mm短木方，以均衡傳遞荷載，水平拉桿第一道距地200mm，其余間距1200mm布置。在梁底模次龍骨下設DN48鋼管@600主龍骨，柱網(wǎng)間設計n根，用扣件接頭固定在兩側立柱上，十字扣件下設帶扣保險卡防止鋼管下滑，扣件架高度可以用頂絲調整。梁底模板沿軸線通長方向釘放次龍骨（60mm×100mm木方），在梁寬范圍均勻布設，數(shù)量根據(jù)梁具體尺寸確定，間距不大于250mm(中到中)。木方寬、厚度一致，梁底模板鋪設后調整標高，中部起拱20mm。拉通線檢查梁底模板標高、平整度、順直度、起拱高度。模板接縫處及墻柱梁交接處，凡有縫隙者加貼海綿條封閉嚴密防止漏漿。經(jīng)預檢后轉交鋼筋安裝工序。5.5.3在底模上綁好梁鋼筋，經(jīng)隱檢合格后，清除模內雜物，安裝梁側模板。梁側模板次龍骨用60mm×100mm木方，以鐵釘固定面板。梁側模板上口拉線找直后予以固定。而后用斜拉支撐頂牢固。梁模板支撐體系與頂板模板滿堂紅支撐體系相對是獨立的，經(jīng)連接件拉結聯(lián)系在一起而形成整體，頂板模板的滿堂紅腳手架與梁同步搭設，穿插進行頂板模板安裝。見下圖：梁柱節(jié)點模板設計安裝梁柱節(jié)點模板采用竹膠合板外撐木模板（見下圖）混凝土接槎處理：在梁底處上翻5mm處用云石機開一圈水平縫（深度為5mm），在模板上粘貼聚乙烯膠條，從模板上口下翻5mm粘貼，以免進入混凝土內。梁柱節(jié)點模板配制尺寸必須精確，安裝必須保證垂直、嚴密、無錯槎不漏漿。澆筑混凝土時如發(fā)現(xiàn)漏漿時必須及時擦干凈，不得留有水泥漿痕跡。5.6、樓梯踏步模板設計安裝樓梯剪力墻模板為鋼模板組合成大模板，在樓梯平臺的鋼筋處組合塊同平臺寬度的松木條，厚度同55系列鋼模，在木條上按平臺鋼筋的間距鉆孔留置平臺鋼筋，墻體隨其他砼墻體一起支模和澆筑砼，待拆除此墻的模板后，再綁扎樓梯平臺板鋼筋，支設樓梯板模板。樓梯踏板模板采用木模板，模板支設必須滿足行人通過。樓梯模板施工前應根據(jù)實際層高放樣，先支設平臺模板，再支設樓梯板底模板，然后支設樓梯外幫側模，外幫側模應先在其內側彈出樓梯底板厚度線，側板位置線，處理好固定踏步側模的檔板，在現(xiàn)場裝釘側板?？紤]到日后樓梯踏步裝修后垂直投影成一條線，在結構施工期間將踏步模板向前推進40mm。（支模詳見下圖）5.7、門窗洞口、預留洞口模板設計安裝檢查墻模板安裝位置的定位基準面墻線及墻模板編號，符合圖紙后，安裝門窗洞口等模板及預埋件。門窗洞口模板采用角部雙角鋼螺栓固定木模板：采用50mm厚板材，外覆5mm塑料板用自攻螺絲固定，陰角處用∠140×140×10的角鋼與木模固定，內側用∠100×100×10角鋼，通過φ16螺桿與外角鋼固定，并在超過1500mm寬窗洞口模板底面開洞作排氣孔，洞口模板形式見下圖：在洞口模板的側面粘貼憎水性海綿條，要求嚴密順直，洞口模板按線就位并通過頂模棍固定（洞口兩側上、中、下設置三道）（見下圖）：5.8、后澆帶模板設計安裝后澆帶處的梁、頂板模板在作設計時就按自成體系設計，為防止梁、頂板拆模時后澆帶處下沉，（梁下?lián)希┰斠妶D：6質量標準及驗收6.1一般規(guī)定模板及其支架應根據(jù)工程結構形式、荷載大小、地基土類別、施工設備和材料供應等條件進行設計。模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。模板安裝和澆筑混凝土時，應對模板及其支架進行觀察和維護。發(fā)生異常情況時，應按施工技術方案及時進行處理。模板及其支架拆除的順序及安全措施應按施工技術方案執(zhí)行。穿墻螺栓緊固可靠。6.2模板安裝安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。模板安裝應滿足下列要求模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷水劑隔離劑，但隔離劑不得影響結構性能或妨礙裝飾工程的施工。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少于3面。檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。檢驗方法：鋼尺檢查?，F(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合下表規(guī)定：檢查數(shù)量：在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差見下表：項目允許偏差值（mmm）檢驗方法軸線位置3鋼尺檢查底模上表面標高±3水準儀或拉線、鋼鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±5鋼尺檢查柱墻梁±3鋼尺檢查層高垂直度不大于5m3經(jīng)緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查大于5m5相鄰兩板表面高低低差2鋼尺檢查表面平整度22m靠尺、塞尺檢檢查陰陽角方正2方尺、塞尺順直2拉線尺量門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高±5對角線66.3、模板拆除側模拆除時的混凝土強度達到2.5MPa以上，并應能保證混凝土表面及棱角不受損壞為準，拆摸注意不得碰傷墻、柱門窗洞口陽角。拆摸后使用廢舊竹膠板1.5米高包角保護。墻體模板拆除先松動拆除穿墻螺栓，再調節(jié)三角斜支腿絲杠使底腳離開地面，然后使模板完全脫離混凝土墻面，當局部有吸附或粘接時，可在模板下口用撬棍輕輕撬動模板，將模板拆下。梁、板底模在與結構同條件養(yǎng)護的試塊達到下表規(guī)定強度，責任師填寫《拆模申請書》報經(jīng)技術負責人批準后方可拆模。拆模時對混凝土要求見下表。構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土土立方體抗壓壓強度標準值值的百分率（％％）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100懸臂構件——≥100對上層施工荷載較大時應注意拆模時間，應考慮有二層模板支撐上層施工荷載。保證混凝土施工的安全和質量。正截面受彎構件底模的豎向支撐應從跨度中間向兩端依次拆除；懸臂構件底模的豎向支撐應由懸臂端開始向支座處依次拆除。板模拆除應先拆除板周邊的梁側模和附屬支架，再拆除樓板模板。拆除樓板模板先落降水平桿，再使模板落在水平桿上，拆除模板，再拆除水平桿后，拆除立桿等。拆模注意事項：有后澆帶的部分必須在混凝土強度達到100％以后才可以拆模,但在后澆帶處兩側保留相應支撐。待后澆帶封閉混凝土強度達到100％后才能后澆帶處保留的支撐。已拆除模板及其支架的構件，在混凝土強度達到設計強度后，才允許承受全部設計荷載。當承受施工荷載大于設計荷載時，必須經(jīng)過核算，加設臨時支撐。拆模時不得使用大錘以防止模板碰撞墻體開裂或損壞模板。模板拆下后及時清理粘結物，用水將模板面清洗干凈，將有損壞的模板面用棉絲蘸機油輕輕擦拭。拆下的配件及時集中收集管理。7、模板的維修7.1、模板拆下后應及時清理粘結物，拆下的配件及時集中收集、維修。7.2、模板有破損的應及時進行修補，鋼模板應進行打磨處理。7.3、模板清理干凈后，應均勻涂刷脫模劑，雙面覆膜多層膠合板面應清理干凈，有破損及時處理，在下次周轉使用時，用棉絲蘸機油對已清理干凈的板面進行擦拭；組合鋼模板選用油性脫模劑。7.4、涂刷脫模劑時，不得有漏涂現(xiàn)象。脫模劑應滿涂均勻，以不流墜為宜。脫模劑涂刷后，應用棉絲進行擦拭，將浮油擦凈，以免污染鋼筋與砼接茬。8、成品保護8.1、模板安拆時輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。8.2拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。8.3、模板在使用過程中加強管理，分規(guī)格堆放，及時涂刷脫模劑。8.4、支完模板后，保持模內清潔。8.5、應保護鋼筋不受擾動。8.6、做好大模板的日常保養(yǎng)和維修工作。9、安全文明施工9.1、進入現(xiàn)場必須戴好安全帽，配置并使用必要的勞動保護用品，現(xiàn)場禁止吸煙。9.2、機械設備、電氣設備要專人負責維修、保管、使用，木工電鋸的鋸盤及傳動部位必須安裝防護罩，并設置保險隔檔，電氣設備一定要安裝漏電保護器。9.3、晚間施工要有足夠的照明，以確保施工安全，手持燈使用安全電壓。9.4、起重作業(yè)必須配有專業(yè)的信號工，配合塔吊司機，建立統(tǒng)一的指揮信號，起重工要經(jīng)過專業(yè)培訓與考核持證上崗。9.5、拆模板時應相互配合，協(xié)同工作。傳遞工具時不得拋擲。拆頂板模板時不允許將整塊模板撬落。拆模時應注意人員行走，并注意提醒。9.6、注意安全防火，嚴格執(zhí)行施工現(xiàn)場消防制度。9.7、五級以上上風應停止模模板安裝與拆拆除作業(yè)。9.8、垂直井口口及樓梯處要要設置護身欄欄，電梯井內內每層都要設設立一道安全全網(wǎng)，電梯井井洞口要設置置防護板。9.9、在支設梁梁板模板時，扣件式腳手架搭設必須穩(wěn)固，并按照規(guī)定的立桿間距搭設，不得未經(jīng)技術人員允許的情況下擅自更改立桿間距。搭設時，必須設置臨時斜撐，以防整體偏移。9.10、不得在在腳手架上堆堆放木料、模模板及其它材材料。9.11、模板支支設做到工完完場清，現(xiàn)場場模板架料堆堆放整齊，有有明顯標識；；現(xiàn)場模板架架料和廢料及及時清理，并并將裸露的釘釘子拔掉或打打彎。9.12、施工中中的樓梯口、預預留洞口、出出入口應做好好有效防護。樓梯口、預留洞口口等150××150cmm以上的洞口口，四周必須須搭設圍護架架，并設雙道道防護欄桿，洞洞口中間支掛掛水平安全網(wǎng)網(wǎng)，網(wǎng)的四周周要掛牢固、嚴嚴密。（見下下圖）樓板、屋面和平臺臺等面上短邊邊尺寸為25-2550的洞口，必必須設堅實蓋蓋板并能防止止挪動移位。墻面等處的豎向洞洞口，凡落地地的洞口應綁綁防護欄桿，下下設擋腳板。低低于800mmm的豎向洞洞口，應加設設1.2m高的的臨時護欄。電梯井口必須設不不低于1.22m的金屬防防護門，井內內首層和首層層以上每隔110m設一道道水平安全網(wǎng)網(wǎng)，安全網(wǎng)應應封閉嚴密。未未經(jīng)項目技術術部批準，電電梯井內不得得做垂直運輸輸通道和垃圾圾通道。10環(huán)境保護措施10.1、噪音的的控制：在支支拆模板時，必必須輕拿輕放放，上下、左左右有人傳遞遞。模板的拆拆除和修理時時，禁止使用用大錘敲打模模板以降低噪噪音。10.2、模板面面涂刷水性綠綠色環(huán)保脫模模劑，嚴禁使使用廢機油，防防止污染土地地。裝脫模劑劑的塑料桶設設置在專用倉倉庫內。10.3、模板拆拆除后，清楚楚模板上的粘粘結物如砼等等，現(xiàn)場要及及時清理收集集，堆放在固固定堆放場地地，待夠一車車后集中運到到北京市垃圾圾集中堆放場場。10.4、梁板模模板內鋸沫、灰灰塵等不得用用高壓機吹，而而用大型吸塵塵器吸，然后后將垃圾裝袋袋送入垃圾場場分類處理。11、柱模板支撐計算書書本工程電梯間、剪剪力墻采用組組合鋼模板；；梁、柱、樓梯梯、現(xiàn)澆板采采用竹膠板、方方木、鋼管架架支撐，設計計加固方案、計計算書。（一）、柱模板設設計計算書：：1、首先對550×5550截面柱子加加固進行計算算。550×5550截面柱子柱柱模直接用鋼鋼管及扣件扣扣緊。柱模下下部柱箍間距距400mmm，柱模上部部柱箍間距為為500mmm,柱子高度取取負一層（在在負一層最高高，最不利受受力）4.009米。第一道柱柱箍由柱底上上100mmm開始加設。（1）柱模底部第一道道柱箍受力核核算：F1=0.22·Ycc·T0·β1·β2·V1/2F2=Yc·H其中：Yc——為砼的重力密度為為24KN//m3；H——砼側壓力計算位置置處至新澆筑筑砼頂面的高高度，取4..09米；T0——新澆筑砼的初凝時時間。T0=200/（T+15）；V——砼的澆筑速度（mm/h），取2.77m/h；β1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1.0；β2——砼坍落度影響修正正系數(shù)，取1.20；F1=0.22·YYc·T0·β1·β2·V1/2=0.222×24×2200/（10+15）×1.0××1.20××2.71//2=83.33KN/mm2F2=Yc·H=24×44.09米=98..16KN//m2取兩者中較小值：：F1=83.33KN/mm2為側壓力標標準值：新澆砼對模板的側側壓力設計值值F3為：F3=1.2×00.85×883.3KNN/㎡=84.997KN/㎡查表傾倒砼產(chǎn)生的的側壓力標準準值為4KN//m2，設計值F4為：F4=1.4×00.85×44KN/㎡=4.776KN/㎡所以側壓力合計值值F為：F=F3+F4==84.977+4.766=89.773KN//m2作用在柱模第一道道柱箍作用范范圍內0.555米×0.3米范圍內的側側壓力。N=F×0.555m×0.3m=89.73KNN/m2×0.55mm×0.3m=14.80KNN由于作用力由柱箍箍兩側扣件承承擔，因此每每側承擔壓力力值為14.800KN/2==7.4KNN＜16KN（雙扣件抗抗滑力為8KN×2==16KN）因此第一道柱箍滿滿足要求。（2）柱模底部第二道柱柱箍受力核算算：F1=0.22·YYc·T0·β1·β2·V1/2=0.222×24×2200/（10+15）×1.0××1.20××2.71//2=83.228KN//m2F2=Yc·H=24KKN/m2×（4.09mm-0.5mm）=86.16KKN/m2取兩者中較小值：：F2=83.228KN//m2為側壓壓力標準值：：新澆砼對模板的側側壓力設計值值F3為：F3=1.2×00.85×883.28KKN/㎡=84.997KN/㎡查表傾倒砼產(chǎn)生的的側壓力標準準值為4KN/mm2，設計值F4為：F4=1.4×00.85×44KN/㎡=4.776KN/㎡所以側壓力合計值值F為：F=F3+F4==84.977+4.766=89.773KN//m2作用在柱模第二道道柱箍作用范范圍內0.555米×0.45米范圍內的側側壓力。N=F×0.555米×0.45米=87.43KNN/m2×0.55米×0.45米=21.63KNN在兩側每側承擔壓壓力值為21.63KN//2=10..81KN＜16KN（雙扣件抗抗滑力為8KN×2==16KN）第二道柱箍也滿足足要求，由此此可知上部按按此加固均滿滿足要求。2、對900㎜×16550㎜截面的柱柱子加固進行行計算。（1）、柱模板基本參數(shù)數(shù)柱模板的截面寬度度B=9000mm，B方向對拉螺栓1道道，柱模板的的截面高度H=16550mm，H方向對拉螺螺栓2道，柱模板的計算高度度L=4490mmm，柱箍間距計算跨度d=4450mm。柱柱箍采用雙鋼管48mmm×3.5mmm。面板計算算采用寬度300mmm板面厚度2..50mm截截面參數(shù)。2）、柱模板荷載標準準值計算柱模模板支撐計算算簡圖強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設設計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力產(chǎn)生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新澆混凝土土的初凝時間間，取2000/(T+115)，取10.0000h；T——混凝凝土的入模溫溫度，取100.000℃℃；V——混凝土的澆筑速度度，取2.7700m/hh；H——混凝凝土側壓力計計算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取3.0000m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取0.8500。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=72.0000kN//m2實際計算中采用新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=72.0000kN//m2倒混凝土時產(chǎn)生的的荷載標準值值F2=3.0000kN//m2。（3）、柱模板面板的的計算面板直接承受模板板傳遞的荷載載，應該按照照均布荷載下下的簡支梁計計算，計算如如下面板計算簡圖面板的計算寬度取取小鋼模寬度度0.30mm。荷載計算值q=1.22×72.0000×0.3000+1.4××3.0000×0.3000=27.1180kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.940ccm3I=26..970cmm4(1)抗彎強度計算算f==M/W<[[f]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板的最大彎距((N.mm))；W——面板的凈截面抵抗抗矩；[f]——面板的抗彎彎強度設計值值，取2155.00N//mm2；M==0.1225ql2其中q——荷載設計值值(kN/m))；經(jīng)計算得到M=0.1125×(1.2×21.6000+1.44×0.9000)×0.4500×經(jīng)計算得到到面板抗彎強強度計算值f=00.688××1000×1000//5940==115.8824N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)撓度計算vv=5..000qll4/3884EI<<[v]=l//400面板最大撓度計算算值v=5.0000×21.6000×4504/(1000×2060000×2697000)=0..208mmm面板的最大撓度小小于450..0/4000,滿足要求求!（4）、B方向柱箍的計算面板木方傳遞到柱柱箍的均布荷荷載Q：Q=(1.22×72.000+1.4××3.00))×0.45==40.777kN/m柱箍按照均布荷載載作用下的連連續(xù)梁計算。均布荷載小鋼模面面板傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=0.4420mm最大支座力Qmmax=288.539kkN抗彎計算強度ff=1.5998×106/101660000..0=1577.28N//mm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于5660.0/1150與10mm,,滿足要求!（5）、B方向對拉螺栓的計計算計算公式:N<[NN]=ff×A其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):18對拉螺栓有效直徑徑(mm):15對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1744.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==29.5580對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=28.5339對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!（6）、H方向柱箍的計算面板木方傳遞到柱柱箍的均布荷荷載Q：Q=(1.22×72.000+1.4××3.00))×0.45==40.777kN/m柱箍按照均布荷載載作用下的連連續(xù)梁計算。均布荷載小鋼模面面板傳遞力。支撐鋼管管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=1.1158mm最大支座力Qmmax=277.026kkN抗彎計算強度ff=1.5557×106/101660000..0=1533.25N//mm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于6660.0/1150與10mm,,滿足要求!（7）、H方向對拉螺栓的計計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):18對拉螺栓有效直徑徑(mm):15對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1744.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==29.5580對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=27.0226對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!（二）剪力墻、擋擋土墻組合鋼鋼模板設計計計算：（后附附圖）剪力墻、擋土墻采采用組合鋼模模板支設，組組合鋼模板采采用P3012（1200㎜×300㎜）、P1012（1200㎜×100㎜），墻厚300～700mmm,墻高H=4.8米（選負一一層）。（1）、墻模板基本參參數(shù)計算斷面寬度7000mm，高高度48000mm，兩側側樓板高度2200mm。模模板面板采用用組合小鋼模模，小鋼模主主要類型寬度度300mmm板面厚度2..75mm。外外龍骨間距4400mm，外外龍骨采用雙雙鋼管48mmm×3.5mmm。對拉螺栓栓布置11道，在斷斷面內水平間間距100++400+4400+4000+4000+450++450+4450+4550+4500+450mmm，斷面跨跨度方向間距距400mmm，直徑14mmm。（2）、墻模板荷載標準準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側壓力和傾倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載設計值；撓度驗驗算只考慮新新澆混凝土側壓力產(chǎn)生生荷載標準值值。新澆混凝土側壓力力計算公式為下式中的較小值值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取24.000kNN/m3；t——新澆混凝土的初凝凝時間，取200/(T+115)，取10.0000h；T——混凝土的入模溫度度，取10.000℃；；V——混凝凝土的澆筑速速度，取2.700m/hh；H——混凝土側壓力計算算位模板組裝裝示意圖置處至新澆混凝土土頂面總高度度，取3.0000m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取0.8500。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=772.0000kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=772.0000kN/m22倒混凝土時產(chǎn)生的的荷載標準值值F2=6.0000kN/m22。（3）、墻模板面板的計計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照簡支梁計算算。面板的計算寬度取取小鋼模寬度度0.30mm。荷載計算值q=1.22×72.0000×0.3000+1.4××6.0000×0.3000=28.4440kN//m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.2210cm33I=36..300cmm4(1)抗彎強度計算算f=M/WW<[ff]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板的最大彎距((N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[f]——面面板的抗彎強強度設計值，取取215.000N/mmm2；MM=0..125qll2其中q——荷載設計值值(kN/m))；經(jīng)計算得到M=0.1125×(1.2×21.6000+1.44×1.8000)×0.4000×經(jīng)計算得到到面板抗彎強強度計算值f=00.569××1000×1000//8210==69.2881N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)撓度計算v=55.000qql4/3884EI<<[v]=l//400面板最大撓度計算算值v=5.0000×21.6000×4004/(1000×2060000×3630000)=0..096mmm面板的最大撓度小小于400..0/4000,滿足要求求!（4）、墻模板龍骨的計計算外龍骨承受內龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續(xù)續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形形圖(mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaxx最大變形vmaxx=0.1441mm最大支座力Qmaax=17..293kNN抗彎計算強度ff=0.7558×106/101660000..0=74..61N/mmm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4550.0/1150與10mm,,滿足要求!（5）、對拉螺栓的計算算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=17.2993對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!（三）現(xiàn)澆樓板模模板扣件鋼管管高支撐架計計算：高支撐架的計算參參照《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規(guī)范范》（JGJJ130-22001）。支支撐高度在44米以上的模板板支架被稱為為扣件式鋼管管高支撐架，對對于高支撐架架的計算規(guī)范范存在重要疏疏漏，使計算算極容易出現(xiàn)現(xiàn)不能完全確確保安全的計計算結果。本本計算書還參參照《施工技技術》20002.3.《扣扣件式鋼管模模板高支撐架架設計和使用用安全》。模板支架搭設高度度為5.4米，搭設尺寸寸為：立桿的的縱距b==0.90米，立桿的橫橫距l(xiāng)=1.000米，立桿的步步距h=1.550米。采用的鋼管管類型為488×3.5。樓板支撐架立面簡簡圖樓板支撐撐架立桿穩(wěn)定定性荷載計算算單元1、模板面板計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。靜荷載標準值qq1=255.000××0.2000×0.9000+0.3550×0.9000=4.8115kN/mm活荷載標準值qq2=(22.000++2.0000)×0.9000=3.6000kN/mm面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:計算中，截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=90.000×1.80×1.80//6=448.60ccm3；II=900.00×1.80×1.80×1.80//12=43.744cm4；(1)抗彎強度計算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板的凈截截面抵抗矩；；[f]——面面板的抗彎強強度設計值，取取15.000N/mm22；M==0.1000ql2其中q——荷載設計值值(kN/m))；經(jīng)計算得到M=0.1100×(1.2×4.8155+1.4××3.6000)×0.2000×經(jīng)計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.0443×1000×1000//486000=0.8990N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪計算：T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×4.8155+1.4××3.6000)×0.2000=1.2998kN截面抗剪強度計算算值T=33×1298..0/(2××900.0000×18.0000)=0..120N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.400N/mm22抗剪強度驗算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度計算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v==0.6777×4.8155×2004/(1000×6000×4374000)=0..020mmm面板的最大撓度小小于200..0/2500,滿足要求求!2、支撐木方的計算算木方按照均布荷載載下連續(xù)梁計計算。2.1.荷載的計計算(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=225.0000×0.2000×0.2000=1.0000kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq12=00.350××0.2000=0.0770kN/mm(3)活荷荷載為施工荷荷載標準值與與振倒混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值q2=(22.000++2.0000)×0.2000=0.8000kN/mm靜荷載q1==1.2××1.0000+1.2××0.0700=1.2884kN/mm活荷載q2==1.4××0.8000=1.1220kN/mm2.2.木方的計計算按照三跨連續(xù)梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==1.0882/0.4450=2..404kNN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×2.40×0.45×最大剪力Q=00.6×0.4500×2.4044=0.6449kN最大支座力N==1.1×0.4500×2.4044=1.1990kN木方的截面力學參參數(shù)為本計算中，截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×10.000×10.000/6=133.333cm3；II=8..00×10.000×10.000×10.000/12==666..67cm44；(1)木方抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=0.0449×106/1333333.3==0.37NN/mm2木方的抗彎計算強強度小于133.0N/mmm2,滿足要求!(2)木方方抗剪計算[可以不計計算]最大剪力的計算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪強度計算算值T=33×649/((2×80×100)==0.1222N/mm22截面抗剪強度設計計值[T]]=1.500N/mm22木方的抗剪強度計計算滿足要求求!(3)木方方撓度計算最大變形v==0.6777×1.0700×450.004/(1000×9500..00×66666667.0))=0.0005mm木方的最大撓度小小于450..0/2500,滿足要求求!3、橫向支撐鋼管計計算橫向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計算。集中荷載P取木方方支撐傳遞力力。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.