某娛樂城圓弧型躍層式大廳模板支架專項方案

**國際**娛樂城工程支模架專項方案浙江**集團有限公司二OO五年四月前廳模板支架專項方案**國際**娛樂城工程一.工程概況娛樂城工程eq\o\ac(○,C)軸以南處悶頂層為總高度為38.90m,層數為七層的圓弧型躍層式大廳.其寬度為7.30-14.03m,外緣弧長為102m,面積約為750m2.悶頂層框架梁截面為:300×900,次梁為:250×700,樓半厚度為120mm,樓面結構標高為:38.90m.該躍層式悶頂層處于:四周均為已完框架結構環(huán)繞,(即:南部外圓弧框架柱及梁和北部梁板結構均已與各樓層同時澆灌)已形成穩(wěn)定的空間整體結構之中,為保證躍層式悶頂層的安全施工提供了一定的保障條件.因各層結構施工需要,雙排結構施工腳手架已經形成.故該躍層式大廳的實際寬度只有5-11.5m,外緣弧長還有100m,實際空缺面積約為:550m2.二.支模架搭設方案前廳悶頂層支模架采用空間斜撐式模板支撐系統(tǒng).在模板拆除后可利用其做安裝及裝修腳手架使用.(詳見附圖)1.材料:1.1梁板模板采用九夾板,木楞采用40×90木方.1.2模板支撐架:由工作平臺、支撐架系統(tǒng)及聯(lián)結件三部分組成。工作平臺：是重要承重結構體系，上部施工荷載均通過支模架傳遞給工作平臺。鋼梁選用28a#工字鋼、壓桿選用φ102壁厚4mm鋼管、木楞和九夾板（腳手片），安全掛網。支撐架系統(tǒng)：φ48鋼管，木楞和九夾板、腳手片、拉索選用φ16鋼絲繩等組成。聯(lián)結鐵件：所有金屬構件與原有框架結構件的聯(lián)結均選用預埋貼鐵件，鐵件預先埋設在砼構件內。2、支模架構造：支撐排架:直接受力系統(tǒng)以碗扣式腳手架為支撐排架，排架立管縱橫間距均按1000mm。水平支撐沿垂直方向間距不大于1800mm，斜撐按規(guī)范要求設置。梁、板下采用18mm厚九夾板，夾板下選用50×100木楞，木楞支撐在水平鋼楞上。以此形成一個完整的排架支撐體系。為確保模板支撐系統(tǒng)的安全度，在實際操作中，增設雙重保險系統(tǒng)，即設置斜拉桿，將所有施工荷載均通過拉桿全部傳遞給已完框架結構，拉桿選用φ16鋼絲繩。指導思路：假設在鋼平臺一旦不能承受施工荷載時，僅依靠拉桿也能起到在確保安全并滿足工況要求前提下，承擔全部施工荷載的作用。工作平臺：是本方案中主要承重體系，除承擔上部排架和模板重量外還須承擔全部施工荷載。該平臺以33.50m標高處二端原有已完框架為支座外,在鋼梁下還按間距不大于2000設置斜撐式壓桿,即中間支座,并使該鋼梁形成一個超靜定連續(xù)梁構件.指導思路:以鋼平臺作為上部排架支撐系統(tǒng)的受力支撐面,即提供一個人為的具有可靠穩(wěn)定的樓面結構,將38.90m高度的施工作業(yè)面轉化為5.40m高度.2.1立管:立管連接在水平鋼管上,立管縱橫間距均為1000.2.2橫管(水平支撐):橫管作為水平支撐,沿垂直高度方向的間距不得大于1800,并按縱橫二個方向同時設置.所有水平支撐均必須做到橫平豎直,并保持橫向拉通,縱向豎直的狀態(tài).2.3斜撐:由承重斜撐和穩(wěn)定斜撐二大部分構成.保證空間整體采用穩(wěn)定斜撐:鑒于本空間支模架是在已完結構范圍內實施,具有較好的整體穩(wěn)定性能,故斜撐只設置在主梁下即可,(即在每根主梁下設置二排剪刀撐).承重斜撐:該支撐做為餃支座,承受相應范圍內的全部施工荷載.2.4工作平臺:操作平臺是保證上部施工操作及安全的重要構件,在鋪設平臺時,應留出支架立管的位置.2.5拉索(下弦拉桿):由二部分組成:框架結構:拉索是本支撐體系的關鍵構件.在每根框架柱33.50m處均全部設置,共有6根.拉索計劃選用φ25三級鋼,拉桿二端與柱錨固.*拉桿必須平直,不得使用彎曲變形鋼筋.并取二柱間最短距離為拉桿長度.工作平臺拉桿:設置于工作平臺下斜撐式壓桿的根部,即每組φ102鋼管下均設置獨立的下弦拉桿,下弦拉桿選用φ14一級元鋼.2.6連墻件:原有雙排腳手架連墻件每層均按間距3000設置,與外腳手架架同.2.7安全網:在33.50m操作平臺底部水平面滿掛安全網,網片搭接處須可靠聯(lián)結,不得留有間隙.2.8中間雙排架:中間雙排架設于空間部位的中部,該架作為承重架的補償部分,與排架斜撐共同作用,并將可承受全部施工荷載.(詳見附圖)三、支模架施工工藝安裝順序：鋼梁安裝順序：確定位置預埋件留設掛安全網安裝鋼梁復核連接固定工作平臺安裝順序：水平鋼管斜撐鋪設并固定木楞鋪設腳手片支模架安裝順序：安裝立管、水平支撐安裝斜撐拉索安裝檢查安裝梁模板順序：檢查復核標高安裝梁模鋼筋復核截面與相鄰構件固定軸線位置樓板模板安裝順序：安裝木楞調整底模標高鋪設夾板檢查平整并調平2、拆除順序先拆除梁側模再樓板底模后梁底模排架拆除拉索拆除平臺拆除四、地下室頂板支撐架搭設鑒于前廳雙排腳手架所承受施工荷載累計，已接近6kN/m2，經查詢已接近設計允許荷載，故在悶頂層施工階段，應在相應主次梁下，搭設支撐架，以減輕地下室相應結構件的負擔。支撐架搭設要求：立管縱橫間距小于1000，水平支撐沿垂直高度不大于1800，立管頂部和底部均必須撐牢。四、檢查驗收1、在支模架和支撐架搭設前，應對所有埋件、立管在鋼梁位置、吊環(huán)位置、進行防線檢查復核，并對所用鋼管、扣件及所有焊縫進行通檢驗收，排除所有不合格及有可疑點的材料。2、操作平臺安裝就位后，在壓桿安裝固定前，上面不得上人及增加任何附加荷載。3、操作平臺安裝前，必須提前在底部，按全部水平空間滿鋪并裝好安全網，經檢查合格后，方可進行上部作業(yè)。4、在平臺上安裝鋼管支撐架時，底部不得站人。所有高空作業(yè)人員均須系好安全帶和佩帶安全帽。并在地面設專人負責指揮協(xié)調，在作業(yè)區(qū)域設立醒目安全警示標志。5、拉索安裝后，必須進行全數復核檢查，并必須保持拉索的同步均勻受力。6、搭設過程中的檢查，由項目經理、技術負責人、安全員、質量檢查員、施工員、專業(yè)班組長共同參加。在完成支模架后并進行下道工序前的檢查驗收，由建設單位工程部、監(jiān)理、工程指揮部、項目經理組織參加。驗收內容和質量標準為：本專項搭設方案和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》及相關規(guī)范標準。五、施工荷載控制1、嚴禁在33.50m操作平臺及38.90m施工層上堆積材料,所用鋼筋\模板等材料應先堆放在已完結構層上,然后隨用隨搬運.2、砼泵管不得直接固定連接或支撐在該區(qū)域支模架上。3、澆灌砼過程中，砼的堆積高度不得超過400mm（含板自身厚），且堆放最大面積不得超過4m2，必須隨時扒平攤開。4、砼應對稱澆灌，以保證支模架的平衡受力。5、砼坍落度標準值應控制在18cm，當低于16cm時，不得使用于本區(qū)域。6、砼澆灌順序：必須先澆5.40m高樓層梁板砼,然后再澆躍層區(qū)域主次梁砼。7、躍層區(qū)域主次梁砼澆灌時，應使用塔吊；二次樓板砼澆灌時可使用泵送砼，但必須嚴格控制砼的堆積厚度，并嚴禁砼泵管或支架與該區(qū)域部位接觸。五、模板安裝質量要求1、組裝的模板必須規(guī)范要求，模板拼裝縫不漏漿。2、各種連接件、加固配件必須安裝牢固，無松動現象。模板拼裝要求嚴密。各種預埋件、預留孔洞位置要求準確，固定要牢固。現澆結構安裝允許偏差應符合下表序號項目允許偏差（mm）1軸線位置52底模上表面標高±53截面內部尺寸基礎±10柱、墻、梁+4、-54層高垂直全高≤5m6全高＞5m85相鄰兩板表面高低低差26表面平整（2m長長度上）5序號項目允許偏差（mm）1預埋鋼板中心線位位置32預埋管、預留孔中中心線位置33預埋螺栓中心線位置2外露長度±1004預留洞中心線位置10外露長度±100（2）預埋件和預留孔洞允許偏差應符合上表五、安全注意事項1、遵守國家有關建筑安裝工程施工安全防火等規(guī)范、規(guī)定。2、裝拆模板必須有穩(wěn)固的登高工具。3、在模板的緊固件、連接件、支撐件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。4、模板的預留孔洞等處應架設防護架、防護網，防止人員和物體墜落。5、在拆模時，在腳手架和操作臺上堆放模板、鋼管等物件時，應按規(guī)定要求放平穩(wěn)，防止脫落，并不得超載。6、操作工具及模板的連接件要隨手放入工具袋內。嚴禁放在腳手架或操作平臺上。六、運輸、維修和保管（一）運輸運輸時必須采取有效措施，防止模板滑動、傾倒，支撐件應捆扎牢固，連接件應分類裝箱。（二）維修和保管1、安裝和拆模時不得拋扔，以免損壞板面或造成模板變形。吊運時不得碰撞混凝土結構。2、振搗混凝土時，不得用振搗棒觸動板面，綁扎焊接鋼筋時不得燒壞九夾板。3、拆下的模板應及時清除灰漿，對損壞和變形的模板應及時報廢，不得再用于工程結構中。4、清除好的模板必須及時涂刷脫模劑，開孔部位涂封邊劑。5、模板應存放在室內木工棚內的干燥通風處，露天堆放要加蓋逢布。6、模板及零配件應設專人保管和維修，并按規(guī)格、種類分別存放或裝箱。7、建立模板管理、使用維修制度。七、注意事項1、主梁跨度大于6m時，應起拱0.1%-0.3%。梁模起拱應在搭設排架時，相應設置好，等起拱后再連接側模并加固好，緊固對拉螺栓、調整梁模口平直。2、樓板模板就位拼裝時，宜以每個節(jié)間從四周先角模板與梁模板連接，然后向中央鋪設。3、模板的拆除，除了側模應保證混凝土表面及棱角不受損壞時方可拆除外，底模應按《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）的有關規(guī)定執(zhí)行。4、模板拆除的順序和方法應按照配板設計的規(guī)定進行，遵循本方案拆模順序進行。拆模時嚴禁用大錘和橇棒硬砸硬撬。5、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片段模板全部拆除后，方準將模板等運出、堆放。6、拆下的模板等嚴禁拋擲。要有人接應傳遞，按指定地點堆放。7、任何達不到規(guī)范要求的模板、扣件、鋼管等均不得使用。八、樓面模板計算樓板厚度分別為:100-120mm，現取120mm作為計算條件。其余板厚區(qū)域亦按此布置施工。（一）樓板厚度為120mm時的模板計算：當樓板厚度為120mm時，選用木層板，木楞間距：400mm。1.1荷載計算模板自重:1.20×0.80×0.15=0.144KN/m新澆砼自重:1.20×24×0.12=3.456KN/m鋼筋自重:1.20×1.1×0.12=0.1584KN/m施工荷載:1.40×2.5×=3.5KN/m總計:q1=7.26KN/mq2=7.26-3.5=3.76KN/m,P=3.50KN1.2強度計算取木楞間距400mm,截面為40×90MM方木,木楞跨度1000mm.q1q2P400400計算簡圖-1計算簡圖-2彎矩及截面應力計算M1=q1L2/8=7.26×0.402M2=q2L2/8+PL/4=3.76×0.402/8+3.5×0.4/4=0.425KN.M∵M1＜M2∴取M2=0.443KN.M作為計算值.σ=M2/W=0.443×106/(1000×162/6)=9.96N/mm2＜f=13N/mm2∴滿足該項計算要求.抗剪承載力計算V1=7.26×0.40/2=1.452KNV2=3.76×0.40/2+3.5×0.4/2=1.452KN取V1=V2計算τ=VS/Ib=3×1.633×103/(2×1000×16)=0.136N/mm2＜f=1.2N/mm2(故安全)撓度計算ω=5qI4/384EI=5×4.662×5004/(384×9000×1000×163/12)=1.235mm＜[ω]＝Ｌ／250=1.6mm故滿足要求.2.木楞驗算模板下木楞選用40×90木方,間距為400mm,木方0.96KN/m2木楞跨度為1000mm.2.1荷載計算:木方0.96KN/m2模板自重:1.2×0.15=0.18KN/m2新澆砼重:1.2×24×0.12=3.456KN/m2鋼筋自重:1.2×1.1×0.12=0.1584KN/m2施工荷載:1.4×2.5=3.5KN/m2合計:7.29KN/m2q1=(7.29-0.96)×0.40+0.96×0.040=2.58KN/mq2=(7.29-0.96-3.5)×0.40+0.96×0.040=1.17KN/mP=3.5×0.40×1=1.40KN/m2.2強度計算木楞間距400mm,木楞下鋼管(鋼楞)間距為1000mm.q1q2P10001000計算簡圖-1計算算簡圖-2彎矩及截面應力計計算M1=q1L2/88=2.588×12M2=q2L2/8++PL/4==1.17××12/8+1..40×∵M1＜M2∴取M2=0.4996KN..M作為計算值.σ=M2/W=00.496××106/(40××902/6)=99.19N//mm2＜f=13N//mm2,,故滿足要求求抗剪計算:V1=2.58××1.0/22=1.299KNV2=1.17××1.0/22+1.4××1.0/22=1.2885KNτ=3V/2bh==3×1.229×1033/(2×440×90))=0.544N/mm22＜f=1.2NN/mm2故滿足要求求撓度計算ω=5qI4/3884EI=55×1.177×100004/(3844×90000×40×9903/12)=0.70mm＜[[ω]=L/4400=10000/4000=2.55mm,故撓度滿足足要求.3.鋼楞計算3.1荷載計算::木楞傳來集中荷載載:1.177KN,鋼楞自重:122×0.388×1/2==0.0233KN,活荷載:1.4××1.5×00.50×11=1.055KN,故木楞傳給鋼楞的的集中荷載F=2.2243KN..FF30040003000計計算簡圖3.2強度計算((L按一米取)彎矩及正截面應力力計算M=2.243××σ=M2/W=00.673××106/(5.008×1033)=1332.50NN/mm2＜f=205NN/mm2,,故滿足要求求抗剪計算:V=F=2.2443KN..τ=2Q/A=2××2.43××103/489==92N/mmm2＜f=125NN/mm2撓度驗算:ω=FA(3L2--4A2)/24EEI=2.243×1103×250((3×100002-4×25502)/1.22×24×22.06×1105×12.119×1044=2.10mm＜[[ω]=L/4400=10000/4000=2.550mm,故撓度滿足足要求4.立柱鋼管穩(wěn)定計算算由于直角\回轉扣扣件的抗滑NVC=8.500KN＞2.6077×2=5..214KKN立柱,故滿足要求.如立柱選用雙扣件件,則可承受17KN,現以17KN計算立柱鋼鋼管.4.1剛度計算取L=1.80m,,即水平鋼管管的上下層間間距為1.880mλ=L/ι=1144＜【λ】=150,故剛度滿足足要求.4.2整體穩(wěn)定性性驗算N/ψA=17×1033/0.4889×4899=71.110N/mmm2＜[f]=2205N/mmm2,故穩(wěn)定滿足足要求.九、框架梁模板驗驗算本工程框架梁截面面為300×9000mm,次梁為250×7000mm,為簡化計算算并增強模板板和支撐系統(tǒng)統(tǒng)的安全度及及穩(wěn)定,現僅計算主主梁,次梁亦參照照主梁施工.(一)框架梁截面為:3300×9000mm的計計算底模荷載計算:底模:1.2××0.15==0.18KKN/m2砼重量:1.2××24×0..90=255.92KKN/m2鋼筋:1.2××1.5×00.9=1..62KNN/m2砼震搗荷載:1.4××2=2.880KN//m2合計:30.344KN/mm2.強度計算2.1取底模模為16mmm厚夾板,木楞間距為:300mmm,鋼楞間距為:500..q1=30.34KKN/mq2=27.52KKN/m(不計算活荷荷載時)取較小值q2=227.52KN/m((不計算活荷荷載時)計算,qM1=q1L2/8==27.522×0.322σ=M/W=0.331×1066/(10000×1622/6)2250=7.27N/mmm2＜[f]=113N/mmm2,故滿足.2.2撓度計算計算簡圖-1ω=5qL4/3884EI=55×27.552×30004/(3844×90000×10000×163/12)=0.94mm≈LL/400==300/4400=0..75mm,,基本滿足要要求.梁下木楞計算:木楞間距300mmm,木楞以鋼楞楞為支座其跨跨度為5000mm.q13.1荷載計算::模板:1.2××0.15==0.18KKN/m2,砼:1.2×224×0.990=25..92KNN/m2,5500鋼筋:1.2×1.11×0.900=1.622KN/mm2,計計算簡圖-1木楞:1.2×0.88=0.966KN/mm2,P施工荷載:1.4××2.5=33.5KNN/m2q2合計:32KN//m2q1=32×0.300+0.966×0.099=9.699KN/m500q2=(32-0.996-3.55)×0.330+0.996×0.225=8.226KN/mmP=3.5×0..30×1..0=1.005KN/mm3.2強度計算M1=q1L2/8==9.69××0.5022/8=0..303KKN.mM2=q2L2/8++PL/4==8.26××0.5022/8+1..05×0..50/4==0.3899KN.mm,故按M2計算.σ=M2/W=0..389×1106/(40××902/6)=44.44N//mm2＜[f]=113N/mmm2,故滿足.3.3抗剪驗算::V1=V2=8.266×0.500/2=2..07KNNτ=3V/2hb==3×2.1175×1003/(2×440×90))=0.877N/mm22＞[f]=11.2N/mmm2,基本滿足.3.4撓度驗算8.2650044ω=5qL4/3884EI=55×8.266×50044/384××9000××40×9003/12=0.31mm＜5500/4000=1.225mm,故滿足要求.鋼楞驗算((取中間最不不利段,按連續(xù)梁計計算鋼楞撓度度,其余仍按簡簡支考慮)木楞傳下荷載:PP=4.355×1=4..35KNV1=V2==1P=44.13KNNPPPM=4.13××0.10==0.4133KN.mσ=M/W=0.4413×1006/(5.008×1033)100033001100=81.30N//mm2＜f=2055N/mmm2.故滿足要求.計算簡簡圖抗剪驗算:τ=2Q/A=2××4.13××103/489==17N//mm2＜fV=125N/mm22.故滿足要求.撓度驗算:ω=FL3/55EEI=4.13×50003×103/55×22.06×1105×12.119×1044=0.37mmm＜【ω】=L/4==500/4400=1..25mm,,故撓度滿足足要求.立柱鋼管受力計算算:由于扣件抗滑NCCV=8.5KKN＞4.13××2=8.226KN,,故可采用單單扣件.現以17KN計算立柱鋼鋼管,此時立柱受受力最大5.1剛度計算::L=1.8m,λλ=L/ι=114＜【λ】=150故滿滿足.5.2整體穩(wěn)定驗驗算:N/ΨA=17×2×1103/0.4889×4899=142..2N/mmm2＜f=2055N/mmm2故滿足.(十)壓桿(斜撐桿)及拉桿計計算:一)上部排架部分壓桿桿(斜撐桿)及拉桿驗算算:壓桿二端按按鉸接考慮,壓桿(斜撐桿)計算高度為為2000mmm,按間距10000mm布置,壓桿選用φ48,δ=3.5mmm鋼管.每根壓桿(斜撐桿)承受由每跟跟立管傳遞來來的集中荷載載.現取夾角最最大(即最不利)的壓桿作為為計算單元.1.荷載計算:假定所所有荷載均由由該支撐承擔擔,此時工作平平臺下斜撐桿桿作用不予考考慮.已知:樓面總荷載7.266KN/m22鋼管支撐架架及平臺荷載載0.70KKN/m2合計:7.996KN//m2PP==7.966KN/mm2Rh(水平分力)=PP÷H×b==4.42KKNCCN((壓桿軸向力)=(RRh2+P2)1/2×C//H=8..51KNNH22.驗算壓桿穩(wěn)穩(wěn)定:B剛度計算:λ=L/ι=20000/15..78=1226.74NN/mm2＜【f】=150N/mm22,故滿足要求求.計算簡圖-13.整體穩(wěn)定驗驗算:N/ψ..A=8.551×1033/0.4889×4899=36NN/mm2＜【f】=205NN/mm2,故滿足要求求.3.下弦拉桿驗算:1.〖〖方案-1〗當選用φ48,δ=3.5mmm鋼管作為軸軸向拉桿使用用時,拉桿必須采采用搭接,搭接部分長長度不得小于于1000,扣件不得少少于3個.已知Rh(水平分力)=PP÷H×b==4.42KN,即拉桿所受受軸向拉力.拉桿強度計算從略略.由于I個扣件的抗滑力==8.50KKN＞4.42KN,現采用三個個扣件連接,故安全.2.〖方案-2〗當選用一級級光圓鋼筋作作為拉桿:試選用φ112一級鋼筋作作為拉桿,NL=22.60KNN＞Rb=4.422KNK=NL/RRb=5＞【K】,故滿足要求求.3.經比較現選用〖方方案-1〗,對斜壓桿須須采取雙重保保險措施,以防止斜壓壓桿出現水平平位移或失穩(wěn)穩(wěn).在壓桿根部,預先埋設φ48短鋼管,并將壓桿根根部與短鋼管管之間用活動動扣件聯(lián)結牢牢固.二)鋼梁驗算:1.荷載計算:鋼梁選選用28a工字鋼.主梁梁0..3×0.880×2055=6KN//m樓板及施工荷載7KNN/m合計:113KN//m2.強度驗算:MM=PL/44=1/4××13×2==6.5KKN.mppppσ=M/Wxx=6.5××106/508..2×1033RARB==12.799N/mm22＜【σ】=205112.79NN/mm2100010000故滿足要求.鋼梁計算簡圖-113.穩(wěn)定驗算:ωmax=FL33/48EII=13×1103×20000×103/(48××2.1×1105×71144×104)=3..6×10--5mm＜【ω】=3mm,故撓度滿足足要求.三)鋼梁下壓桿驗算::荷載計算:因壓桿間距距2000mmm,故F=2P==26KNF=2P2.強度驗算:為安全起見,取夾角較小小的壓桿為計計算單元,如該桿滿足,則其N54400