油管用氣密封螺紋接頭介紹

油管氣密封螺紋接頭介紹螺紋接頭發(fā)展API1924年制定了第一套油套管標準，其中油套管接頭的標準規(guī)定了油套管螺紋接頭有每英寸10牙（管外徑范圍43/4～85/8英寸）和每英寸8牙（管外徑范圍95/8～241/2英寸）的V型螺紋接頭。后來API標準又發(fā)展了10牙圓螺紋管端不加厚油管接頭、8牙圓螺紋套管和管端加厚油管接頭、偏梯形螺紋套管接頭，一直延用至今，逐漸替代了V型接頭。螺紋接頭發(fā)展由于生產技術成熟、要求較低，價格便宜，且無知識產權限制，API的8牙及10牙圓螺紋接頭和偏梯形螺紋接頭在石油工業(yè)占據非常重要的位置，占世界油套管使用量的一半，我國油氣田油套管使用量的60%左右也是API接頭。隨著深井、超深井、高壓氣井等的開發(fā)，API接頭由于自身性能的限制，（氣體）密封性和連接強度（尤其是壓縮連接強度）已不能滿足石油工業(yè)的要求。螺紋接頭發(fā)展超深高壓井使油管柱承受的載荷增加，而高溫使承載能力降低（高溫降低油套管屈服強度和彈性模量）；H2S、CO2和Cl－單獨或復合作用下，油套管的腐蝕都是相當嚴重的；近10年來發(fā)展的鉆井和完井新技術對油管性能的特殊要求。螺紋接頭發(fā)展APl螺紋接頭之所以不適應苛刻工況，是由其螺紋結構決定的。APl螺紋接頭的密封是通過使用螺紋脂、金屬鍍膜和螺紋的過盈干涉等方法實現的上扣后局部位置形成金屬對金屬接觸密封，阻擋介質的泄漏發(fā)生，但APl8牙圓螺紋齒根到齒頂間隙可大至0.0152mm；偏梯形螺紋導向面一側的最大間隙，75／8以下規(guī)格套管可達0.0178mm，75／8in及其以上規(guī)格套管則大至0.0229mm，而且該間隙位于整個齒高范圍內。螺紋接頭發(fā)展螺紋脂一方面是填堵螺紋間隙，阻擋內壓介質泄漏；另一方面是在接觸的螺紋長度范圍內造成壓力降，降低介質的泄漏速度，仍不足以封堵氣體泄漏，尤其是高溫烘烤后。大量的研究結果已表明標準的API螺紋加標準的API螺紋脂在完全合格的擰接條件下，經過180℃24小時烘烤后，對氣體是不密封的。螺紋接頭發(fā)展由于API接頭螺紋導向面角度較大，圓螺紋為30°，在偏梯形螺紋為10°，降低了接頭抗彎曲及壓縮載荷作用的性能。復合載荷作用顯著降低API接頭的密封性能，較大拉伸載荷或彎曲載荷作用下的API偏梯形接頭的氣密封性能基本為0。螺紋接頭發(fā)展由于API螺紋接頭強度與密封性能的不足，各制造廠紛紛發(fā)展自己的高性能螺紋接頭。第一階段：API螺紋接頭內增加彈性密封環(huán)。第二階段：開發(fā)金屬對金屬密封接頭。對低產中低壓油氣井，采用高密封螺紋脂+圓螺紋，開發(fā)成本低，易粘扣，不方便再次應用。螺紋接頭發(fā)展彈性密封環(huán)堵塞、切斷螺紋間隙而產生了密封作用。ATLASBRADFOD、HYDRIL和GRAYTOOL公司等最早開發(fā)了這種彈性密封環(huán)結構并于六十年代在美國申請了專利注冊。這種密封環(huán)結構簡單，但是在彈性密封環(huán)附近容易產生較高的雙軸應力，內/外壓力較大時會失去密封作用，尤其在高溫和高腐蝕性介質中，其彈性環(huán)壽命非常短，螺紋接頭的可靠性不高。而且不利于現場的快速操作，容易脫落、移位、損傷，維護要求高。螺紋接頭發(fā)展TMKOTTG標準中還有，但很少應用?，F一般是作為輔助密封結構使用。螺紋接頭發(fā)展特殊螺紋(PrcmiumConnection)油套管研究和開發(fā)，國外從四十年代后期起步，最早由法國瓦魯瑞克等公司首先申請登記了專利，六十年代投入使用，八十年代大量應用。特殊螺紋廣義是指密封結構和強度結構分別設計的螺紋接頭，或高抗扭矩、壓縮、彎曲載荷及腐蝕作用等特殊用途的螺紋接頭，狹義是指高密封性能的螺紋接頭，尤其是指帶金屬對金屬密封面的螺紋接頭。螺紋接頭發(fā)展螺紋接頭發(fā)展金屬對金屬密封結構是由光滑的金屬表面彈性過盈配合而實現密封的，是螺紋接頭密封的重大突破。金屬對金屬密封結構形式多樣，包括：（1）端面密封結構，按端面在接頭螺紋的位置可分為內端面、外端面、中間端面結構等；（2）徑向密封結構，它又包括內徑向、外徑向密封結構;(3)復合多重密封結構，由徑向密封結構（內或外）與端面密封結構（一個或多個）組合。螺紋接頭發(fā)展目前世界上主要的特殊螺紋接頭大多采用復合多重密封結構，即以徑向金屬對金屬密封為主，輔以一個或多個端面密封。帶這種密封結構的接頭不靠螺紋和密封脂的封堵間隙作用來密封，因此接頭螺紋間隙可增大。螺紋接頭發(fā)展每英寸10牙/8牙V型螺紋API1924每英寸8牙/10牙圓螺紋接頭每英寸8牙偏梯形螺紋接頭出現特殊螺紋接頭法國瓦魯瑞克等公司申請了專利有一百多種特殊螺紋扣型國內近十家制造廠有或正在開發(fā)特殊螺紋隨后二十世紀四十年代目前API圓螺紋接頭易發(fā)生滑脫氣密封性能不足API偏梯形螺紋接頭連接強度高，密封性能不足發(fā)展歷程螺紋接頭發(fā)展偏梯形螺紋+金屬密封面改進偏梯形螺紋+金屬密封面楔形螺紋+金屬密封面不需螺紋脂的特殊接頭特殊環(huán)境應用接頭同樣氣密封性能下抗高拉伸、彎曲、壓縮、疲勞能力提高提高可靠性、易操作性，滿足特殊應用膨脹管接頭雙金屬管特殊接頭內涂層用特殊接頭套管鉆井用接頭低應力耐腐蝕接頭螺紋接頭發(fā)展氣密封特殊接頭適用性評價氣密封特殊接頭金屬-金屬特殊螺紋接頭不再單純依靠螺紋過盈配合及螺紋脂的封堵作用實現密封，普遍增加了主密封結構，即由光滑的金屬表面過盈配合而實現密封，有的同時設計有彈性密封結構，從而實現了多級密封(金屬、彈性、螺紋、臺肩等)，其氣密封壓力可達管體內屈服壓力。氣密封接頭特殊螺紋接頭大多采用改進型偏梯形、鉤形、楔形螺紋，并優(yōu)化錐度、改善內部應力分布，使螺紋連接部位與管體等強度。全球特殊螺紋接頭油套管已占油套管總需求量的21％，歐洲油氣田特殊螺紋接頭使用比例高達60%。氣密封接頭氣密封接頭國外已有30多家著名油井管廠商的科研機構開發(fā)了100多種有專利權的特殊螺紋油、套管接頭。例如V&M的VAM，美國Hydril的SEALLOCK等。特殊螺紋接頭的品種已從10年前的“百花齊放”、名目繁多的狀態(tài)逐步收縮和集中。目前，VAM系列特殊螺紋接頭油井管已占全球特殊螺紋油井管的50%左右。VAM接頭是法國瓦魯瑞克于1965年研究開發(fā)成功的復合多重密封結構接頭VAMTOP系列特殊接頭用量最大復合載荷作用下的良好氣密封性能；較高的抗彎曲、壓縮和過扭矩性能；易于上卸扣，抗粘扣性能較好；外螺紋端部內表面與接箍內平，其中VAMTOPHT和HC實現了真正的內平；VAM21是最新大外徑接頭氣密封接頭HYDRIL的563系列接頭雙面均為負角的楔形螺紋(WedgeThread)對螺紋加工和表面處理技術要求高復合載荷作用下的良好氣密封性能；抗壓縮載荷的效率均超過100％；抗彎曲能力強，彎曲條件下內、外螺紋間基本上沒有相對位移；接頭內、外螺紋臺肩之間可填充防腐材料抗過扭矩能力，能承受3-5倍的過扭矩載荷563氣密封接頭氣密封接頭HYDRIL的BLUE接頭氣密封接頭HYDRIL雙階梯接頭MAC-II3SB接頭內外螺紋的導向面及承載面之間無間隙是該類型接頭的關鍵，提高了接頭性能。563氣密封接頭FMT氣密封接頭俄羅斯TMK系列接頭TMKPFTMKGFTMKFMCJFEBEAR特殊接頭JFEBEAR管接頭是JFE開發(fā)的用于替代FOX的最新一代特殊螺紋氣密封接頭每英寸8牙，導向面角度為25°,承載面角度為-5°，-15°扭矩臺肩抗拉伸載荷的效率均超過100％；抗彎曲能力較高，抗壓縮效率達到60%；氣密封性達到100％管體水平錐面對錐面接觸密封，優(yōu)化了導向面和承載面角度、齒寬及導向面間隙。ContouredMetaltoMetalSeal氣密封接頭JFEFOX特殊接頭接頭螺紋采取了變螺距的方法，使接頭上的載荷分布更加合理。采用了球面對球面金屬密封結構，同時具有密封和扭矩臺肩2種作用。其密封作用是通過外螺紋尖端徑向和軸向2個方向過盈而實現的。圓弧臺肩還具有抗過扭矩緊螺紋的能力。氣密封接頭氣密封接頭HSC系列接頭氣密封接頭SEAL-LOCK?HTSEAL-LOCKAPEXSEAL-LOCKHCHUNTING系列接頭更高的聯結強度和抗滑脫能力、更優(yōu)的上扣性能。具有金屬對金屬密封：超過管體的密封強度。具有扭矩臺肩：精確的擰接位置和更高的抗壓縮性能。氣密封接頭無螺紋脂接頭進一步提升氣密封接頭的便利性Gallingresistance/抗粘扣Corrosionresistance/抗腐蝕無需涂抹、清洗絲扣油及上下井絲扣油從而節(jié)約了下管時間和成本多次重復上卸扣，性能穩(wěn)定避免了絲扣油及絲扣碎屑污染避免了絲扣油涂抹不均減少了對環(huán)境的危害新產品，國外有應用國內還未見評價應用普遍存在擔心氣密封接頭氣密封接頭經過了試驗評價在耐腐蝕合金和雙相不銹鋼上應用結果顯示良好。氣密封接頭國內發(fā)展1992年TGRC從美國H.O.MOHR引進了成套油套管全尺寸螺紋連接性能評價試驗系統，對油田選用特殊螺紋接頭油套管及特殊螺紋接頭油套管的國產化起到了指導和促進作用；1996年，攀成鋼率先自主開發(fā)了CGT螺紋接頭；1998年，天津鋼管公司引進Hunting系列螺紋接頭專利技術，在此基礎上開發(fā)TPCQ特殊螺紋接頭；2001年，上海寶鋼開發(fā)了BGT螺紋接頭；2002年，無錫西姆萊斯開發(fā)了WSP-1T和2T螺紋接頭；國內特殊螺紋接頭油套管使用量約18萬噸，占油井管總用量的比例為8％，與世界平均用量水平（21％）還有較大差距，而且國產化率為70％左右。氣密封接頭國內氣密封接頭的發(fā)展非常迅速BGT1接頭采用API偏梯形螺紋，加工成本低-15°扭矩臺肩，較好的抗過扭矩能力采用金屬與金屬柱面-柱面和球面-球面密封結構形式氣密封接頭TP-EX接頭連接螺紋采用API偏梯形螺紋，以金屬接觸面保證接頭的密封性-20°逆向臺肩結構外螺紋端部加工成內平形式，減緩管內的油氣紊流

+3o+10o氣密封接頭螺紋接頭發(fā)展氣密封特殊接頭適用性評價適用性評價即使各制造廠研制開發(fā)了各種氣密封接頭，及各種高強高韌、高耐腐蝕的材料，但由于油氣開發(fā)工況日趨復雜、多變、不明朗，油田仍有很多高性能的油管（包括特殊接頭油管）失效。適用性評價對以下油田氣井用氣密封接頭進行檢測中石油塔里木油氣田中石油華北儲氣庫中石油西南油氣田中石油新疆油田儲氣庫中石油吉林油田中石油長慶儲氣庫中石化西北分公司中石油西南氣田儲氣庫中石油大慶油田中石油大港儲氣庫神華CCS項目中石油遼河儲氣庫中海油伊朗項目中石化中原儲氣庫中石油土國氣田中石化金壇儲氣庫中海油南海氣田中石化西南油氣分公司、普光油氣田結果：2008.05至今，共檢測146多井次，近5萬個扣次，1500個泄漏點，分布在139個井次。井次泄漏率95%，接頭泄漏率3%。

塔里木氣密封檢測施工井檢測情況統計(2008.7-2011.7)序號油管扣型檢測總根數泄漏總次數泄漏率井次泄漏率127/8"A油管19641065.40%

231/2"A油管106721431.34%

331/2"B油管2331241.03%

431/2"C油管1823180.99%

57′C套管39810.25%

627/8"D油管33851.48%

731/2"D油管1006191.89%

827/8"G油管10900.00%

931/2"G油管3634461.28%

1041/2"G油管1437312.16%

1131/2"H油管40810.25%

合計241203941.63%83.30%適用性評價實際使用中出現各種失效事故適用性評價適用性評價油井管的失效模式可用八個字概括：脫、漏、粘、擠、破、裂、磨、蝕脫——管體螺紋從接箍內滑脫漏——螺紋連接處失去密封粘——螺紋粘結擠——管體擠毀破——管體受內壓爆破裂——拉斷、錯斷、縱裂、射孔開裂以及疲勞、應力腐蝕開裂等磨——如套管與鉆柱相互磨損蝕——腐蝕及應力腐蝕脫漏粘擠破斷磨蝕材料因素鋼級韌性腐蝕結構因素密封強度管柱自身因素適用性評價管體材料API鋼級材料非API鋼級材料斷裂破裂擠毀、彎曲縮頸、大變形尺寸偏差強度偏差耐腐蝕性能差韌性不足泄漏、腐蝕孔洞載荷偏差設計意外螺紋接頭API螺紋非API螺紋圓螺紋偏梯形彈性密封金屬密封直連型整體連接特殊連接螺紋適用性評價適用性評價載荷因素幾十或上百兆帕的內壓或外壓不均勻外壓拉伸/壓縮載荷彎曲、扭矩高溫/低溫腐蝕介質腐蝕、應力腐蝕、疲勞腐蝕等疲勞載荷溫度循環(huán)、載荷循環(huán)管柱的壽命直接決定油井的壽命，油井的壽命又決定油田壽命。油井管的安全可靠性、使用壽命和經濟性對石油工業(yè)關系重大，宜進行適用性評價適用性評價內容主要圍繞相關工況和標準開展載荷：上卸扣、內壓/外壓、軸向載荷、彎曲、溫度腐蝕：H2S,Cl-,CO2等介質，縫隙、應力、疲勞等腐蝕標準：API5B、API5C5/ISO13679、API5CT、API5D，API7、ISO13680產品規(guī)范、訂貨技術條件適用性評價適用性評價1）分析油井管可能的失效類型，即結構失效和密封失效，包括以下類型變形：彎曲、壓扁、凹陷、失穩(wěn)等破裂：管體爆裂、接箍縱裂、管體斷裂、錯斷、應力腐蝕開裂、疲勞或腐蝕疲勞斷裂表面損傷：腐蝕、磨損、磨損、螺紋粘結螺紋連接失效：泄漏、滑脫、粘扣、跳扣、斷裂。適用性評價2）主要評價手段研究分析機理研究小試樣試驗數值模擬全尺寸實物試驗3）主要評價內容質量評價API5C5/ISO13679：接頭的設計和生產能力驗證試驗內容，為一般的質量檢測API5CT和ISO13680：材料性能相關質量評價工況模擬試驗：根據實際工況制定相關試驗方案，標準未規(guī)定的試驗參數盡可能接近實際工況：溫度、內壓/外壓、彎曲、軸向載荷試驗程序/方法模擬工況：應力、疲勞、沖蝕、旋轉、彎曲受設備、技術限制，多種工況不能模擬：超高壓、高溫、高速下的沖蝕適用性評價適用性評價機理——特殊螺紋接頭開發(fā)技術研究對影響接頭強度的因素進行了研究研究了氣密封接頭泄漏機理（1）泄漏壓力與接觸壓力成正比，與接觸寬度密切相關；（2）表面粗糙度對金屬密封壓力有很大的影響，適當的粗糙度可提高密封性能；（螺紋脂因素）適用性評價機理——特殊螺紋接頭開發(fā)技術研究研究了氣密封接頭泄漏機理（3）當表面粗糙度為12-50μm時，需要對凹凸不平的表面施加約兩倍于屈服應力的初始接觸壓力；（4）螺紋脂及采用表面鍍層金屬膜（如銅、鋅等）有利于密封。適用性評價機理——特殊螺紋接頭開發(fā)技術研究研究了接頭在疲勞載荷作用下的氣密封性能普通氣密封接頭在拉伸-拉伸，或拉伸-壓縮循環(huán)載荷作用下密封接觸壓力下降。壓縮載荷較大，接觸壓力下降速度快。適用性評價機理——特殊螺紋接頭開發(fā)技術研究研究了接頭在疲勞載荷作用下的氣密封性能建立了氣密封接頭可靠性分析方法適用性評價機理——特殊螺紋接頭開發(fā)技術研究研究了接頭在疲勞載荷作用下的氣密封性能建立了氣密封接頭可靠性分析方法適用性評價研制了一種新的鉆井液潤滑添加劑。開發(fā)專門用于套管鉆井的螺紋脂。研發(fā)了一種套管鉆井用套管磨損保護裝置和采用滲鋁方法來提高套管的耐磨特性。開發(fā)了一套力學分析軟件。在吉林、大慶、大港三個油田推廣試驗了42口井，最大井深達到1158米，并實現了裸眼測井。機理——套管鉆井套管柱力學行為研究適用性評價機理——膨脹套管應用技術研究擁有自主知識產權的膨脹管制造工藝擁有實物膨脹試驗評價裝備設計了彈性環(huán)膨脹密封接頭設計了金屬-金屬密封膨脹接頭適用性評價機理——其他研究管柱的可靠性設計方法研究強度、密封單軸-雙軸-三軸應力設計三高氣井管柱完整性管理方法研究環(huán)空壓力、泄漏控制、腐蝕控制、變形控制鋁合金油管應用技術研究代替80S及SS油管、不含HCl的中輕腐蝕環(huán)境試樣準備試樣1試樣2試樣3試樣4試樣5試樣6試樣7試樣8螺紋及密封過盈H-LL-LH-HL-HH-LH-LL-HL-H螺紋錐度配合PSBFPSBFNOM-NOMPFBSPSBFPSBFPFBSPFBSAPI5C5質量評價5C5試驗等級分類接頭應用級別A系試驗（見7.3.3）四個象限循環(huán)載荷B系試驗（見7.3.4）兩個象限循環(huán)載荷C系試驗（見7.3.5）熱循環(huán)烘干和循環(huán)溫度內壓試驗壓力介質Ⅳ級共8個試樣常溫常溫帶彎曲5次常溫下載荷循環(huán)50次壓力+拉伸下的熱循環(huán)a5次高溫下載荷循環(huán)50次壓力+拉伸下的熱循環(huán)a5次常溫下載荷循環(huán)180℃（356℉）氣體試樣2、4、5、7試樣1、3、6、8試樣1、2、3、4Ⅲ級共6個試樣常溫常溫可選擇彎曲5次常溫下載荷循環(huán)5次壓力+拉伸下的熱循環(huán)5次高溫下載荷循環(huán)5次壓力+拉伸下的熱循環(huán)5次常溫下載荷循環(huán)135℃（275℉）氣體試樣2、4、5試樣1、3、6試樣1、2、3、4Ⅱ級共4個試樣CALⅡ不需要外壓試驗常溫可選擇彎曲5次常溫下載荷循環(huán)5次壓力+拉伸下的熱循環(huán)5次高溫下載荷循環(huán)5次壓力+拉伸下的熱循環(huán)5次常溫下載荷循環(huán)135℃（275℉）氣體試樣1、2、3、4試樣1、2、3、4Ⅰ級共3個試樣CALⅠ不需要外壓試驗常溫可選擇彎曲CALⅠ不需要熱循環(huán)試驗CALⅠ不需要烘干液體試樣1、2、3aⅣ級套管只需要5個熱循環(huán)。按附錄J試驗的Ⅳ級油管也是5個熱循環(huán)。上、卸扣試驗上、卸扣試驗抗粘扣上、卸扣試驗；抗粘扣循環(huán)上、卸扣試驗；最終上扣試驗；最大扭矩：不小于95%規(guī)定最大扭矩；最小扭矩：不超過105%規(guī)定最小扭矩；廠家推薦上扣速度和螺紋脂用量、種類；垂直上扣。適用性評價A系試驗：拉伸/壓縮+內壓/外壓循環(huán)試驗B系試驗：拉伸/壓縮+內壓+彎曲循環(huán)試驗C系試驗：拉伸+內壓+熱循環(huán)試驗以泄漏作為試驗不通過的判定準則氣（液）密封性試驗適用性評價A系密封性試驗1100%/95%VME管體屈服強度包絡線2推薦試驗載荷路徑按逆時針、順時針、再逆時針方向進行3次循環(huán)加載；3載荷點10和11所受外壓比載荷點12高；載荷點10到14是由管體擠毀強度，而不是由管體VME強度計算得到的。適用性評價B系密封性試驗1100%VME管體屈服強度包絡線295%VME管體屈服強度包絡線3推薦試驗載荷路徑試驗時，按逆時針、順時針、再逆時針方向進行3次循環(huán)加載；載荷點10和11所受外壓比載荷點12高；載荷點10到14是由管體擠毀強度，而不是由管體VME強度計算得到的。適用性評價C系密封性試驗1常溫25次常溫內壓/拉伸循環(huán)試驗3高溫下60分鐘保載期4冷卻5最短5分鐘保載期6加熱升溫7對CALII和III油管及CALIV套管進行5次熱循環(huán)，CALIV油管進行50次熱循環(huán)。按附錄J對CALIV帶冗余密封油管進行5次熱循環(huán)8一個熱循環(huán)

9CALII和III在135℃（275℉）條件下，CALIV在180℃（356℉）條件下進行5次內壓/拉伸循環(huán)試驗10初始加熱升溫11最終冷卻

工況模擬試驗適用性評價試樣的選擇、配對：隨機，或最差性能。以下是與接頭最差性能有關的加工公差參數，但不局限于以下幾項：密封直徑；螺紋錐度；外螺紋鼻端厚度；螺紋中徑；表面硬度。工況模擬試驗均勻流體壓力－內壓和/或外壓；均勻軸力載荷－拉伸或壓縮；非均勻壓力，如山前構造或蠕動地層施加于管柱的非均勻外壓；大位移井、水平井、中曲率半徑或短曲率半徑油氣井井筒軌線輪廓具有很高的彎曲度；地熱和蒸汽，高溫油氣井；適用性評價工況模擬試驗永久凍結帶解凍下沉、地層破壞、地應力改變產生的地層壓實或鹽體構造，導致油氣層塌陷，使管柱產生垂直位移。鹽層的運動也使油氣井產生垂直和側向位移，管柱承受很高的軸向壓縮和彎曲載荷，甚至剪斷管柱或使井筒關閉。接頭密封面驟冷（淬火）。張力支柱平臺，浮式設施，隨動塔式平臺、高壓高產油管管柱接頭動力學性能高合金抗腐蝕材料結構與材料在服役環(huán)境中的交互作用：腐蝕、沖蝕適用性評價適用性評價工況模擬試驗——上/卸扣試驗模擬現場上卸扣方法：內螺紋不涂螺紋脂，不均勻

井下可能的正反旋轉對臺肩扭矩及卸扣扭矩與最大上扣扭矩的比例關系進行分析過扭矩試驗適用性評價概念范圍概念范圍概念范圍深井3500m~6000m高溫135℃~177℃中高壓30MPa~50MPa超深井＞6000m超高溫＞177℃高壓50MPa~105MPa中曲率20°/30m~30°/30m大曲率＞30°/30m超高壓＞105MPa工況模擬試驗——氣密封試驗工況模擬試驗項目匯總工況試驗項目1超深、超高壓、超高溫氣井1接頭內表面驟冷對密封面的影響模擬試驗方法尚不完善2接頭低于屈服扭矩10%的過扭矩評價試驗、長時間高溫后卸扣試驗，并進行卸扣扭矩與上扣扭矩比值的分析。3振動疲勞（彎曲旋轉）評價管柱接頭的疲勞模擬4API5C5的IV級試驗a,b5彎曲條件下的外壓擠毀評價試驗6接頭過載性能試驗（內壓介質為氣體）2深井、高壓、高溫氣井1接頭內表面驟冷對密封面的影響模擬試驗2接頭低于屈服扭矩10%的過扭矩評價試驗、長時間高溫后卸扣試驗，并進行卸扣扭矩與上扣扭矩比值的分析。3振動疲勞（彎曲旋轉）評價管柱接頭的疲勞模擬4IV級試驗a5彎曲條件下的外壓擠毀評價試驗3深井、高壓氣井（井底溫度小于135℃）1接頭低于屈服扭矩10%的過扭矩評價試驗、長時間高溫后卸扣試驗，并進行卸扣扭矩與上扣扭矩比值的分析。2振動疲勞（彎曲旋轉）評價管柱接頭的疲勞模擬3III級試驗a4彎曲條件下的外壓擠毀評價試驗工況試驗項目4中高壓氣井1接頭低于屈服扭矩10%的過扭矩評價試驗、長時間高溫后卸扣試驗，并進行卸扣扭矩與上扣扭矩比值的分析。2II級試驗a,c3彎曲條件下的外壓擠毀評價試驗（根據實際工況可選）5低壓井、油井II級試驗a,d6熱采井1材料的高溫長時試驗2超高溫條件下的彎曲（可選）、拉伸/壓縮、內壓循環(huán)試驗b3極限載