川東北河壩區(qū)塊大斜度井軌道優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)

基金項(xiàng)目：中國石化西南油氣分公司項(xiàng)目“河壩區(qū)塊定向井鉆井工藝技術(shù)應(yīng)用研究”（編號ＧＪ‐１０９‐０８２１）。作者簡介：朱禮平，１９８１年生，工程師，碩士；２００７年畢業(yè)于西南石油大學(xué)油氣井工程專業(yè)；現(xiàn)從事鉆井、固井等方面的設(shè)計(jì)和科研工作。地址：（６１８０００）四川省德陽市龍泉山北路２９８號。電話：１３９０８１０５５３９。Ｅ‐ｍａｉｌ：ｚｈｕｌｉｐｉｎｇｓｗｐｉ＠１２６．ｃｏｍ川東北河壩區(qū)塊大斜度井軌道優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)朱禮平１吳玉君２刁素１王希勇１王毅１１．中國石化西南油氣分公司工程技術(shù)研究院２．中國石化西南油氣分公司鉆井工程處朱禮平等．川東北河壩區(qū)塊大斜度井軌道優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)．天然氣工業(yè)，２０１１，３１（１１）：７８‐８２．摘要中國石油化工股份有限公司川東北河壩區(qū)塊大斜度定向井，在不同工況作業(yè)（如正常、滑動鉆進(jìn)、起下鉆等）過程中都存在著造斜段軌跡控制難度大、施工摩擦阻力大等難題。為此，從井眼軌道設(shè)計(jì)入手，在系統(tǒng)分析常用軌道設(shè)計(jì)方法的基礎(chǔ)上，得出除了查圖法和作圖法外，一般應(yīng)采用解析法進(jìn)行設(shè)計(jì)的認(rèn)識，設(shè)計(jì)思路：首先根據(jù)給定設(shè)計(jì)條件求出不同軌跡關(guān)鍵參數(shù)，然后求出軌道節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)，最后求出軌道分點(diǎn)數(shù)據(jù)。結(jié)合該區(qū)塊大斜度定向井的特點(diǎn)，對軌道設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵參數(shù)、軌道剖面類型等進(jìn)行優(yōu)化，優(yōu)化設(shè)計(jì)原則：①軌跡設(shè)計(jì)必須滿足地質(zhì)靶點(diǎn)、中靶方位以及現(xiàn)場施工條件（如鉆機(jī)型號、定向儀器等）的要求；②井眼軌跡幾何形狀最優(yōu)化設(shè)計(jì)首先須滿足常規(guī)導(dǎo)向鉆具組合造斜率的要求、特定套管柱和井眼軌跡的相互適應(yīng)性，其次要求軌跡最短、管柱的摩擦阻力相對最小，最后要求軌跡光滑過渡和井眼曲率均勻。優(yōu)化設(shè)計(jì)的步驟：先根據(jù)地質(zhì)參數(shù)（如靶點(diǎn)垂深、水平位移等）和工藝水平（如定向工具型號、性能等），對造斜點(diǎn)以下井段進(jìn)行鉆井方式和鉆具組合設(shè)計(jì)，然后才能對大斜度井井眼軌道進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。將所形成的大斜度定向井軌道優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)成果應(yīng)用于ＨＢ１‐１Ｄ等多口大斜度井鉆井設(shè)計(jì)和施工作業(yè)中，均順利實(shí)現(xiàn)了地質(zhì)中靶和完井作業(yè)，為該區(qū)塊后續(xù)部署井的軌道設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。關(guān)鍵詞四川盆地東北部河壩區(qū)塊大斜度井軌跡控制摩擦阻力扭矩軌道優(yōu)化設(shè)計(jì)鉆具組合設(shè)計(jì)ＤＯＩ：１０．３７８７／ｊ．ｉｓｓｎ．１０００‐０９７６．２０１１．１１．０２０大斜度定向井是解決井位部署難題和提高油氣單井產(chǎn)能的一種新井型。近年來，中國石油化工股份有限公司為了加快四川盆地東北部河壩區(qū)塊勘探開發(fā)進(jìn)程，針對山區(qū)地貌部署了一批以下三疊統(tǒng)嘉陵江組嘉二段和飛仙關(guān)組飛三段為目的層的大斜度定向井，大都具有鉆遇多套陸海相地層、井深逾５０００ｍ，鉆井液密度逾２．０ｇ／ｃｍ３、造斜點(diǎn)深度逾４０００ｍ，水平位移逾１５００ｍ等特點(diǎn)，其中上部陸相地層傾角大、易井斜，軌跡控制難度大；地層呈不整合接觸，漏層多、位置不確定，地層承壓能力低；下部海相地層屬于高壓地層、嘉五段—嘉四段鹽膏層發(fā)育，存在縮徑現(xiàn)象［１］且大都處于造斜井段，進(jìn)一步增加了不同工況作業(yè)（如正常、滑動鉆進(jìn)、起下鉆等）過程中造斜段軌跡控制的難度。為此，從井眼軌道設(shè)計(jì)入手，在系統(tǒng)分析常用軌道設(shè)計(jì)方法上［２‐６］，結(jié)合河壩區(qū)塊大斜度定向井特點(diǎn)，對軌道設(shè)計(jì)中關(guān)鍵參數(shù)、軌道剖面類型等進(jìn)行優(yōu)化，形成了該區(qū)大斜度井軌道優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)，并成功應(yīng)用于ＨＢ１‐１Ｄ等多口大斜度井鉆井設(shè)計(jì)和施工中。１軌道設(shè)計(jì)方法對比分析１．１基本數(shù)據(jù)設(shè)計(jì)井眼軌道通常由４部分組成：ｏａ段———直井段，ａｂ段———圓弧過渡段，ｂｃ段———特殊曲線井段（圓弧、懸鏈線或擬懸鏈線等），ｃｄ段———穩(wěn)斜井段（如圖１所示）。主要參數(shù)有：①靶點(diǎn)垂深Ｄｄ，水平位移Ｓｄ；②ｏａ段：造斜點(diǎn)垂深Ｄａ，井斜角αａ；③ａｂ段：造斜率Ｋａ或曲率半徑Ｒａ；④ｃｄ段：穩(wěn)斜角αｃ、穩(wěn)斜段長度Ｌｗ等［３］。１．２設(shè)計(jì)方法當(dāng)前，定向井井眼軌道設(shè)計(jì)有常規(guī)（直線和圓?。┖头浅Ｒ?guī)（直線、圓弧和某種特殊曲線）兩大類，主要有圓弧、擺線、懸鏈線、擬懸鏈線、側(cè)位懸鏈線、側(cè)位拋物?１?第３１卷第１１期鉆井工程圖１常見定向井軌道剖面示意圖線及修正懸鏈線等設(shè)計(jì)方法?？傮w上說，井眼軌道都具有垂直段、造斜段和穩(wěn)斜段三段共性，其主要區(qū)別在于各種設(shè)計(jì)方法在造斜段采用不同的設(shè)計(jì)曲線形狀。筆者對近年廣泛采用圓弧、懸鏈線以及側(cè)位懸鏈線軌道設(shè)計(jì)方法進(jìn)行了歸一分析，得出除了查圖法和作圖法外，一般采用解析法進(jìn)行設(shè)計(jì)的認(rèn)識，其設(shè)計(jì)步驟是：首先根據(jù)給定設(shè)計(jì)條件求出不同軌跡關(guān)鍵參數(shù)，然后求出軌道節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)，最后求出軌道分點(diǎn)數(shù)據(jù)。１．２．１圓弧軌道（ｂ、ｃ點(diǎn)為同一圓弧段上兩點(diǎn)）１）關(guān)鍵參數(shù)αｃ和Ｌｗｔａｎαｃ２＝Ｄｃ－２ｅ２ｅ２ｅＲｅ－ＳｅＬｗ＝２ｅ２ｅ２ｅ（１）式中Ｄｅ＝Ｄｄ－Ｄａ＋Ｒａｓｉｎαａ，Ｓｅ＝Ｓｄ－Ｓａ－Ｒａｃｏｓαａ，Ｒｅ＝Ｒａ；當(dāng)Ｒｅ＝Ｓｅ時：ｔａｎαｃ２＝ＳｅＤｅ，Ｌｗ＝Ｄｅ２）節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)Ｌｃ＝Ｌａ＋πＲａ（αｃ－αａ）１８０，Ｄｃ＝Ｄａ＋Ｒａ（ｓｉｎαｃ－ｓｉｎαａ），Ｓｃ＝Ｓａ＋Ｒａ（ｃｏｓαａ－ｃｏｓαｃ），Ｌｄ＝Ｌｃ＋Ｌｃｄ。３）分點(diǎn)數(shù)據(jù)增斜ａｂｃ段：αｊ＝αａ＋１８０（Ｌｊ－Ｌａ）πＲａ，Ｄｊ＝Ｄａ＋Ｒａ（ｓｉｎαｊ－ｓｉｎαａ），Ｓｊ＝Ｓａ＋Ｒａ（ｃｏｓαａ－ｃｏｓαｊ）；穩(wěn)斜ｃｄ段：αｊ＝αｃ，Ｄｊ＝Ｄｃ＋（Ｌｊ－Ｌｃ）ｃｏｓαｃ，Ｓｊ＝Ｓｃ＋（Ｌｊ－Ｌｃ）ｓｉｎαｃ。１．２．２懸鏈線軌道（ｂ點(diǎn)為圓弧終點(diǎn)，ｃ點(diǎn)為懸鏈線終點(diǎn)）１．２．２．１關(guān)鍵參數(shù)αｂ和Ｌｂｃ１ｓｉｎαｂ－１ｓｉｎαｃ－Ｄ０－ＲａｓｉｎαｂＳ０＋Ｒａｓｏｃαｂｌｎｔａｎαｃ２ｔａｎαｂ２＝０ａ＝Ｄ０－Ｒａｓｉｎαｂ１ｓｉｎαｂ－１ｓｉｎαｃ（２）式中Ｄ０＝Ｄｄ－Ｄａ－Ｌｗｃｏｓαｃ，Ｓ０＝Ｓｄ－Ｌｗｃｏｓαｃ－Ｒａ，通過迭代法求出關(guān)鍵參數(shù)αｂ，然后求出特征參數(shù)α和懸鏈線井段長度Ｌｂｃ＝α１ｔａｎαｂ－１ｔａｎαｃ。１．２．２．２節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)ｂ點(diǎn)：Ｌｂ＝Ｌａ＋πＲａαｂ１８０，Ｄｂ＝Ｄａ＋Ｒａｓｉｎαｂ，Ｓｂ＝Ｓａ＋Ｒａ（１－ｃｏｓαｂ）ｃ點(diǎn)：Ｌｃ＝Ｌｂ＋Ｌｂｃ，Ｄｃ＝Ｄｂ＋ａ１ｓｉｎαｂ－１ｓｉｎαｃ，Ｓｃ＝Ｓｂ＋ａｌｎｔａｎαｃ２ｔａｎαｂ２１．２．２．３分點(diǎn)數(shù)據(jù)Ｌｊ＝Ｌｂ＋ΔＬｂｊ，ｔａｎαｊ＝１１ｔａｎαｂ－ΔＬｂｊａ，Ｄｊ＝Ｄｂ＋１ｓｉｎαｂ－１ｓｉｎαｊ，Ｓｊ＝Ｓｂ＋ａｌｎｔａｎαｊ２ｔａｎαｂ２１．２．３側(cè)位懸鏈線軌道（ｂ、ｃ點(diǎn)為同一側(cè)位懸鏈線上兩點(diǎn)）１．２．３．１關(guān)鍵參數(shù)Ｌｗ和特征參數(shù)ａＬｗ＝１αｃ－１（Ｄｄ－Ｄａ）－Ｓｄｌｎｔａｎπ４＋αｃ２１ｃｏｓαｃ－１ｃｏｓαｃ－ｓｉｎαｃｌｎｔａｎπ４＋αｃ２ａ＝Ｓｄ－Ｌｗｓｉｎαｃ１ｃｏｓαｃ－１（３）１．２．３．２節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)Ｌｃ＝Ｌａ＋ａｔａｎαｃ，Ｄｃ＝Ｄａ＋ａｌｎπ４＋αｃ２，Ｓｃ＝ａ１ｃｏｓαｃ－１１．２．３．３分點(diǎn)數(shù)據(jù)Ｌｊ＝Ｌａ＋ΔＬａｊ，ｔａｎαｊ＝ΔＬｂｊａ，Ｄｊ＝Ｄａ＋ａｌｎｔａｎπ４＋αｊ２，Ｓｊ＝ａ１ｃｏｓαｊ－１２大斜度井軌道優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)在大斜度定向井井眼軌道設(shè)計(jì)中，采用合理軌道參數(shù)（造斜點(diǎn)、造斜率及穩(wěn)斜角等）和剖面類型可有效評價(jià)不同工況下鉆具延伸能力，利于指導(dǎo)現(xiàn)場施工，能為鉆機(jī)選型、鉆井液類型、鉆井方式以及下套管方式選擇等提供參考［７‐１０］。?２?天然氣工業(yè)２０１１年１１月２．１基本原則１）軌跡設(shè)計(jì)必須滿足地質(zhì)靶點(diǎn)、中靶方位以及現(xiàn)場施工條件（如鉆機(jī)型號、定向儀器等）要求。２）井眼軌跡幾何形狀最優(yōu)化：首先須滿足常規(guī)導(dǎo)向鉆具組合造斜率的要求，特定套管柱和井眼軌跡的相互適應(yīng)性；其次要求軌跡最短，管柱的摩擦阻力相對最?。辉俅我筌壽E光滑過渡和井眼曲率均勻。２．２優(yōu)化設(shè)計(jì)首先根據(jù)地質(zhì)參數(shù)（如靶點(diǎn)垂深、水平位移等）和工藝水平（如定向工具型號、性能等），對造斜點(diǎn)以下井段進(jìn)行鉆井方式和鉆具組合設(shè)計(jì)，然后才能對大斜度井井眼軌道進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，其主要步驟如下：２．２．１確定合理的穩(wěn)斜角依據(jù)穩(wěn)斜段起始點(diǎn)處設(shè)計(jì)的鉆具組合零軸向力條件［２］，計(jì)算出穩(wěn)斜井段的最大穩(wěn)斜角αｃｍａｘ，然后與穩(wěn)斜井段對應(yīng)的臨界穩(wěn)斜角αｋ＝ｔａｎ－１（１／μ）進(jìn)行對比，若αｃｍａｘ＜αｋ則設(shè)計(jì)鉆具組合滿足滑動定向鉆進(jìn)要求，此時最大穩(wěn)斜角αｃｍａｘ即為確定合理的穩(wěn)斜角；若αｃｍａｘ＜αｋ則需對鉆具組合重新設(shè)計(jì)。２．２．２不同剖面軌道設(shè)計(jì)在確定合理的穩(wěn)斜角上，利用上述軌道設(shè)計(jì)方法對不同軌道進(jìn)行計(jì)算，設(shè)計(jì)出各種軌道對應(yīng)的關(guān)鍵參數(shù)、節(jié)點(diǎn)參數(shù)和分點(diǎn)數(shù)據(jù)；然后從井眼長度、最大狗腿度和增斜段長等方面，對不同設(shè)計(jì)軌道進(jìn)行幾何形狀評價(jià)。２．２．３不同軌道摩擦阻力評價(jià)在相同條件下，對不同設(shè)計(jì)軌道對應(yīng)的不同工況（如正常、滑動鉆進(jìn)、起下鉆等）的摩擦阻力進(jìn)行評價(jià)，以優(yōu)化出相對最優(yōu)設(shè)計(jì)軌道。３應(yīng)用實(shí)例及效果分析３．１設(shè)計(jì)參數(shù)河壩區(qū)塊大斜度定向井設(shè)計(jì)參數(shù)如下：靶點(diǎn)垂深Ｄｄ＝５２００ｍ，水平位移Ｓｄ＝２０００ｍ，閉合方位１２０°；ｏａ段：造斜點(diǎn)垂深Ｄａ＝４０００ｍ，井斜角αａ＝０，ａｂ段：造斜率Ｋａ＝６°～１８°／１００ｍ。穩(wěn)斜段鉆進(jìn)鉆具組合設(shè)計(jì)結(jié)果如表１所示。３．２軌道優(yōu)化設(shè)計(jì)３．２．１確定合理的穩(wěn)斜角１）依據(jù)穩(wěn)斜段起點(diǎn)處鉆柱零軸向力條件，可計(jì)算出最大穩(wěn)斜角αｃｍａｘ，其計(jì)算過程如下：軸向拉力Ｔ＝ρｇＬｗ（ｃｏｓαｃ－μｓｉｎαｃ）１０００－ｐ表１穩(wěn)斜段鉆進(jìn)鉆具組合設(shè)計(jì)結(jié)果表部件外徑／ｍｍ內(nèi)徑／ｍｍ長度／ｍ線密度／ｋｇ?ｍ－１鉆頭碬２４１．３—０．３０３００扶正器碬２３８．０碬７１．０１．４５３００鉆鋌碬１７７．８碬７１．４６．００１６３．９扶正器碬２３８．０碬７１．０１．４５３００（無磁）鉆鋌碬１７７．８碬７１．４２７．４５１６３．９加重鉆桿碬１２７．０碬７６．２２２３．２７５．２７鉆桿（Ｇ１０５新）碬１２７．０碬１０８．６—２９．２０鉆桿（Ｇ１０５新）碬１３９．７碬１２１．４３０００３２．６２注：①鉆井液密度２．００ｇ／ｃｍ３，設(shè)計(jì)取鉆壓８０ｋＮ；②上層套管尺寸碬２７３．１ｍｍ，下深３８００ｍ；③摩擦阻力系數(shù)０．２５（套管內(nèi)）和０．３０（裸眼），考慮井徑擴(kuò)大率５％。式中ｐ為鉆壓，ｋＮ；ρ為鉆柱平均線密度，ｋｇ／ｍ。設(shè)Ｔ＝０將鉆具組合及鉆井參數(shù)代入化簡為：Ｌｗ＝３７６．６９５ｃｏｓαｃ－０．３０ｓｉｎαｃ－５３９．７９３通過簡化式可試算出最大穩(wěn)斜角，即假設(shè)一個穩(wěn)斜角αｃ，對應(yīng)算出一個穩(wěn)斜段長度Ｌｗ，然后與設(shè)計(jì)井在該穩(wěn)斜角下確定的圓弧軌道穩(wěn)斜段對比結(jié)果見表２，確定出最大穩(wěn)斜角αｃｍａｘ＝６５．００°。表２不同穩(wěn)斜角條件下兩種穩(wěn)斜段長度試算結(jié)果表穩(wěn)斜角／（°）最短穩(wěn)斜段長度／ｍ圓弧軌道穩(wěn)斜段長度／ｍ６４．０１６９２．７０２０００．１５６５．０１９５９．４１１９３８．５７６６．０２２９９．４８１８７８．６１６７．０２７４７．８３１８２０．１１２）依據(jù)套管內(nèi)摩擦阻力系數(shù)０．２５和裸眼段內(nèi)摩擦阻力系數(shù)０．３０，可計(jì)算出在平均摩擦阻力系數(shù)０．２８條件下穩(wěn)斜段對應(yīng)的臨界穩(wěn)斜角αｋ＝７４．３６°＞αｃｍａｘ＝６５．００°，滿足滑動定向鉆進(jìn)要求，可確定出３種設(shè)計(jì)軌道穩(wěn)斜段對應(yīng)的合理穩(wěn)斜角為６５．００°。３．２．２３種不同剖面軌道設(shè)計(jì)３種設(shè)計(jì)軌道分段數(shù)據(jù)結(jié)果如表３所示。從表３可知，在設(shè)計(jì)井相同條件下，３種不同軌道具有幾何形狀特點(diǎn)如下：①設(shè)計(jì)井深以圓弧線最長（６４１５．７９ｍ、６５．００°），懸鏈線次之（６４１３．６３ｍ、６５．００°），側(cè)位懸鏈線最短（６４０２．６９ｍ、６５．００°），最大相差１３ｍ左右；②增斜段長以側(cè)位懸鏈線最長（６５９．５６ｍ、１０．３０％），懸鏈線次之（４９３．６３ｍ、７．７０％），圓弧線?３?第３１卷第１１期鉆井工程表３３種設(shè)計(jì)軌道分段數(shù)據(jù)結(jié)果表剖面類型井深／ｍ井斜角／（°）方位角／（°）垂深／ｍ水平位移／ｍ井眼曲率／（°）?（３０ｍ）－１備注直—增—穩(wěn)（圓?。埃埃保玻埃埃埃埃埃埃矗埃埃埃埃埃埃保玻埃埃埃矗埃埃埃埃埃埃埃矗保埃埃埃埃保常叮埃保玻埃埃埃矗埃梗梗埃叮保保福保矗埃福矗玻埃埃埃埃玻罚玻埃保玻埃埃埃矗保梗玻担罚矗叮担梗矗埃福矗常埃埃埃埃矗埃福埃保玻埃埃埃矗玻罚担玻福保埃玻常福矗埃福矗矗埃埃埃埃担矗矗埃保玻埃埃埃矗常矗玻担担保罚叮埃担矗埃福矗矗罚福埃担叮担埃埃保玻埃埃埃矗常福保福罚玻矗常常矗矗埃福叮矗保担罚梗叮担埃埃保玻埃埃埃担玻埃埃埃埃玻福埃埃埃埃埃稂c(diǎn)ａ點(diǎn)圓弧段ｃ點(diǎn)ｄ點(diǎn)懸鏈線００１２０．０００００４０００．０００１２０．００４０００．００００４３３８．０１４７．３２１２０．００４３００．８７１３１．８３４．２０４３６８．０１５０．１６１２０．００４３２０．６４１５４．３５２．８４４４２８．０１５６．６３１２０．００４３５６．４６２０２．４２３．３７４４８８．０１６４．２２１２０．００４３８６．１４２５４．５０３．９４４４９３．６３６５．００１２０．００４３８８．５７２５９．６３４．１６６４１３．６３６５．００１２０．００５２００．００２８００．０００ｏ點(diǎn)ａ點(diǎn)ｂ點(diǎn)懸鏈線段ｃ點(diǎn)ｄ點(diǎn)側(cè)位懸鏈線００１２０．０００００４０００．０００１２０．０００００４０６０．００１１．０４１２０．００４０５９．６４５．８０５．５２４１８０．００３０．３４１２０．００４１７１．０５４８．８０４．５１４３００．００４４．２９１２０．００４２６５．７２１２２．１１３．１６４４２０．００５３．７９１２０．００４３４３．８３２１３．０５２．１５４５４０．００６０．３４１２０．００４４０８．７０３１３．９４１．４９４６００．００６２．８６１２０．００４４３７．１７３６６．６７１．２６４６５９．５６６５．００１２０．００４４６３．３２４２０．１８１．０８６４０２．６９６５．００１２０．００５２００．００２８００．０００ｏ點(diǎn)ａ點(diǎn)側(cè)位懸鏈線段ｃ點(diǎn)ｄ點(diǎn)最短（４７８．０５ｍ，７．４５％）；③最大井眼曲率以側(cè)位懸鏈線最大（５．５２°／３０ｍ），懸鏈線次之（４．２０°／３０ｍ），圓弧線最?。ǎ矗埃浮悖常埃恚＃常玻常撤N不同軌道摩擦阻力評價(jià)為了評價(jià)上述３種井眼軌道剖面優(yōu)劣性，采用ＬａｎｄＭａｒｋ軟件對在相同條件下不同軌道剖面進(jìn)行摩擦阻力評價(jià)，其分析結(jié)果如表４所示。表４３種不同軌道幾何特征及摩擦阻力評價(jià)結(jié)果表軌道類型起鉆摩擦阻力／ｋＮ下鉆摩擦阻力／ｋＮ滑動摩擦阻力／ｋＮ旋轉(zhuǎn)摩擦阻力／ｋＮ?ｍ圓弧２３６．０９１６７．２１２０１．９１１７．６０懸鏈線２２６．１６１６１．７４１９８．４４１６．９７側(cè)位懸鏈線２１６．４０１５６．４０１９４．７０１５．９９從表４可知，３種不同軌道各項(xiàng)摩擦阻力值：圓弧線＞懸鏈線＞側(cè)位懸鏈線，其值大小大致與增斜段長度呈反比關(guān)系，但總體上說單項(xiàng)摩擦阻力相差不大，誤差在１０％以內(nèi)。結(jié)合河壩區(qū)塊以大斜度深井開發(fā)為主，為方便現(xiàn)場定向施工，宜采取相對簡單的“直—增—穩(wěn)”圓弧軌道進(jìn)行設(shè)計(jì)。３．３應(yīng)用效果２００８年以來，河壩區(qū)塊先后部署了ＨＢ１‐１Ｄ、ＨＦ３０２、ＨＦ２０３和ＨＪ２０３Ｈ等４口大斜度井或水平井。在鉆前設(shè)計(jì)和鉆井施工中，采用“直—增—穩(wěn)”或“直—增—穩(wěn)—增—平”圓弧軌道進(jìn)行了４井次原軌道和４井次軌道調(diào)整設(shè)計(jì)，很好實(shí)現(xiàn)了井眼軌跡控制，都順利完成了地質(zhì)中靶和后期大斜度井下套管等作業(yè)。４結(jié)論１）根據(jù)河壩區(qū)塊大斜度井地質(zhì)參數(shù)和工藝水平特點(diǎn)，通過對軌道設(shè)計(jì)關(guān)鍵參數(shù)、軌道剖面類型等進(jìn)行優(yōu)化，形成了該地區(qū)大斜度定向井軌道優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)。２）軌道優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)成功應(yīng)用在ＨＢ１‐１Ｄ等多口井鉆井設(shè)計(jì)和施工中，均