塔吊基礎施工方案

中建三局股份公司第8代薄膜晶體管液晶顯示器件（TFT-LCD）工程項目經理部PAGE【塔吊基礎施工方案】第42頁；共38頁第八代薄膜晶體管液晶顯示器件（TFT-LCD）項目3#建筑（模塊廠房）工程【臨建施工方案】中建三局建設工程股份有限公司PAGE1目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、編制依據 2二、工程概況 2三、塔吊選型 3四、塔吊詳細定位 34.1陣列廠房塔機定位 34.2成盒及彩膜廠房塔機定位 114.3模塊廠房塔機定位 124.4綜合動力站塔機定位 19五、塔吊基礎施工方法 205.1塔吊基礎施工流程 205.2施工工藝 21六、冬季施工措施 236.1土方工程 236.2混凝土結構工程 23七、質量保證措施 26八、安全文明施工措施 26九、塔吊基礎計算 279.1陣列廠房塔吊基礎的計算 279.2成盒及彩膜廠房塔吊基礎的計算 309.3模塊廠房塔吊基礎的計算 319.4綜合動力站塔吊基礎的計算 35一、編制依據名稱文件號《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-2002《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002《混凝土質量控制標準》GB50164-92《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》GB50202-2002《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2002《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002《混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖》（筏形基礎）03G101-3建筑施工手冊第四版《北京地區(qū)建筑地基基礎勘察設計規(guī)范》DBJ01-501-92《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99《建設工程質量管理條例》國務院令第279號《建設工程安全生產管理條例》國務院令第393號關于印發(fā)《北京市建設委員會〈建設工程安全生產管理條例〉辦法》的通知京建法[2004]220號巖土工程勘察報告2009技114STT-553型塔吊說明書現(xiàn)場總平面布置圖第八代薄膜晶體管液晶顯示器件（TFT-LCD）項目施工總承包工程建筑及結構施工平面圖二、工程概況第八代薄膜晶體管液晶顯示器件（TFT-LCD）項目施工總承包工程項目位于北京市經濟開發(fā)區(qū)C1、C2、C5、C6地塊，項目內容包含陣列廠房、成盒及彩膜廠房、模塊廠房以及化學品車間、綜合動力站、廢水處理站、特氣車間、綜合樓、資源回收站、倉庫等配套設施。建筑名稱層數占地面積（㎡）建筑高度（m）結構形式陣列廠房4、66343238.8生產區(qū)混凝土框排架支持區(qū)、辦公區(qū)混凝土框架成盒及彩膜廠房4、554408.138.8混凝土框架模塊廠房4、63636038.8混凝土框架綜合動力站地上312326.324混凝土框架地下1三、塔吊選型綜合考慮施工區(qū)域特點、結構構件重量及工期要求，各樓號塔吊選型如下：陣列廠房施工時期共設塔吊8臺，塔吊布設位置和塔吊編號詳見平面布置圖，1#~8#塔吊均采用STT553型塔吊，工作臂標準臂長70m，最大自由高度為67.6m，最大起重量為24噸，端部起重量為5.65噸。成盒及彩膜廠房施工時期共設塔吊6臺，塔吊布設位置和塔吊編號詳見平面布置圖，9#~14#塔吊均采用STT553型塔吊，工作臂標準臂長70m，最大自由高度為67.6m，最大起重量為24噸，端部起重量為5.65噸。模塊廠房現(xiàn)場施工時期共設塔吊6臺，塔吊布設位置和塔吊編號詳見平面布置圖，15#～20#塔吊均采用ST7030型塔吊，該塔吊臂長70m，端頭起重量3噸。綜合動力站共設塔吊2臺，塔吊布設位置和塔吊編號詳見平面布置圖，21#采用QTZ6018、22#采用QTZ6021塔吊，兩臺臂長為60m，最大自由高度為53m，最大起重量為10噸，端部起重量為2.1噸。四、塔吊詳細定位4.1陣列廠房塔機定位陣列廠房的8臺塔機平面布置具體見下圖：1#～8#塔吊平面定位（圖1~圖8為塔吊基礎定位圖）圖1圖2圖3圖4圖5圖6圖7圖81#～8#塔吊基礎詳圖（圖9~圖12為塔吊基礎1、3、5、7號塔吊基礎詳圖，圖13~圖14為2、4、6、8號基礎塔吊詳圖，圖15為固定錨腳箍筋形式及基礎詳圖說明）圖9圖10（1-1剖面）圖11（2-2剖面）圖12（3-3剖面）圖13圖14（4-4剖面）圖154.2成盒及彩膜廠房塔機定位成盒及彩膜廠房的6臺塔機平面布置具體見下圖：（塔吊基礎定位圖）9#、10#塔吊平面定位圖：11#、12#塔吊平面定位圖：13#、14#塔吊平面定位圖：4.3模塊廠房塔機定位模塊廠房的6臺塔機平面布置具體見下圖：（塔吊基礎定位圖）15#塔吊基礎定位16#塔吊基礎定位17#塔吊基礎定位18#塔吊基礎定位19#塔吊基礎定位20#塔吊基礎定位15#塔吊剖面圖塔吊基礎底標高為-5.0m16#塔吊剖面圖塔吊基礎底標高為-3.7m17#塔吊剖面圖塔吊基礎底標高為-5.0m18#塔吊剖面圖塔吊基礎底標高為-5.5m19#塔吊剖面圖塔吊基礎底標高為-5.5m20#塔吊剖面圖塔吊基礎底標高為-4.9m4.4綜合動力站塔機定位綜合動力站的臺塔機平面布置具體見下圖：（塔吊基礎定位圖）21#塔吊基礎定位22#塔吊基礎定位21#、22#塔吊基礎詳圖五、塔吊基礎施工方法由于本工程占地面積較大，每個建筑場地的地基情況各不相同，所以每個單體工程塔吊的施工方案也不相同，具體施工方案如下：5.1塔吊基礎施工流程基礎定位放線→土方開挖及樁頭剔鑿→墊層混凝土施工→基礎外邊線放線→磚模砌筑→預埋支腳放線定位→放線并綁扎下鐵鋼筋→塔吊支腳安裝→支腳標高及垂直度調整→支腳固定→上鐵鋼筋綁扎→防雷接地施工→混凝土澆筑→混凝土保溫養(yǎng)護→位移監(jiān)測。預埋塔吊基座錨腳定位必須準確，須經經緯儀復核校準后方可進行混凝土澆筑。塔吊基礎完成后及時做好養(yǎng)護工作。塔身外圍砌邊長為3m方形240厚磚墻。5.2施工工藝（1）塔機基礎嚴格按塔機說明書要求進行施工。（2）塔吊基礎開挖前先放出塔吊基礎的四個角點，根據四個角點的位置進行土方開挖和基礎樁頭剔鑿，基礎樁頭的剔鑿高度必須保證基礎樁身伸入塔吊基礎內100mm。（3）樁頭剔鑿完成后，支模澆筑100mm厚C15混凝土的墊層，墊層混凝土表面要求找平壓光，平整度偏差嚴格控制在±2mm以內。墊層混凝土澆筑完成后要及時進行覆蓋保溫。墊層混凝土達到上人作業(yè)強度后，在墊層上放出塔吊基礎的外邊線。（4）根據塔吊基礎的外邊線砌筑240mm厚塔吊基礎磚模，磚模砌筑完成后，在磚模外側增設木腳手板和鋼管進行支撐。（5）在混凝土墊層上彈好塔吊預埋支腳的邊線和中心線，并用紅漆標記預埋支腳的中心點。（6）放線綁扎塔吊基礎下鐵鋼筋，按永久工程鋼筋綁扎質量標準進行施工。（7）由于場地限制1#建筑、2#建筑和3#建筑的15#、17#、19#塔吊架立在建筑內部，塔吊的安裝要穿過樓板并和底板連成整體，所以在樓板預留2800mm*2800mm的空間，綁扎板鋼筋時，鋼筋不截斷，貫穿標準節(jié)。澆筑板時，洞口采用快易收口網封閉，塔吊拆除時，截斷預留洞口處鋼筋，留出焊接長度。塔吊拆除后，板鋼筋進行幫條焊，接頭率不大于50%，樓板后澆部位砼提高一個強度等級，并摻加膨脹劑。（8）下鐵鋼筋綁扎完畢后，由專業(yè)人員進行安裝預埋支腳，預埋支腳位置必須準確，并且水平，四個預埋支腳螺栓水平高差控制在2mm內。預埋支腳的位置及水平高差調整達到要求后，將預埋支腳固定牢靠（通過支腳下部的螺栓和專用固定鋼筋與下鐵鋼筋焊接牢固），以免由于后面工序的操作，動搖了已經調整好的位置。預埋支腳固定后，在支腳上面安裝一節(jié)塔身標準節(jié)。塔機基礎鋼筋綁扎完成后做好施工隱檢記錄、并進行質量驗收。（9）每個塔吊均設置2組防雷接地鋼釬，防雷接地的鋼釬按等腰三角形進行布置，每邊長度不小于3m。（10）根據施工現(xiàn)場實際情況1#建筑和5#建筑塔吊基礎混凝土強度等級為C35，2#建筑塔吊基礎混凝土強度等級為C40，3#建筑塔吊基礎混凝土強度等級為C45由于塔吊基礎為大體積混凝土且在冬期施工，必須做好大體積混凝土冬期施工的澆筑、測溫、保溫等各項工作。=1\*GB3①保證混凝土的連續(xù)供應，盡量縮短混凝土到場時間，混凝土運輸罐車必須采取有效的保溫措施。=2\*GB3②嚴格控制混凝土的入模溫度，混凝土入模溫度不得低于50C。=3\*GB3③嚴格控制混凝土的坍落度，坍落度控制在140～160mm。選擇好混凝土澆筑的時間，澆筑時間選擇氣溫相對較高的白天，避免夜間澆筑。=4\*GB3④采用插入式振搗棒振搗，每個泵配3個以上振搗棒，在混凝土下料口配1-2個振搗棒，在混凝土流淌端頭配1-2個振搗棒。振搗手要認真負責，仔細振搗，防止過振或漏振。=5\*GB3⑤采用分層澆筑，每層澆筑厚度不大于500mm，混凝土應連續(xù)澆筑，避免出現(xiàn)冷縫。=6\*GB3⑥混凝土澆筑時自由下落高度不超過2m，若超過2m時，應采取加長軟管和串桶方法。在泵送過程中料斗內應有足夠的混凝土，以免吸入空氣產生堵塞。=7\*GB3⑦做好混凝土的覆蓋保溫工作，基礎頂部采用單層塑料薄膜+雙層50mm厚阻燃草簾被進行保溫，基礎側面采用240mm磚模+雙層50mm厚阻燃草簾被進行保溫。=8\*GB3⑧做好混凝土的測溫工作，每個塔吊基礎設置3個測溫點，分別設置在基礎的上、下表面和中心部位，測溫管的埋設深度具體見下表。測溫管埋深表基礎厚度(mm)測溫管埋深（mm）短管中管長管17001509001600測溫采用精度高的測溫儀，誤差不大于0.3℃。用測溫儀測出以下數據：大氣溫度、混凝土入模溫度、混凝土面層（即覆蓋層下部）的溫度、混凝土分別位于三個不同高度的溫度。由于混凝土入模后前期水化熱趨于上升，后期呈下降趨勢，混凝土入模后4天內，每2小時測一次溫；5天后每4小時測一次溫，測溫儀留置在測溫孔內不少于3分鐘。測溫時應同時測出混凝土中心溫度、混凝土表面溫度、大氣溫度，認真填寫測溫記錄。確?；炷帘砻鏈囟扰c混凝土內部溫度之差控制在25℃以內?；炷恋臏y溫工作由混凝土測溫員負責，測溫天數應根據測溫情況確定，待混凝土內部溫度趨于穩(wěn)定以及內外溫差穩(wěn)定時方可停止測溫。同時每日報告混凝土測溫情況，當內外溫差達到20℃時應預警，22℃時應報警，并采取增加覆蓋保溫層等處理措施。(11)做好混凝土澆筑過程的監(jiān)控，澆灌塔吊基礎混凝土時下料要慢，防止下料時的沖擊力造成預埋支腳出現(xiàn)移動。在澆灌混凝土過程中，要求用兩臺經緯儀在不同的角度監(jiān)測預埋支腿的偏差，水平高差超過2mm立即進行校正，并待混凝土終凝后方可解除監(jiān)測，混凝土養(yǎng)護期間，每天需監(jiān)測二次并做好記錄。(12)試塊留置：塔吊基礎每次澆筑不超過100立方米留置一組混凝土標養(yǎng)試塊，并增加三組同條件試塊（臨界受凍強度一組，立塔要求強度兩組）。六、冬季施工措施6.1土方工程6.1.1現(xiàn)場積雪清掃后，不得堆在機電設備、鋼筋、模板架料及構件附近。6.1.2垃圾及時分類清撿、清運。6.1.3對開挖的基槽應盡快進行墊層施工，或用彩條布、阻燃草簾進行覆蓋，以防止基底土層凍結。6.1.4對于凍土層，采用松土機對承臺四周開挖出一條基槽，再用挖掘機由開口處把承臺土分塊挖出。6.2混凝土結構工程使用預拌混凝土，采用綜合蓄熱法施工。即：在混凝土拌合物中摻入防凍劑，原材料預先加熱，混凝土澆筑入模的溫度不低于10℃，通過蓄熱保溫使混凝土在冷卻到0℃之前獲得正溫養(yǎng)護過程（預養(yǎng)）；由于防凍劑的作用，混凝土的強度在負溫中繼續(xù)增長。冬施期間混凝土的養(yǎng)護采用塑料薄膜覆膜保水養(yǎng)護，墻體部位覆膜較為困難的部位采用涂刷養(yǎng)護液加草簾被固定保水養(yǎng)護。6.2.1混凝土拌制采用溫水進行攪拌，水溫控制在50±10℃。6.2.2混凝土的運輸 混凝土在運輸過程中，罐車罐體必須包裹保溫套。且預拌混凝土攪拌站必須保證混凝土的入模溫度不得低于11℃，嚴禁使用有凍結現(xiàn)象的混凝土。入模溫度驗算按混凝土出機溫度為T1=20℃計算。計算：混凝土拌合物經運輸到澆筑時的溫度T2公式為：T2=T1-(att+0.032n)(T1-Ta)式中：T1――混凝土拌合物的出機溫度，取T1=20℃T2――混凝土拌合物經運輸到澆筑時的溫度(℃)a――溫度損失系數(h-1)，當用混凝土攪拌輸送車時，a=0.25tt――混凝土自運輸到澆筑時的時間(h)，tt≤1.0hTa――運輸時的環(huán)境氣溫(℃)，Ta＝-10n――混凝土轉運次數，采用泵送n=2次T2=T1-(att+0.032n)(T1-Ta)=20-(0.25*1.0+0.032*2)[20-(-10)]=11因而控制混凝土的出機溫度大于20℃，混凝土的入模溫度計算值為11℃，即滿足冬施規(guī)程中混凝土入模的溫度大于5℃的要求。6.2.3混凝土的現(xiàn)場澆筑（1）混凝土攪拌站人員必須密切注意混凝土攪拌及運輸過程中混凝土的溫度，當不滿足要求時，及時采取措施。（2）現(xiàn)場施工人員必須抽測混凝土的入模溫度，以保證混凝土的入模溫度不低于5℃。（3）現(xiàn)場澆筑混凝土前必須做好充足的施工準備，采用快鋪料快振搗及時覆蓋的快速施工方法。（4）澆筑混凝土前及時將模板上的冰、雪清理干凈，做好準備工作，提高混凝土的澆筑速度。在混凝土泵管上包裹阻燃草簾被進行保溫。（5）掌握氣溫動態(tài)，澆筑混凝土時應盡量通過合理組織調整工序避開最低氣溫。當氣溫低于-20℃停止混凝土澆筑施工。（6）入模溫度的控制:地泵澆筑時每車測一次。（7）通過測溫監(jiān)測，采用調整混凝土澆筑速度等措施控制澆筑時混凝土的升溫速度在5℃/h的范圍內。6.2.4混凝土的保溫措施：（1）采用塑料布、棉被、阻燃草簾和彩條布四層進行覆蓋，根據實時檢測溫度，可隨時調整覆蓋厚度；（2）混凝土的覆蓋保溫是冬季蓄熱法施工的關鍵，保溫材料要求覆蓋均勻，邊角按搓部位嚴密并壓實。局部轉角、鋼筋密布、整張草簾鋪不開、不便于覆蓋的地方，可將草簾剪成小塊或長條狀填塞，不得有混凝土外露，以免受凍。施工過程中應經常更換損壞的草簾，以免影響保溫效果；（3）保溫完畢，值班責任工程師要認真檢查，遇有大風天氣，要設專職值班人員檢查保溫覆蓋情況，并負責修復被風吹壞的覆蓋層。6.2.5混凝土拆?；炷晾鋮s到5℃，且超過臨界強度并滿足常溫混凝土拆模要求時方可拆模?；炷翜囟韧ㄟ^溫度計來測定；4.0Mpa臨界強度以同條件試塊為準?；炷吝_到抗凍臨界強度以后即可拆除保溫層。6.2.6養(yǎng)護時注意事項（1）測量放線必須掀開保溫材料時，放完線要立即覆蓋。（2）在新澆筑的板混凝土表面先鋪一層塑料薄膜,再加蓋一層阻燃草簾和一層塑料布，防止混凝土早期受凍。（3）混凝土初期養(yǎng)護溫度,不得低于-15℃,不能滿足該溫度條件時，必須立即增加覆蓋草簾被保溫。七、質量保證措施（1）在混凝土振搗時，振動棒要快插慢拔，按450mm間距成梅花形布置振動點。（2）混凝土振搗時在鋼筋骨架上鋪跳板，操作人員在跳板上施工。在混凝土初凝前由抹灰工抹平混凝土面，隨抹隨拆除跳板。（3）大體積混凝土的表面水泥漿較厚，在澆筑后要進行處理。當混凝土澆筑到設計標高時用長刮尺刮平，在初凝前用木抹子打磨壓實，以閉合收水裂縫。（4）塔吊基礎混凝土澆筑完畢后，應設專人做好混凝土養(yǎng)護。八、安全文明施工措施（1）人工搬運鋼筋時，步伐要一致，轉彎時，要前后呼應，步伐穩(wěn)慢，注意鋼筋頭尾擺動，防止碰撞物體或打擊人身。（2）焊接操作安全注意事項：=1\*GB3①焊接時，為防止觸電事故的發(fā)生，除按規(guī)定穿戴防護工作服、防護手套和絕緣鞋外，還應保持干燥和清潔。=2\*GB3②電焊機應設防觸電保護器。焊接工作開始前，應先檢查焊機和工具是否完好和安全可靠。如焊鉗和焊接電纜的絕緣是否有損壞的地方，焊機的外殼接地和焊機的各接線點接觸是否良好，不允許未進行安全檢查就開始操作。=3\*GB3③更換焊條，一定要戴防護手套，不要赤手操作。=4\*GB3④在帶電情況下，為了安全，焊鉗不得夾在腋下去搬被焊鋼筋，或將電纜掛在脖頸上。=5\*GB3⑤下列操作必須在切斷電源后才能進行：改變焊機接頭時；更換焊件需要改接二次回路時；更換保險裝置時；焊機發(fā)生故障需進行檢修時；轉移工作地點搬動電焊機前；工作完畢或臨時離開工作現(xiàn)場時。=6\*GB3⑥鋼筋綁扎與安裝安全要求：綁扎塔吊基礎上鐵鋼筋時，應按規(guī)定擺放鋼筋支架或馬凳架起上部鋼筋，不得任意減小支架或馬凳。=7\*GB3⑦夜間施工使用移動式行燈照明時，電壓不應超過36伏。（3）進入施工現(xiàn)場必須戴安全帽，混凝土振搗手必須戴絕緣手套，現(xiàn)場電線必須由專業(yè)電工負責搭建，所有電線架空敷設，嚴禁私拉亂接電線。九、塔吊基礎計算9.1陣列廠房塔吊基礎的計算9.1.1參數信息塔吊型號:STT553，自重(包括壓重):F1=2372.00kN，最大起重荷載:F2=235.20kN，塔吊傾覆力距:M=2000.00kN.m，塔吊起重高度:H=67.60m，塔身寬度:B=2.28m，樁混凝土等級:C35，承臺混凝土等級:C35，保護層厚度:50mm，矩形承臺邊長:5.00m，承臺厚度:Hc=1.700m，承臺箍筋間距:S=500mm，承臺鋼筋級別:三級，承臺預埋件埋深:h=0.50m，承臺頂面埋深:D=0.000m，樁直徑:d=0.600m，樁間距:a=3.000m，樁入土深度:25.00，樁型與工藝:干作業(yè)鉆孔灌注樁(d<0.8m)。9.1.2塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算1.塔吊自重(包括壓重)F1=2372.000kN2.塔吊最大起重荷載F2=235.200kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F1+F2=2607.200kN塔吊的傾覆力矩M=1.4×2000.000=2800.000kN.m9.1.3矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1.樁頂豎向力的計算(依據《建筑樁基礎技術規(guī)范》JGJ94-2008的第5.1.1條)其中n──單樁個數，n=4；Fk──作用于承臺頂面的豎向力，F(xiàn)k=2607.200kN；Gk──樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=1062.500kN；Mxk,Myk──荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的x、y軸的力矩xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)；Nik──荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。經計算得到:樁頂豎向力設計值:最大壓力：N=1.2×(2607.200+1062.500)/4+2800.000×(3.000×1.414/2)/[2×(3.000×1.414/2)2]=1760.976kN沒有抗拔力!樁頂豎向力標準值:最大壓力：N=(2607.200+1062.500)/4+2000.000×(3.000×1.414/2)/[2×(3.000×1.414/2)2]=1388.901kN沒有抗拔力!2.矩形承臺彎矩的計算(依據《建筑樁基礎技術規(guī)范》JGJ94-2008的第5.9.2條)其中Mx,My──分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)；xi,yi──垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)；Ni──在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。經過計算得到彎矩設計值：壓力產生的承臺彎矩：N=1.2×(2607.200+1062.500)/4+2800.000×(3.000/2)/[4×(3.000/2)2]=1567.577kNMx1=My1=2×(1567.577-1062.500/4)×(1.500-1.140)=937.405kN.m9.1.4矩形承臺截面主筋的計算依據《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。式中1──系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,其間按線性內插法確定；fc──混凝土抗壓強度設計值；h0──承臺的計算高度。fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。承臺底面配筋:s=937.405×106/(1.000×1.570×5000.000×1650.0002)=0.0041=1-(1-2×0.0041)0.5=0.0041s=1-0.0041/2=0.9979Asx=Asy=937.405×106/(0.9979×1650.000×360.000)=2277.20mm滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!施工時，考慮到塔吊基礎兼底板使用，故塔吊基礎所處板帶區(qū)域按板筋通長布置，此外，塔吊基礎下鐵按STT-553型號塔吊說明書進行配筋，采用直徑為20三級鋼，間距150mm，網狀布置。9.1.5矩形承臺截面抗剪切計算依據《建筑樁基礎技術規(guī)范》(JGJ94-2008)的第5.9.14條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=3521.952kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中──計算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2；b──承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm；h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm；fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=360.000N/mm2；S──箍筋的間距，S=500mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!箍筋采用一級鋼，直徑10，間距500mm，梅花型布置。9.1.6樁基承載力計算塔吊自重(包括壓重):F1=2372kN，最大起重荷載:F2=235.2kN，基礎重量為2.5*5*5*1.7*10=1062.5KN總壓力值為F=F1+F2+G=3670KN單根樁承載力特征值為1400KN，每個塔吊基礎下面至少存在六根樁。故有：1400*6=8400KN＞3670KN樁基礎滿足承載力要求。9.2成盒及彩膜廠房塔吊基礎的計算成盒及彩膜廠房的6臺塔吊的基礎界面尺寸均選用6.5×6.5×1.8m，對應的塔吊基礎+塔身+配重+最大吊重=344T。由于塔吊均布置在結構內的基礎樁上，每個塔吊基礎下部至少有9根基礎樁承重，根據塔吊平面布置圖，塔吊基礎底部的基礎樁單根承載力最小為900KN，基礎樁對上部的承載力為9×900KN=8100KN=810T＞344T，所以地基承載力滿足要求。9.3模塊廠房塔吊基礎基的計算15#塔吊位于202鉆孔附近，剖面為14剖面，根據剖面圖，土質情況為①1層底標高-2.53m，②層底標高-7.13，地基承載力為160kPa；塔吊基礎埋深為-5.0m。16#塔吊位于200鉆孔附近，剖面為47剖面，根據剖面圖，土質情況為①1層底標高-3.63m，②層底標高-6.13，地基承載力為160kPa；塔吊基礎埋深為-3.7m。17#塔吊位于234鉆孔附近，剖面為19剖面，根據剖面圖，土質情況為①1層底標高-2.55m，②層底標高-6.05，地基承載力為160kPa；塔吊基礎埋深為-5.0m。18#塔吊位于240鉆孔附近，剖面為19剖面，根據剖面圖，土質情況為①1層底標高-2.39m，②層底標高-5.29，地基承載力為160kPa，③1層底標高-8.29，地基承載力為150kPa；塔吊基礎埋深為-5.5m。20#塔吊位于280鉆孔附近，剖面為24剖面，根據剖面圖，土質情況為①1層底標高-3.06m，②層底標高-6.86，地基承載力為160kPa；塔吊基礎埋深為-4.9m。塔吊安裝高度按48.7m自由高度考慮，要求地基承載力為155kPa，塔吊使用說明書要求M126N基礎尺寸為6.25m×6.25m，實際塔吊設計尺寸為6.5m×6.5m，要求地基承載力為144kPa，實際土層地基承載力≥150kPa，故地基承載力滿足要求。塔吊地基承載力選擇見下表：塔吊抗傾覆力計算為防止塔機傾覆需滿足下列條件：e=（Mt+H·h）/（F+G）≤b/3e—偏心距，即地基反力的合力至基礎中心的距離；Mt—作用于塔身的不平衡力矩；H—作用于基礎上的水平力；h—整體基礎的高度；F—作用于基礎頂面的豎向力；G—基礎自重；b—基礎寬度。查塔吊使用說明書，塔機在非工作狀態(tài)下，作用于塔身的不平衡力矩最大，Mt=285925kg·m，H=4227kg，h=1.5m，F(xiàn)=132540kg，G=158437kg，b=6.5m。e=（285925+4227×1.5）/（132540+158437）=1.004m≤2.1667m滿足要求。由于19#塔吊基礎挖土至設計標高，實際土質為淤泥質土，地基承載力不能滿足塔吊使用說明書中地基承載力要求，綜合考慮現(xiàn)場實際情況，塔吊基礎底部采用鋼筋混凝土灌注樁，增強地基承載力滿足塔吊使用要求。鋼筋混凝土灌注樁布置4根，配筋及直徑同3#建筑設計樁基，直徑600mm，樁長25m，單樁豎向承載力為1400kN，樁頭插入塔吊基礎100mm厚。承臺設計為5.6m×5.6m×1.35m，配筋為HRB400直徑25@150，雙層雙向，拉鉤HRB400直徑14@450?，F(xiàn)場19#塔吊土方已開挖至-6.0m，需采用素土回填至自然地坪后進行樁施工。塔吊說明書中基礎混凝土為C35，墊層混凝土為C15，根據現(xiàn)場實際情況及施工工期要求，塔吊基礎混凝土設計為C45，混凝土強度達到C35即可安裝塔吊。地基承載力計算查塔吊使用說明書，塔機在非工作狀態(tài)下，作用于塔身的不平衡力矩最大，不平衡力矩Mt=285925kg·m，作用于基礎頂面的豎向力F=132540kg。依據《建筑樁技術規(guī)范》JGJ94-94的第5.1.1條。其中n──單樁個數，n=4；F──作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=1325.40kN；G──樁基承臺的自重G=1.2×（25×Bc×Lc×Hc)=1.2×(25×5.60×5.60×1.35)=1901.25kN；Mx,My──承臺底面的彎矩設計值，取1270.08kN.m；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離；Ni──單樁樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值，最大壓力：N=(1325.40+1270.08)/4+2×2859.25/4×2.2=1298.64kN計算單樁承載力標準值：Quk=Qsk+Qpk=U∑qsikli+qpkAp計算過程如下：土層號厚度li(m)樁側阻力qsik樁端阻力qpk樁周長U(m）樁端面積（m2）Uqsik*liqpk*Ap①10.2826②3.5551.884362.67③21.3501.884122.46③0.3601.88433.912③11.6501.884150.72④0.8551.88482.896④12651.884244.92④0.5551.88451.81④11.2651.884146.952④1.8556001.884186.516⑤21506001.88494.2⑤3.8556501.884393.756⑥3.4658001.884416.364⑦7001.884197.82∑2287.176Quk2484根據設計說明，單樁承載力為1400kN，N=1298.64kN＜1400kN。故塔吊基礎滿足承載力要求。鋼筋混凝土灌注樁施工按原3#建筑樁基施工工藝及施工標準進行。9.4綜合動力站塔吊基礎的計算9.4.1參數信息塔吊型號:QTZ6021，自重(包括壓重):F1=720.00kN，最大起重荷載:F2=100.00kN，塔吊傾覆力距:M=1897.91kN.m，塔吊起重高度:H=53.00m，塔身寬度:B=2.00m，混凝土強度等級:C35，鋼筋級別:=3\*ROMANIII級，地基承載力特征值:103.00kPa，基礎最小寬度:Bc=7.00m，基礎最小厚度:h=1.30m，基礎埋深:D=0.00m，預埋件埋深:h=0.50m。9.4.1基礎最小尺寸計算基礎的最小厚度取:H=1.30m基礎的最小寬度取:Bc=7.00m9.4.3塔吊基礎承載力計算依據《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖:由于偏心距e=M/(F×1.2+G×1.2)=2657.07/(984.00+1911.00)=0.92≤B/6=1.17所以按小偏心計算，計算公式如下：當考慮附著時的基礎設計值計算公式：式中F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F=820.00kN；G──基礎自重與基礎上面的土的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=1592.50kN；Bc──基礎底面的寬度，取Bc=7.00m；W──基礎底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=57.17m3；M──傾覆力矩，包括風荷載產生的力距和最大起重力距，M=1.4×1897.91=2657.07kN.m；經過計算得到:最大壓力設計值Pmax=1.2×(820.00+1592.50)/7.002+2657.07/57.17=105.56kPa最小壓力設計值Pmin=1.2×(820.00+1592.50)/7.00