建筑工程畢業(yè)設(shè)計

第5章基礎(chǔ)設(shè)計5.1基礎(chǔ)的選擇底層室內(nèi)的地面標高為+0.450m?；A(chǔ)埋深0.88m，基礎(chǔ)底面標高-1.33m。地基土的承載力一般，若用柱下獨立基礎(chǔ)則地處面積過大，所以采用樁基礎(chǔ)。5.2確定樁數(shù)和樁型已知：=kN=166.12kN=70.55kN擬定樁數(shù)6根。尺寸為樁長7m，尺寸300×300（mm）混凝土：C40，fc=19.1N/mm2，ft=1.91N/mm2鋼筋：采用HRB335級鋼筋，fy=300N/mm2，，Quk=所以R>kN表5-1地質(zhì)條件以及各土層對樁產(chǎn)生的影響序號巖土分類土層深度（m）厚度范圍（m）地基承載力fk（kPa）樁端阻力qP（kPa）樁周摩擦力qS（kPa）1雜填土0—0.70.722,2粉土0.7—2.1`1.4120263中砂2.1—3.21.1220544礫砂3.2—5.42.23002400705圓礫5.4—5006000160Quk=(0.1×26+54×1.1+2.2×70+160×3.6)×4=1332kN滿足要求

取樁距s取樁距s=3d=0.9m，按矩形布置如圖所示圖5-1擬定的樁基礎(chǔ)尺寸5.3初選承臺尺寸取承臺邊長為：a=2×(0.3+0.9)=2.4mb=0.9+2×0.45=1.8m承臺埋深2.00m，承臺高0.8m，樁頂深入承臺50mm，鋼筋保護層厚度取35mm，則承臺有效高度為：h5.4計算樁頂荷載取承臺及其土的平均重度γG=20kN/m3，則樁頂平均豎向力為：NN滿足要求樁基水平力設(shè)計值：H其遠小于單樁水平承載力特征值Rh=45kN，因此無需驗算考慮群樁效應(yīng)的基樁水平承載力。5.5承臺驗算5.5.1承臺受沖切承載力驗算（1）柱邊沖切λβλβ因h=800mm，故可取β2=2×（2）角樁向上沖切，從角柱內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離c=450mm，λ1x=λ0x，αβββ=0.623×0.45+5.5.2承臺受剪切承載力計算對Ⅰ-Ⅰ斜截面λ故剪切系數(shù)α=因h0=715mm<800mm，故可取h0=800mm后求得ββ對Ⅱ-Ⅱ，和I-I相同，故不用驗算。5.5.3承臺受彎承載力計算MA選用16Φ22，As=6082mm2，沿平行y軸方向均勻MA選用12Φ22，As=4561mm2，沿平行x軸方向均勻第6章結(jié)構(gòu)電算6.1結(jié)構(gòu)總信息結(jié)構(gòu)材料信息:鋼砼結(jié)構(gòu)混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00鋼材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夾角(Degree)ARF=0.00地下室層數(shù):MBASE=0豎向荷載計算信息:按模擬施工1加荷計算風荷載計算信息:計算X,Y兩個方向的風荷載地震力計算信息:計算X,Y兩個方向的地震力“規(guī)定水平力”計算方法:樓層剪力差方法(規(guī)范方法)結(jié)構(gòu)類別:框架結(jié)構(gòu)裙房層數(shù):MANNEX=0轉(zhuǎn)換層所在層號：MCHANGE=0嵌固端所在層號：MQIANGU=1墻元細分最大控制長度(m)DMAX=1.00彈性板與梁變形是否協(xié)調(diào)是墻元網(wǎng)格:側(cè)向出口結(jié)點是否對全樓強制采用剛性樓板假定是地下室是否強制采用剛性樓板假定:否墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板的從節(jié)點是計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣否采用的樓層剛度算法層間剪力比層間位移算法結(jié)構(gòu)所在地區(qū)沈陽活載產(chǎn)生的總質(zhì)量(t):1297.887恒載產(chǎn)生的總質(zhì)量(t):11655.060附加總質(zhì)量(t):0.000結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量(t):12952.946恒載產(chǎn)生的總質(zhì)量包括結(jié)構(gòu)自重和外加恒載結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量包括恒載產(chǎn)生的質(zhì)量和活載產(chǎn)生的質(zhì)量和附加質(zhì)量活載產(chǎn)生的總質(zhì)量和結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量是活載折減后的結(jié)果(1t=1000kg)表6-1各層的質(zhì)量、質(zhì)心坐標信息層號塔號質(zhì)心X質(zhì)心Y質(zhì)心Z恒載質(zhì)量活載質(zhì)量附加質(zhì)量質(zhì)量比8131.54838.87027.3001472.2181.20.01.037131.54839.54524.0001446.6159.50.01.006131.54839.54520.7001446.6159.50.01.005131.54839.54517.4001446.6159.50.01.004131.54839.54514.1001446.6159.50.01.003131.54839.58110.8001446.6159.50.01.002131.54839.5817.5001446.6159.50.01.001131.54839.5244.2001533.7159.50.01.00表6-2各層構(gòu)件數(shù)量、構(gòu)件材料和層高層號塔號梁元數(shù)柱元數(shù)墻元數(shù)層高累計高度1(1)1254(30/360)96(45/360)27(45/360)4.2004.2002(1)1254(30/360)96(45/360)27(45/360)3.3007.5003(1)1254(30/360)96(45/360)27(45/360)3.30010.8004(2)1254(30/360)96(45/360)27(45/360)3.30014.1005(2)1254(30/360)96(45/360)27(45/360)3.30017.4006(2)1254(30/360)96(45/360)27(45/360)3.30020.7007(2)1254(30/360)96(45/360)27(45/360)3.30024.0008(3)1254(30/360)96(45/360)27(45/360)3.30027.300表6-3風荷載驗算層號塔號風荷載X剪力X傾覆彎矩X風荷載Y剪力Y傾覆彎矩Y81244.04244.01073.8284.46284.51251.671225.47469.53139.6262.96547.43660.261207.11676.66116.6241.69789.17132.351188.40865.09922.7219.981009.111572.241168.631033.614470.8197.021206.116879.131110.011143.718244.8128.611334.721283.7續(xù)表6-321101.861245.522355.0119.201453.926081.611127.511373.028396.4149.411603.333136.2表6-4結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算結(jié)果層號X向剛度Y向剛度層高上部重量X剛重比Y剛重比10.601E+070.660E+074.20176202149.98164.8220.436E+070.526E+073.3015333093.81113.2430.317E+070.394E+073.3013168679.5398.7840.160E+070.201E+073.3011004263.8580.3950.127E+070.160E+073.308821663.1879.5860.110E+070.135E+073.306639072.6889.4570.968E+070.113E+073.304456595.55111.7280.698E+070.759E+073.3022739135.02146.96結(jié)構(gòu)剛重比Di*Hi/Gi大于10,能夠通過高規(guī)(5.4.4)的整體穩(wěn)定驗算4該結(jié)構(gòu)剛重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考慮重力二階效應(yīng)第7章結(jié)論從開始接到設(shè)計任務(wù)書到如期的完成本次畢業(yè)設(shè)計，我們經(jīng)歷了又一次的成長，在近6個月的設(shè)計生活里，先進行建筑設(shè)計，根據(jù)任務(wù)書要求查閱相關(guān)規(guī)范要求設(shè)計三套方案，通過經(jīng)濟性、實用性等方面的對比，確定主選方案；然后進入到結(jié)構(gòu)設(shè)計階段，包括結(jié)構(gòu)荷載恒載、活載、風載、地震荷載的計算，在各種荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算，對計算完成的內(nèi)力進行組合求得最不利組合內(nèi)力，用最不利組合內(nèi)力進行梁、柱正截面、斜截面的設(shè)計以及結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)的設(shè)計；隨后我們使用PKPM軟件進行了結(jié)構(gòu)分析計算，通過軟件導(dǎo)出了結(jié)構(gòu)的內(nèi)力值以及結(jié)構(gòu)的配筋圖、施工圖。通過畢業(yè)設(shè)計這段時間的自主學習以及各位老師及同學講解讓我在腦海里對大學所學到的專業(yè)知識有了更清晰明了的認識，框結(jié)構(gòu)的設(shè)計表面上看起來很簡單，但實際上其內(nèi)容卻是繁瑣復(fù)雜的，有很多我們沒有注意過的細節(jié)被我們忽略掉了，但往往就是這些細節(jié)導(dǎo)致了我們所設(shè)計結(jié)構(gòu)無法正常使用。參考文獻[1].華南理工大學，東南大學，浙江大學等.地基及基礎(chǔ).第3版.北京：中國建筑工業(yè)出版社，1997[2].熊丹安，混凝土結(jié)構(gòu)原理與設(shè)計.武漢：武漢理工大學出版社，2010[3].李必瑜.建筑構(gòu)造：上冊[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2005[4].劉建榮.建造構(gòu)造：下冊[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2005[5].《建筑設(shè)計資料集》編委會.建筑設(shè)計資料集1~8.北京：中國建筑工業(yè)出版社，1994[6].《框架結(jié)構(gòu)計算分析和設(shè)計實例》，北京：中國水利水電出版社，2008[7].龍馭球.結(jié)構(gòu)力學教程.北京：高等教育出版社，2000年7月[8].閻興華.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計.北京：科學出版社，2005年8月[9].趙成文.混凝土結(jié)構(gòu).大連：大連理工大學出版社，2005年8月[10].也列平等.混凝土結(jié)構(gòu).北京：清華大學出版社，2006[11].沈蒲生，梁興文等.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計.北京：高等教育出版社，2008[12].李必瑜.房屋建筑學[M].武漢：武漢理工大學出版社。2008[13]BingLi,Hai-ChengRong,Tso-ChienPan.Drift-controlleddesignofreinforcedconcreteframestructuresunderdistantblastconditions—PartII:Implementationandevaluation[J].InternationalJournalofImpactEngineering,2006,344[14]YiLi,XinzhengLu,HongGuan,LiepingYe.Animprovedtieforcemethodforprogressivecollapseresistancedesignofreinforcedconcreteframestructures[J].EngineeringStructures,2011,3310[15]YunfengZhang,XiaobinHu.Self-centeringseismicretrofitschemeforreinforcedconcreteframestructures:SDOFsystemstudy[J].EarthquakeEngineeringandEngineeringVibration,2010,92[16]D.Wu,S.Tesfamariam,S.F.Stiemer,D.Qin.SeismicfragilityassessmentofRCframestructuredesigned