轉換層施工預案培訓文件文件

81/85目錄1 編制依據(jù) 12 工程概況 13 工程特點 14 施工部署 25 進度打算 46 組織機構 47 施工預備 57.1 現(xiàn)場預備 57.2 技術預備 57.3 資源預備 57.3.1 材料預備 57.3.2 機械預備 77.3.3 人員配備 78 模板支撐 88.1 支撐體系 88.2 架體構造 98.2.1 架體穩(wěn)定性操縱 98.2.2 施工順序 98.3 支模架的施工與驗收 98.4 模板拆除 108.4.1 拆除時刻 108.4.2 拆除順序 108.4.3 拆除方法 108.4.4 拆模安全注意事項 109 鋼筋工程 1110 混凝土工程 1210.1 混凝土配合比 1210.2 進場混凝土的質(zhì)量操縱 1210.3 混凝土澆筑順序 1310.4 澆筑方法 1410.5 輸送泵輸送混凝土 1510.6 大體積混凝土溫差操縱 1710.7 大體積混凝土泌水處理 1710.8 大體積混凝土防裂 1710.9 混凝土養(yǎng)護 1811 質(zhì)量保證措施 1811.1 一般措施 1811.2 質(zhì)量應急措施 1912 施工安全保證措施 2012.1 組織保障 2012.2 技術措施 2012.3 監(jiān)測監(jiān)控 2113 設計計算 22附件一：轉換層1500×2000梁計算書 23附件二：轉換層1400×2000梁計算書 28附件三：轉換層1200×2000梁計算書 33附件四：1700×1300柱計算書 38附件五：大體積混凝土熱工計算 4414應急預案………………………. 4515附圖………………………. 53編制依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)《鋼筋剝肋直螺紋連接技術規(guī)程》（DB50／5027-2004)《大體積混凝土施工規(guī)范》（GB50496-2009）《危險性較大的分部分項工程安全治理方法》澤愷·德潤施工圖施工圖。工程概況共1、5棟商住樓和裙房，建筑面積為約6萬m2。工程為現(xiàn)澆混凝土框架剪力墻結構，地下四層，地上三十三層，建筑高度99.8m。本工程轉換層標高為4.80m（正二層），層高5m，梁截面尺寸有：序號5#樓截面尺寸m最大跨度(凈跨)m截面尺寸m最大跨度(凈跨)m1.4×2.05.650.6×1.47.500.6×1.67.200.7×1.67.201.0×1.64.151.2×2.05.000.7×1.87.200.6×0.84.500.6×1.66.900.4×0.86.501.0×1.85.651.5×2.05.550.8×1.84.800.4×0.84.500.6×1.86.900.4×0.63.30兩棟結構相同，以5#樓為例編制，柱要緊截面尺寸為1.3×1.7m、1.5×1.1m、1.05×1.0m、，其他柱截面均為矩形0.8x0.8以下的柱，墻柱、梁、板混凝土強度為C55。本棟混凝土量約1100m3。工程特點層高大，自重大：施工時全部總量及施工荷載均由支撐模板承擔，因此，模板支撐的強度、剛度和穩(wěn)定性要求較高，同時支撐鋼管對下層樓板的剪切力需要進行復核。大體積混凝土施工，裂縫防治要求高：因梁截面大部分為1.5×2.0以上，混凝土量較大，混凝土均為C55混凝土，易產(chǎn)生溫度與收縮裂縫，須采取措施予以操縱。結構受力復雜，施工技術要求高：轉換層采納梁式轉換，鋼筋用量大，排列密集，梁柱節(jié)點施工困難。施工部署8.55m8.55m3.55m-0.05m-3.65m1400×2000梁1500×2000梁梁底立桿間距@600mm梁底支撐@300×600mm梁立桿下鋪[18a通長槽鋼剪刀撐間距四跨設置轉換層支撐架立面示意圖水平桿步距1500mm-8.45m雙扣件連接雙扣件連接板底立桿間距@900mm本工程轉換層梁支撐采納Ф48×3鋼管腳手架支撐，由于轉換層梁自重大，為防止支撐架破壞樓層，需要利用下層樓層傳遞荷載，本工程擬采納2層樓層進行卸載（對應在梁截面較大部位地下室頂板和負一層地面進行卸載），卸載樓層模板支撐架不拆除，直至轉換層混凝土澆筑完成。由于鋼筋量大，截面較高，截面超過800mm的梁需要搭設鋼管架架立梁上部鋼筋施工。由于混凝土梁截面較高，混凝土澆筑時分層連續(xù)澆筑，每層厚度不大于500mm，分層部位不得在混凝土梁受壓區(qū)。進度打算由于轉換層體量大，施工較繁瑣，應合理組織人力、物力進行施工。組織機構轉換層施工組織機構序號崗位名稱人員數(shù)量5#樓備注建設單位1項目負責人12土建工程師1監(jiān)理單位1總監(jiān)理工程師12監(jiān)理員3施工單位1項目經(jīng)理1轉換層施工組長2技術負責人13施工負責人24測溫員25安全檢查負責26質(zhì)量檢查負責17試驗員18混凝土驗收負責29商品混凝土現(xiàn)場負責1混凝土供應及質(zhì)量保證組長10勞務負責人1勞務組長11運輸車調(diào)度112木工3013鋼筋工5014混凝土班長115泵車處放料負責216澆筑點放料負責217混凝土振搗負責118抹面工負責119護筋工負責220護模工負責221電工負責222泵管移動負責223塔吊負責人224混凝土工人30總人數(shù)148施工預備現(xiàn)場預備依照本工程的設計要求，結合現(xiàn)場實際情況，轉換層施工前應前做好如下工作：布置水源、電源，幸免施工停水、停電；合理布置混凝土汽車泵放置位置；保證場內(nèi)施工道路通暢。技術預備合理布置腳手架支撐，施工前，對班組進行技術交底，并提出有關的要求及注意事項。認真熟悉施工圖紙及施工方案，復核各施工部位的尺寸，鋼筋工長依照施工圖、施工規(guī)范提早做好鋼筋翻樣工作，落實材料打算，詳細做好制作、綁扎等各級技術交底。要求商品混凝土公司配置符合大體積施工要求的混凝土配合比。資源預備材料預備按要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格品不得使用。經(jīng)驗收合格的構配件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。要緊周轉材料投入打算表序號材料名稱規(guī)格單位數(shù)量備注多層復合板1830×915×15mmm22000木方40×80×4000mmm350對拉螺桿Φ14噸0.53形卡及螺帽與對拉螺桿配套套1000槽鋼[18aT10鋼管Φ48×3T40扣件配套只1.2萬溫度計-20~100℃只30塑料薄膜㎡900麻袋片㎡900不銹鋼方管口30×2mmm150鋼管桿件鋼管采納Φ48×3mm，其材性應符合《碳素結構鋼》的相應規(guī)定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管必須涂有防銹漆?？奂c鋼管表面不得存在砂子、油污，確?？劢永慰?。舊鋼管使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理?？奂奂杉{GB15831-2006《鋼管腳手架扣件》的規(guī)定?？奂母郊杉{的材料應符合GB/T700-2006《碳素結構鋼》中Q235鋼的規(guī)定；螺紋均應符合GB/T196-2003《一般螺紋》的規(guī)定，墊圈應符合GB/T96-2002《墊圈》的規(guī)定。鋼筋甲供鋼材及時進行取樣復檢，對不符合抗震要求鋼筋及時清理出場。直徑大于等于16mm鋼筋采納直螺紋連接。轉換層以上剪力墻采納預埋插筋方式進行施工。鋼筋直螺紋加工滿足《鋼筋剝肋直螺紋連接技術規(guī)程》（DB_50／5027-2004)要求。混凝土做好商品混凝土的預備工作，提早通知商品混凝土供應商備料，包括水泥、粉煤灰、砂、石、外加劑等，不同意澆筑混凝土過程中更換任何原材料和外加劑。水泥采納P.O42.5及各種粗細骨料均符合規(guī)范要求，外加劑采納VP1210-W聚羧酸高效減水劑(摻量依照配合比確定)。摻入水泥用量8%的ZY-1混凝土膨脹劑。向商品混凝土廠家提出技術要求，包括原材料要求。要求混凝土澆筑時塌落度不小于18cm，初凝時刻8小時。商品混凝土廠家必須配足15臺混凝土運輸車，保證現(xiàn)場不停料。由商品混凝土廠家提供最優(yōu)化的配合比方案，提早報送項目部和公司技術部門審核，再報監(jiān)理公司審核。機械預備要緊施工機械設備表序號機械設備名稱型號規(guī)格數(shù)量國不產(chǎn)地制造年份額定功率kW生產(chǎn)能力備注塔吊QTZ1252國產(chǎn)2013年50正常混凝土泵車HBT801國產(chǎn)2014年正常1臺應急備用混凝土運輸車15國產(chǎn)2010年正常臂架泵46m1國產(chǎn)2013年正常插入式振動器HZ-505國產(chǎn)2014年正常插入式振動器HZ-303國產(chǎn)2014年正常鋼筋彎曲機GJB7-40B2國產(chǎn)2013年3.0正常鋼筋調(diào)直機GT4-141國產(chǎn)2013年5.5正常鋼筋切斷機GQ40F（A）2國產(chǎn)2013年3.0正常鋼筋套絲機2國產(chǎn)2014年7.5正常木工圓鋸MJ106-12國產(chǎn)2013年5.5正常人員配備各專業(yè)施工人員及上崗證應配備齊全。序號崗位數(shù)量備注1技術員22質(zhì)檢員23安全員24施工員25測量員26木工607鋼筋工458混凝土工30模板支撐支撐體系轉換層平臺支撐體系采納腳手鋼管、扣件支撐。所有梁底設大橫桿、小橫桿，立桿、小橫桿間距600mm，立桿上端伸出模板支撐點100mm，支撐架大橫桿步距1500mm。梁底立桿下鋪設[18a通長槽鋼。1.5×2m梁兩側立桿間距2100mm，梁底另增加6根承重立桿（間距300mm，用水平桿與立桿連接），梁側及梁底木方@100，4道Ф14對拉螺桿450mm（依次距離梁底為200mm，600mm，1100mm，1600mm），梁底兩側通長連續(xù)設置剪刀撐。1.4×2m梁兩側立桿間距2000mm，梁底另增加6根承重立桿（間距300mm，用水平桿與立桿連接），梁側及梁底木方@100，4道Ф14對拉螺桿450mm（依次距離梁底為200mm，600mm，1100mm，1600mm），梁底兩側通長連續(xù)設置剪刀撐。1.0×1.8m梁兩側立桿間距1600mm，梁底另增加5根承重立桿（間距300mm，用水平桿與立桿連接），梁側及梁底木方@100，4道Ф14對拉螺桿450mm（依次距離梁底為200mm，600mm，1100mm，1600mm），梁底兩側通長連續(xù)設置剪刀撐。0.8×1.8m梁兩側立桿間距1400mm，梁底另增加4根承重立桿（間距300mm，用水平桿與立桿連接），梁側及梁底木方@100，4道Ф14對拉螺桿450mm（依次距離梁底為200mm，600mm，1100mm，1600mm），梁底兩側通長連續(xù)設置剪刀撐。其余梁類似設置梁底支撐，梁底承重立桿間距300×600mm，梁兩側立桿間距為梁寬+2×300mm。梁兩側均設置剪刀撐。板立桿縱距900mm，橫距900mm，支撐架大橫桿步距1500m，立桿上端伸出模板支撐點100mm，板底立桿與水平桿連接處采納單扣件。板底間隔4跨設置剪刀撐。支撐架外側連續(xù)設置剪刀撐?？蚣苤杉{鋼管柱箍，Ф14對拉螺栓間距450×450。架體構造架體穩(wěn)定性操縱地基支撐架地基采納下部樓層混凝土樓面。立桿下設置通長[18a槽鋼。立桿的設置立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于1/3步距。立桿不得搭接。掃地桿的設置在距樓面200mm處設置縱、橫向掃地桿一道。掃地桿必須采納直角扣件連接，主節(jié)點處也應用直角扣件連接。水平桿的設置縱橫向水平桿設置步距1500mm，長度大于3跨，水平桿采納對接或搭接，當采納搭接的搭接長度不小于1000mm，且等間距設置3個旋轉扣件固定。兩根相鄰水平桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm。剪刀撐的設置垂直剪刀撐：主梁底的支撐架立桿均設置連續(xù)剪刀，每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，支撐架外側連續(xù)設置剪刀撐。斜桿與地面的傾角操縱在45°～60°之間。施工順序放置縱橫向掃地桿→自里向外依次立底桿（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）→綁扎第一步縱橫向水平桿，校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求，形成構架的起始段（按40～65N·m力矩擰緊扣件螺栓），確保符合設計要求和構架質(zhì)量→設置連墻件→按第一步架的要求作業(yè)程序搭設第二步、第三步→隨搭設進程及時加設連墻件和剪刀撐→鋪設作業(yè)層小橫桿。支模架的施工與驗收按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）進行施工和驗收，特不是扣件擰緊度必須采納扭矩扳手全數(shù)檢查，扣件螺栓擰緊扭力矩值為40~65N.m。立桿間距和掃地桿，水平桿的設置，必須按要求進行施工。加強驗收治理，從材料進場，到搭設過程，到混凝土澆筑前全過程應有專人驗收并完善簽字手續(xù)后方可進入下一道工序。模板拆除拆除時刻模板拆除具體時刻，應依照混凝土的實際強度和有關規(guī)范要求，必須在混凝土強度達到100%時再進行拆除，且必須經(jīng)技術人員簽發(fā)拆模通知后方可進行。梁側模須待內(nèi)外溫差小于25℃以后拆除（約在10天以后）拆除順序拆模的順序應按自上而下，從里到外，梁應先拆側模后拆底模。拆除方法梁側模板：拆除時，先將與支撐相連的斜頂桿拆除，再將模板鋼管外楞拆除，并抽出對拉螺桿，然后逐塊地將模板拆下。梁底模板：先將與立柱連接的縱橫向水平拉桿卸下，然后降下梁底立柱支撐，并清理出拆模部位，取后拆除底模，并清理潔凈刷上脫模劑。樓板模板：拆除時應注意愛護模板，不能硬撬模板接縫處，以防損壞模板。拆掉的釘子要回收再利用，在作業(yè)面清理潔凈，以防扎腳傷人。拆模安全注意事項拆除臨邊等危險部位的模板，底下應有架子、安全網(wǎng)或掛安全帶操作，并盡量做到模板少掉到架、安全網(wǎng)上，少量掉落在架、安全網(wǎng)上的模板應及時清理。拆模前，周圍應設圍欄或警戒標志，重要通道應設專人看管，禁人入內(nèi)。拆模人應站一側，不得站在拆模下方，幾人同時拆模應注意相互間安全距離，保證安全操作。在拆除連接附件時，模板應設置臨時支承，防止模板突然墜落下，造成傷人或損壞已澆搗完成的混凝土表面，側向模板的拆卸，采納輕擊模板背楞，使模板松動，一旦筷板松動，立即使用撬棒在模板拼縫肋之間撬松，使模扳與混凝土面相脫離，用人力向外移動模板。所有拆模施工，嚴禁將撬棒插入模板和混凝土之間，或以混凝十作為支點來撬松模板。拆下的材料要慢慢運下，嚴禁拋擲。運到地面的材料應隨拆隨運，分類堆放。每天收工前，對未拆除的部分應及時加固處理。嚴禁夜間進行拆架施工。鋼筋工程由于該轉換層鋼筋多且密，要求認真看明白圖紙領會設計意圖，并做好對工人的施工技術交底；梁愛護層厚度，確保主梁的梁高，與之交梁加大愛護層厚度。各種型式的接頭位置均應相互錯開，且不宜設在梁端，柱端箍筋加密區(qū)范圍內(nèi)及構件最大彎矩處，接頭末端至鋼筋彎起點的距離不應小于鋼筋直徑10倍。各種型式連接接頭中心距≥35d，且不小于500mm，在此區(qū)段范圍內(nèi)有接頭的受力鋼筋截面積占受力鋼筋總面積不超過50%；受力鋼筋在鋪位就位前，操縱好支撐架體擱置鋼筋的標高，且上排與下排鋼筋之間用同直徑的短鋼筋作為墊鐵隔開次排鋼筋。板、次梁與主梁鋼筋交叉處，板的鋼筋在上，次梁鋼筋居中，主梁鋼筋在下。梁采納Ф32鋼筋做分層墊鐵(且墊鐵規(guī)格不小于主筋規(guī)格)以及愛護層墊塊采納C32（由于梁鋼筋較重），鋼筋長度=梁寬-50mm，沿梁方向分布，間距500mm。柱筋錨固：所有角柱、邊柱及中柱的錨固均需符合結構施工圖中相關節(jié)點，柱主筋與上部剪力墻位置重疊時，柱局部主筋應往上錨固至上一層板內(nèi)。在綁扎墻柱鋼筋時，應預留插筋位置。關于1000mm以上梁搭鋼管支架支撐梁面筋，錨固在墻柱內(nèi)。墻、柱定位務必準確：先測量員按圖放出墻、柱位置，再用紅油漆作好標識，用柱箍筋或墻筋固定于梁上。質(zhì)安員及工長校核無誤方可插筋。上部結構鋼筋鋪設：平臺模板支好后，應在木模上彈出軸線并引測到插筋位置作為操縱線。待鋼筋施工完畢后，于操縱線位置焊接Ф12的通長限位鋼筋，然后依照設計要求插設上部結構的鋼筋并固定。其次墻中的暗柱縱筋在其上部應用箍筋臨時綁扎固定好，墻的縱筋在兩側也用通長水平鋼筋臨時綁扎固定。鋼筋馬鐙支撐鋼筋梅花形布置，樓板鋼筋支撐馬鐙采納Ф14@500×500梅花形布置，鋼筋馬鐙加工做法如圖：混凝土工程混凝土配合比高強混凝土必須嚴格操縱較小的水灰比，嚴格操縱混凝土的水灰比不宜大于0.55。嚴格操縱較低的用水量，不宜大于175kg/m3。確保單方混凝土足夠的水泥用量，提高混凝土的密實度。摻入一定量的外摻料優(yōu)質(zhì)粉煤灰。在高強混凝土中摻加適量的Ⅱ級粉煤灰，對降低混凝土的用水量及降低混凝土水化熱等具有良好的效果，能有效操縱混凝土水灰比，進而有效減少混凝土的干縮裂縫。摻入一定量的高效緩凝減水劑，延長混凝土凝聚時刻，降低混凝土水化熱的峰值，延緩熱峰值的出現(xiàn)。初凝時刻操縱在8小時以后。選用最優(yōu)砂率。依照集料的級配情況及大量的試驗，選擇混凝土的最優(yōu)砂率，確保混凝土較好的和易性，提高混凝土的密實度。嚴格操縱混凝土坍落度，坍落度過大會造成水灰比失控，阻礙混凝土強度?，F(xiàn)場輸送泵料斗口混凝土塌落度操縱在18~20cm。澆筑工作面混凝土坍落度不宜低于18cm。摻入水泥用量8%的ZY-1混凝土膨脹劑。材料用量具體詳見配合比單。進場混凝土的質(zhì)量操縱檢查發(fā)料單是否如實、運輸過程中攪拌筒是否一直進行轉動、是否向攪拌筒內(nèi)隨意加水、攪拌筒是否按規(guī)定進行了清洗等；要求混凝土廠派質(zhì)量人員到現(xiàn)場負責現(xiàn)場混凝土的質(zhì)量治理，跟蹤了解混凝土的性能狀況。卸料前應驗收發(fā)料單，如發(fā)覺發(fā)料單位名稱、品種、強度等級不符，到料時刻超過發(fā)車時刻2小時，或坍落度超過規(guī)定的上限值時，應拒收退貨，并派專人跟車監(jiān)督對拒收混凝土的處理，防止拒收的混凝土再次運至工地?；炷恋綀鲂读锨埃寯嚢柢嚳焖贁嚢?分鐘，保證混凝土均勻性?；炷翝仓樞蛞勒展こ烫攸c，布置電輸送泵和臂架泵兩個施工區(qū)域，分不從中間向兩端進行澆筑，混凝土澆筑時，第一次先澆筑柱混凝土至梁底(或加腋處)5~10cm，第二次澆筑第一層梁混凝土，以此類推，每層混凝土厚度500mm。采納布料管進行澆筑。注意事項：第二層梁混凝土澆筑時，必須在第一層梁混凝土初凝之前，若澆筑混凝土時，氣溫過高，必須提早第二層混凝土澆筑時刻，以免形成施工冷縫。為保證混凝土不形成施工冷縫，要求混凝土的初凝時刻為8小時。澆筑方法轉換層澆筑均預先布置2臺混凝土泵及電泵和臂架泵，混凝土澆筑與塔吊配合，循序推進連續(xù)分層布料澆筑混凝土，每層布料厚度不得超過500mm，新澆混凝土必須在先澆混凝土初凝前及時覆蓋先澆混凝土。交叉振搗以防漏振，且澆搗上層混凝土時要插入下層混凝土50mm內(nèi)，確保分層面結合緊密。提棒操作應采取快插慢撥，振搗時刻操縱在10～30S，以不在下沉，表面無泡為宜。采納插入式振搗器，振搗厚度為300～400mm，要注意下振動棒的間隔距離，操縱標準是振動棒作用半徑（一般為300～400mm）的1.5倍,振孔的排列可采納行列式或梅花式。在混凝土的澆灌施工中，轉換層梁柱節(jié)點處由于鋼筋縱橫交錯、搭接密集、振搗困難，容易出現(xiàn)梁柱接點內(nèi)部空洞，形成結構安全質(zhì)量隱患，特此采取預留振搗孔的技術措施：依照現(xiàn)場實際情況，若鋼筋密實無法澆筑，可采納等強度細石混凝土澆筑梁柱節(jié)點部位。嚴禁靠周邊混凝土流入量來澆筑節(jié)點部位，梁柱、梁與梁交叉點節(jié)點鋼筋密集處，用撬棒將鋼筋臨時撬開下混凝土，采納小直徑振搗棒振搗，保證振搗密實。板混凝土澆筑時，嚴禁用插入式振搗器趕漿，采取平板振搗器進行二次振搗，確?；炷恋拿軐嵍?。輸送泵輸送混凝土(1)開始泵送時，混凝土泵操作人員應使混凝土低速運轉，并注意觀看泵的壓力和各部分工作情況，待工作正常順利泵送后，在提高運轉速度，加大行程，轉入正常的泵送，正常泵送時，活塞應盡量采納大行程運轉，正常泵送過程中宜保持連續(xù)泵送，盡量幸免中斷，若混凝土供應不及時，寧可降低泵送速度，也要保持連續(xù)泵送；(2)泵送混凝土中斷時刻不準超過2小時（視氣溫而定），泵送中斷時刻超過30分鐘或出現(xiàn)異常現(xiàn)象時，泵送應間歇進行推動，即每隔4～5分鐘開泵一次，每次使泵正轉和反轉各推動兩程，防止輸送管內(nèi)混凝土拌和物離析或凝聚，同時受料斗中的攪拌器亦攪拌3～4轉，防止離析，但不宜連續(xù)攪拌。(3)在泵送過程中,要定時檢查活塞的沖程,不使其超過同意的最大沖程。(4)混凝土攪拌運輸車出料前,應高速轉動30S后反轉出料,出料時如發(fā)覺混凝土拌合物有異?，F(xiàn)象,應立即停止出料,分不采取以下措施:a、如攪拌筒內(nèi)拌合物產(chǎn)生沉淀時,應再高速轉動3～4分鐘后方可出料；b、發(fā)覺拌合物的坍落度過小,送料困難時,可向攪拌筒內(nèi)加入與混凝土內(nèi)水灰比相同的水泥漿,經(jīng)充分攪拌后再送料,但其摻加過程中必須由混凝土廠家操作,或通過其指揮進行,嚴禁私自任意加水。(5)在混凝土泵送過程中,如需接長輸送管,須先用水或砂漿濕潤接長的管段。(6)在泵送過程中亦要注意坍落度的損失,泵送高度、氣溫高低、泵送連續(xù)時刻等皆對坍落度產(chǎn)生阻礙。(7)在泵送過程中如出現(xiàn)混凝土泵送困難、泵的壓力急劇升高或輸送管線產(chǎn)生較大的推動等異常情況，不宜牽強提高壓力進行泵送，宜用木槌敲擊管線中的錐形管、彎管等部位，使泵進行反轉或放慢泵送速度，以防止管線堵塞，如輸送管線產(chǎn)生堵塞，可用木槌敲擊等方法查明堵塞部位，待混凝土卸壓后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送時，要待管內(nèi)空氣排盡后，才能將拆卸過的管段接頭擰緊。(8)對澆筑混凝土面層，必須進行二次抹面，以防止產(chǎn)生干縮裂縫，并立即覆蓋、澆水養(yǎng)護；在混凝土泵送過程中，加強通訊聯(lián)絡，及時反饋信息。(9)在泵送過程中,管內(nèi)應充滿混凝土,以防止吸入空氣,如吸入空氣應立即反泵將混凝土吸入，去除空氣后再轉為正常泵送。(10)泵送將結束時,要估算殘留管線中的混凝土量,因為這些混凝土經(jīng)水或壓縮空氣推出后尚能使用。(11)混凝土澆筑時，若混凝土表面如出現(xiàn)泌水過多現(xiàn)象，應及時調(diào)整配合比、攪拌時刻、外加劑用量、減小塌落度，由實驗人員隨時抽查，向商品混凝土廠家反饋信息。(13)澆筑時，專人觀看模板、支架、鋼筋、預埋件設置情況，如有變形、不到位的應及時整改。(14）木工須隨時巡視，如發(fā)覺摸板稍有變形，立即采取加固處理。大體積混凝土溫差操縱大體積混凝土溫差過大（超過25℃）便會產(chǎn)生溫差裂縫，因此，操縱溫差是裂縫操縱的關鍵。對本工程大截面梁，采納埋設不銹鋼方管（口30×2mm），再用溫度計測量溫度。測溫點設置在梁底面、中心和上表面，平面在梁中部和梁端位置設置。溫度監(jiān)測周期與監(jiān)測頻度：混凝土澆搗開始至澆搗完畢10天，每2小時測量一次，每8小時提交一次報表?；炷翝矒v完畢后10天，每4小時測一次，每12小時提交一次報告，每次澆搗混凝土時，要測量混凝土入模溫度及各測點初始溫度并做好記錄，當溫差大于25℃時，應及時通知技術部門和項目技術負責人，以便及時采取措施。當溫差大于30℃時加密測溫頻度。當混凝土內(nèi)部溫度已接近氣溫，其內(nèi)外溫差小于15℃經(jīng)技術部門同意后方可停止測溫。大體積混凝土泌水處理在進行大體積混凝土施工中容易產(chǎn)生泌水現(xiàn)象，關于泌水嚴峻時，可能阻礙相應的混凝土強度指標。為消除和排除泌水阻礙，一般情況下上涌的泌水和浮漿會順著混凝土澆筑坡面下流到梁底。施工中可依照施工流水，在梁兩側鉆孔排水。大體積混凝土防裂大體積泵送混凝土振搗后表面水泥漿較厚，容易引起表面裂縫，首先要求在振搗最上一層混凝土時，操縱振搗時刻，注意幸免表層刮除，按施工測設的標高操縱點，將混凝土表面刮拍平坦。嚴格操縱大體積混凝土的水泥用量，選用低水化熱水泥，摻加合適的混合材料和外加劑，優(yōu)化混凝土配合比，提高混凝土攪拌質(zhì)量，合理選擇澆灌時刻，完善澆筑工藝，提高澆筑、振搗和平倉等操作質(zhì)量，以及加強養(yǎng)護工作以提高混凝土澆筑全過程的施工工藝水平來提高混凝土的抗裂度，如此在常規(guī)施工情況下完全能操縱和防止大體積混凝土的溫度裂縫。有凹坑的部位必須用混凝土填平，在混凝土收漿接近初凝時，混凝土表面進行二次抹光，用木抹全面認真打抹兩遍，既要保證混凝土的平坦度，又要把其初期表面的收縮脫水細縫閉合，在混凝土收漿凝固施工期間。除具體施工人員外，不得在未干硬的混凝土表面隨意行走，收漿工作完成的面必須同步及時覆蓋表面養(yǎng)護愛護層?；炷琉B(yǎng)護混凝土澆筑完畢后12h以內(nèi)，采納一層塑料薄膜加一層麻袋片進行覆蓋并灑水養(yǎng)護。要求養(yǎng)護薄膜的搭接得不小于150mm，麻袋片搭接不小于100mm。墻柱插筋之間小空間必須特不注意保溫措施，能夠用塑料薄膜加以覆蓋后，再加蓋麻袋片，確保墻柱插筋部位薄弱環(huán)節(jié)處的保溫工作?；炷翉姸任催_到1.2MPa之前，不得上料、上機具、腳手架、模板、鋼筋、支架等。保溫養(yǎng)護期間，應加強現(xiàn)場安全防火治理，確保保溫措施自始至終起到養(yǎng)護作用，嚴禁隨意掀開保溫層。當混凝土內(nèi)外溫差和降溫速度超過溫控指標時，應及時加蓋塑料薄膜和麻袋片?；炷琉B(yǎng)護時刻依照現(xiàn)場測溫情況待定，若內(nèi)外溫差低于25℃后，可適當減少養(yǎng)護時刻，本工程混凝土表面覆蓋養(yǎng)護時刻定為14天。質(zhì)量保證措施一般措施1）、施工前，該工程的施工治理人員和質(zhì)量員必須認真讀圖，領會設計意圖，針對鋼筋、混凝土的施工，編制切實可行的施工方案及措施，做好施工前的技術交底；施工過程中，必須嚴格按照設計和規(guī)范、規(guī)程中有關規(guī)定進行施工；在施工治理中，施工治理人員應做到嚴要求、勤檢查，及時發(fā)覺質(zhì)量問題，及時整改。2）、模板施工嚴格按照施工方案進行搭設，尤其是梁底增加的立桿和卸載層腳手架支撐，不得因為施工困難等緣故擅自增大立桿和橫桿間距。大梁下扣件扭矩逐個檢查，保證扣件擰緊扭矩符合要求。3）、混凝土施工中，首先必須嚴格操縱混凝土的入模驗收，每工作班許多于兩次商品坍落度檢測，嚴禁不合格混凝土用于轉換層施工。當混凝土輸送到作業(yè)層后，前倉必須及時將混凝土按施工流向散開，嚴禁產(chǎn)生混凝土的大量堆積和零散堆積，混凝土必須進行分層振搗，特不是鋼筋密集處必須保證混凝土到位、振搗到位，無狗洞及蜂窩麻面情況發(fā)生?；炷翝仓旰箴B(yǎng)護要及時，要有專人負責，必須派專人進行裂縫觀測，如發(fā)覺裂縫必須通知監(jiān)理、建設、設計單位共同研究處理方案，及時進行處理。混凝土試塊留置：依照現(xiàn)場實際情況及混凝土數(shù)量按規(guī)定留置混凝土標養(yǎng)、同養(yǎng)試塊以及拆模試塊（強度100%以后方能拆除模板）。本工程柱、墻留置標養(yǎng)試塊2組，梁板標養(yǎng)試塊6組；柱、墻同養(yǎng)試塊2組，梁板同養(yǎng)試塊6組；拆模試塊3組。4）、加強工種間配合與銜接。安裝工程應與土建工程施工緊密配合，應設專人隨土建工程進度進行預埋、預留，并認真檢查預埋件和預留孔洞的位置是否符合設計要求和規(guī)范規(guī)程的規(guī)定。5）、加強工程質(zhì)量治理，嚴格執(zhí)行質(zhì)量評定標準。每道工序完成后，工人班組應認真進行自檢、互檢、專職檢；每個分項工程完工后，應在班組自檢的基礎上，工程施工負責人組織現(xiàn)場質(zhì)量員、班組長、工長對分項工程進行質(zhì)量檢驗評定。6）、加強材料治理，保證材料質(zhì)量。材料供應部門應按設計要求供應材料，不得供應不合格的材料，進場原材料和半成品，必須有產(chǎn)品合格證并檢驗達到合格，妥善保管。7）、加強成品愛護工作。對已完工的分部、分項工程及各種設施應采取切實有效的成品愛護措施予以愛護。8）應注意的質(zhì)量問題嚴禁在混凝土內(nèi)任意加水，嚴格操縱水灰比，水灰比過大將阻礙補償收縮混凝土的膨脹率，直接阻礙補償收縮及減少收縮裂縫的效果。梁柱節(jié)點位置混凝土要細心澆筑振搗，保證密實。為愛護鋼筋，模板尺寸位置正確，不得踩踏鋼筋，并不得碰撞，改動模板、鋼筋。提早掌握天氣預報信息，盡可能避開雷雨天氣施工，施工現(xiàn)場預備覆蓋塑料簿膜，以防混凝土凝固前受到雨水沖刷。雨天施工期間要認真測量混凝土粗骨料的含水量，隨時調(diào)整用水量和粗細骨料的含水量（由商品混凝土站操縱）。質(zhì)量應急措施停電：預備一臺小型發(fā)電機，供振動棒使用，塔吊配合澆筑混凝土的，采納人工拆、接管。支撐架變形：派專人看護模板支撐架，發(fā)覺有輕微變形情況，立即通知上部停止施工，并立即派人進行加固。道路早晚高峰期：混凝土運輸車遇早晚高峰期，道路擁堵，阻礙混凝土供應時，應提早派送運輸車，保證混凝土供應連續(xù)?；炷帘密嚬收希夯炷翑嚢枵咎峁?臺泵車現(xiàn)場使用，1臺泵車攪拌站內(nèi)備用，不阻礙混凝土澆筑?；炷翜夭钸^大：經(jīng)現(xiàn)場測溫，內(nèi)外溫差過大時，增加麻袋片覆蓋厚度。施工安全保證措施組織保障技術措施依照圖紙設計及施工方法，合理的、全面的確定模板支撐體系所需承擔的靜荷載和活荷載，計算出所需地基承載力，立桿、水平桿、小橫桿、次楞、主楞、對拉螺桿等最合理的布置形式。依照搭設形式及高度，合理設置架體構造措施，剪刀撐對每道大梁通長設置、剛性拉結點同混凝土進行連接。作業(yè)過程中派專人監(jiān)督，一經(jīng)發(fā)覺與方案不符的立即制止并改正。鋼管的順直度必須在鋼管使用前進行檢查，確保各桿件搭設完成后垂直度或順直度。作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。架體使用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處的縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿?；炷翝仓r，先將混凝土柱澆筑完成，以增強架體的穩(wěn)定性。由于采納的是地泵泵送，泵管與架體之間震動較大，泵管宜單獨搭設固定架。嚴格操縱實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的操縱措施，鋼筋等材料不能在支架上方集中堆放。塔吊吊運泵管輸送混凝土時，泵管下方嚴禁站人，必須有專人進行指揮。監(jiān)測監(jiān)控1、扣件擰緊度檢查：對支撐架扣件擰緊度采納扭矩扳手全數(shù)檢查，扣件螺栓擰緊扭力矩值為40~65N.m。2、立桿垂直度檢查：立桿的垂直度搭設時應確保立桿垂直度偏差＜20mm。3、材料質(zhì)量操縱：鋼管和扣件不滿足要求的嚴禁使用。搭設的要緊材料在進場堆放前，必須依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJl30-2011中關于構配件檢查和驗收的要求，逐一進行驗收。經(jīng)驗收合格的鋼管、扣件按規(guī)格、種類，分類整齊堆放、堆穩(wěn)。堆放地不得有積水。4、堆料荷載操縱：嚴禁在支撐架上集中堆放材料。在實際操作時，施工荷載不能超過設計荷載。特不是鋼材、模板的荷載操縱，防止局部超載。設計計算由于本工程梁截面較少，在此只選擇最大截面梁1500×2000、1200×2000和具備代表性的梁800×2000進行計算，柱僅計算截面最大的1700×1300mm柱，其余柱做類似支設。同時計算一層樓板傳遞荷載驗算。計算見附件。附件一：轉換層1500×2000梁計算書一、工程屬性混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1500×2000新澆混凝土梁計算跨度(m)5.55梁側樓板厚度(mm)180新澆混凝土結構層高(m)5二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁2.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)2700步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'b(mm)900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1500梁底增加立柱根數(shù)7梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600，900,1200,1500,1800,2100,2400梁底支撐小梁根數(shù)20梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)75設計簡圖如下：模板、梁底木方次楞經(jīng)計算符合要求。四、梁底支撐的計算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×2.7可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R20＝3.12kN，R2＝R19＝6.6kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝R11＝R12＝R13＝R14＝R15＝R16＝R17＝R18＝5.38kN主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.648×106/4120＝157.38N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝11.44kNτmax＝2Vmax/A=2×11.44×1000/384＝59.58N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R9]＝1.06kN≤8kN右側立柱扣件受力R＝1.06≤8kN單扣件能滿足要求！考慮到工人扭矩操作和扣件質(zhì)量問題，本工程梁兩側梁底采納雙扣件連接。五、立桿穩(wěn)定性驗算鋼管類型Ф48×2.7立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205λ=l0/i=kμ1（h+2a）/i當k=1時,λ=1×1（1500+2×200）/16=118.8≤[λ]=210,長細比滿足要求！當k=1.155時,λ=1.155×1（1500+2×200）/16=137.2查表得，φ＝0.361立柱最大受力N＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9+N邊2]＝max[1.06+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.5-2.4/2)/2×0.9，10.1，18.49，16.61，17.24，16.61，18.49，10.1，1.06+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+3+1.5-2.4/2)/2×0.9]＝18.49kNf＝N/(φA)＝18.49×103/(0.361×384)＝133.4N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！六、荷載傳遞轉換層（4.8m）梁荷載較大，需要以下兩層梁進行傳遞。本工程擬采納一層樓面對應部分梁和地面共同承擔。模板及支架自重：（0.1+0.3+0.5+0.75）×2.4×1m=3.96KN新澆筑混凝土自重：24×1.5×2m=72KN鋼筋自重：2.5×2.4×2m=12KN振搗、傾倒混凝土以及施工荷載：2.4×1×（2+4+1）=16.8KN1、2400×2000梁每延長米荷載：N=1.2×（3.96+72+12）+1.4×16.8=129.07KN澆筑混凝土每延長米產(chǎn)生的荷載：q=129.07÷1=129.07KN2、轉換層梁下各層對應梁的實際承受荷載(按最小配筋梁計算)一層標高對應梁：KL(2)400×600，4C25；4C22，混凝土C30按T型梁進行計算，l0/3=5.55/3=1.85m；b+Sn=0.4+2.1=2.5m；hf’/h0=120/560=0.21,b+12hf’=0.4+12×0.12=1.84mbf’=min{l0/3；b+Sn；,b+12hf’}=1.84mｆyAs=360×1520=547200Nα1ｆcbf’hf’=1.0×14.3×1840×120=3157440NｆyAs＜α1ｆcbf’hf’，為第一種類型的T型截面梁。T形截面極限最大彎矩值：x=ｆyAs/ｆcmbf’=360×1520/(14.3×1840)=20.8mmMu=ｆcmbbf’x(ho-x/2)=14.3×1840×20.8×（600-40-20.8/2）=300.79KN.m極限承載力：q1=8Mu/l02=8×300.79/5.552=78.12KN/mq2地面素土夯實后澆筑c15砼150后墊層經(jīng)靜載實驗承載力100KN/m3、轉換層梁產(chǎn)生的荷載由以下幾層結構的梁共同承擔：q1+q2=78.12+150=178.12KN/m＞q=129.07KN/m滿足要求！轉換層1500×2000梁產(chǎn)生的荷載由以下二層即：一層梁板和地面共同承擔滿足要求。附件二：轉換層1400×2000梁計算書一、工程屬性混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1400×2000新澆混凝土梁計算跨度(m)7.5梁側樓板厚度(mm)180新澆混凝土結構層高(m)5二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁2.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)2400步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'b(mm)900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1200梁底增加立柱根數(shù)5梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600,900,1200,1500,1800梁底支撐小梁根數(shù)16梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150設計簡圖如下：模板、梁底木方次楞經(jīng)計算符合要求，在此不做計算。四、梁底支撐的計算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×2.7可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R16＝3.03kN，R2＝R15＝6.27kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝R11＝R12＝R13＝R14＝5.11kN主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.835×106/4120＝202.74N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝11.218kNτmax＝2Vmax/A=2×11.218×1000/384＝58.43N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R7]＝1.41kN≤8kN右側立柱扣件受力R＝1.41kN≤8kN單扣件能滿足要求！考慮到工人扭矩操作和扣件質(zhì)量問題，本工程梁兩側梁底采納雙扣件連接。五、立柱驗算鋼管類型Ф48×2.7立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205λ=l0/i=kμ1（h+2a）/i當k=1時,λ=1×1（1500+2×200）/16=118.75≤[λ]=210,長細比滿足要求！當k=1.155時,λ=1.155×1（1500+2×200）/16=137.2查表得，φ＝0.361立柱最大受力N＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N邊2]＝max[1.41+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.2-1.8/2)/2×0.9，11.53，20.62，18.44，20.62，11.53，1.41+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+2.4+1.2-1.8/2)/2×0.9]＝20.62kNf＝N/(φA)＝20.62×103/(0.361×384)＝148.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！六、荷載傳遞轉換層（4.8m）梁荷載較大，需要以下二層梁進行傳遞。本工程擬采納一層對應部分梁和夯實處理的地面共同承擔。模板及支架自重：（0.1+0.3+0.5+0.75）×1.4×1m=2.31KN新澆筑混凝土自重：24×1.8×2m=86.4KN鋼筋自重：2.5×1.8×2m=9KN振搗、傾倒混凝土以及施工荷載：1.8×1×（2+4+1）=12.6KN1、1400×2000梁每延長米荷載：N=1.2×（2.31+86.4+9）+1.4×12.6=135.68KN澆筑混凝土每延長米產(chǎn)生的荷載：q=135.68÷1=134.89KN2、轉換層梁下各層對應梁的實際承受荷載（按最小配筋梁計算）一層標高對應梁：KL2(2)400×600，2C25+(2C12)；5C25，混凝土C30按T型梁進行計算，l0/3=7.5/3=2.5m；b+Sn=0.4+2.3=2.7m；hf’/h0=120/560=0.21,b+12hf’=0.4+12×0.12=1.84mbf’=min{l0/3；b+Sn；,b+12hf’}=1.84mｆyAs=360×2454=883440Nα1ｆcbf’hf’=1.0×14.3×1840×120=3157440NｆyAs＜α1ｆcbf’hf’，為第一種類型的T型截面梁。T形截面極限最大彎矩值：x=ｆyAs/ｆcmbf’=360×2454/(14.3×1840)=33.6mmMu=ｆcmbbf’x(ho-x/2)=14.3×1840×33.6×（600-40-33.6/2）=480.23KN.m極限承載力：q1=8Mu/l02=8×480.23/7.52=68.3KN/m限承載力：q2=8Mu/l02=8×386.42/7.52=55KN/m地面靜載實驗后極限承載力100kN/m3、轉換層梁產(chǎn)生的荷載由以下幾層結構的梁共同承擔：q1+q2+=55+100=155KN/m＞q=135.68KN/m滿足要求！轉換層1400×2000梁產(chǎn)生的荷載由以下一層梁板和地面共同承擔滿足要求。附件三：轉換層1200×2000梁計算書一、工程屬性混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1200×2000新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8梁側樓板厚度(mm)180新澆混凝土結構層高(m)5二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁2.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)2100步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'b(mm)900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1050梁底增加立柱根數(shù)5梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)550,800,1050,1300,1550梁底支撐小梁根數(shù)12梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)300設計簡圖如下：模板、梁底木方次楞經(jīng)計算符合要求。四、梁底支撐的計算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×2.7可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R12＝3.36kN，R2＝R11＝7.12kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝5.81kN主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.599×106/4120＝145.38N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝9.874kNτmax＝2Vmax/A=2×9.874×1000/384＝51.43N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝375/400＝0.94mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R7]＝0.91kN≤8kN右側立柱扣件受力R＝0.91kN≤8kN單扣件能滿足要求！考慮到工人扭矩操作和扣件質(zhì)量問題，本工程梁兩側梁底采納雙扣件連接。五、立桿穩(wěn)定性驗算鋼管類型Ф48×2.7立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205λ=l0/i=kμ1（h+2a）/i當k=1時,λ=1×1（1500+2×200）/16=119.5≤[λ]=210,長細比滿足要求！當k=1.155時,λ=1.155×1（1500+2×200）/16=137.2查表得，φ＝0.361立柱最大受力N＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N邊2]＝max[0.91+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.05-1.5/2)/2×0.9，9.54，17.54，15.11，17.54，9.54，0.91+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+2.1+1.05-1.5/2)/2×0.9]＝17.54kNf＝N/(φA)＝16.9×103/(0.361×384)＝126.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！六、荷載傳遞轉換層（4.8m）梁荷載較大，需要以下二層梁進行傳遞。本工程擬采納一層對應部分梁和地面共同承擔。模板及支架自重：（0.1+0.3+0.5+0.75）×1.5×1m=2.475KN新澆筑混凝土自重：24×1.5×2m=72KN鋼筋自重：2.5×1.5×2m=7.5KN振搗、傾倒混凝土以及施工荷載：1.2×1×（2+4+1）=8.4KN1、1200×2000梁每延長米荷載：N=1.2×（2.475+72+7.5）+1.4×8.4=113.07KN澆筑混凝土每延長米產(chǎn)生的荷載：q=113.07÷1=110.13KN2、轉換層梁下各層對應梁的實際承受荷載（按最小配筋梁計算）一層標高對應梁：KL13(3A)400×600，2C25+(2C12)；5C22，混凝土C30按T型梁進行計算，l0/3=7.8/3=2.6m；b+Sn=0.4+2.3=2.7m；hf’/h0=120/560=0.21,b+12hf’=0.4+12×0.12=1.84mbf’=min{l0/3；b+Sn；,b+12hf’}=1.84mｆyAs=360×1900=684000Nα1ｆcbf’hf’=1.0×14.3×1840×120=3157440NｆyAs＜α1ｆcbf’hf’，為第一種類型的T型截面梁。T形截面極限最大彎矩值：x=ｆyAs/ｆcmbf’=360×1900/(14.3×1840)=26mmMu=ｆcmbbf’x(ho-x/2)=14.3×1840×26×（600-40-26/2）=374.2KN.m極限承載力：q1=8Mu/l02=8×374.2/7.82=49.2KN/m地面靜載實驗極限承載力100KN/m3、轉換層梁產(chǎn)生的荷載由以下幾層結構的梁共同承擔：q1+q2=49.2+100=149.2KN/m＞q=110.13KN/m滿足要求！轉換層1500×2000梁產(chǎn)生的荷載由以下一層梁板和地面共同承擔滿足要求。附件四：1700×1300柱計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZZ-1新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1700新澆混凝土柱的計算高度(mm)5000新澆混凝土柱短邊邊長(mm)1300二、荷載組合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時刻t0(h)6外加劑阻礙修正系數(shù)β11混凝土坍落度阻礙修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×6×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[57.6，48]＝48kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×48+1.4×2，1.35×48+1.4×0.7×2]＝0.9max[60.4，66.76]＝0.9×66.76＝60.08kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝48kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數(shù)11柱短邊小梁根數(shù)11柱箍間距l(xiāng)1(mm)450模板設計平面圖1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖，按四等跨連續(xù)梁驗算靜載線荷載q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.45×48＝26.24kN/m活載線荷載q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.45×1.7＝0.67kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×26.24×0.22-0.121×0.67×0.22＝-0.10kN·mσ＝Mmax/W＝0.10×106/(1/6×450×152)＝5.73N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算作用線荷載q＝bS正＝0.45×48＝21.6kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×21.6×2004/(100×10000×(1/12×450×153))＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)40×80小梁截面慣性矩I(cm4)170.67小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)3001、強度驗算小梁上作用線荷載q＝bS承＝0.2×60.08＝12.02kN/m小梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.54kN·mσ＝Mmax/W＝0.54×106/42.67×103＝12.68N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、撓度驗算小梁上作用線荷載q＝bS正＝0.2×48＝9.6kN/m面板變形圖(mm)ν＝1.27mm≤[ν]＝1.5mm滿足要求！五、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)2柱箍材質(zhì)規(guī)格(mm)Ф48×2.7柱箍截面慣性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗彎強度設計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)2060001、柱箍強度驗算長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍彎矩圖(kN·m)長邊柱箍剪力圖(kN)M1＝0.44kN·m，N1＝8.65kN短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍彎矩圖(kN·m)短邊柱箍剪力圖(kN)M2＝0.44kN·m，N2＝8.65kNM/Wn＝0.44×106/(4.12×103)＝107.54N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、柱箍撓度驗算長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍變形圖(mm)短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍變形圖(mm)ν1＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝1.37mmν2＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝1.37mm滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26N＝8.65×2=17.29kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！N＝8.65×2=17.29kN≤26kN滿足要求！附件五：大體積混凝土熱工計算一、混凝土溫度計算1、混凝土拌合物溫度C55商品混凝土實驗配合比每立方米用量如下：《水泥混凝土配合比報告》附后。水泥42.5Rmc=440kg,砂ms=553kg,石子mg=1160kg,礦渣mk=120kg水mw=165kg,外加劑mu=7.84kg。適用氣溫20~35○C已知：水泥、砂、石子、礦渣粉的比熱：Cc=Cs=Cg=Ck=0.96KJ/kg.K,水、外加劑的比熱：Cw=Cu=4.2KJ/kg.K,設：混凝土澆筑時刻為8月下旬，外界溫度假設30℃，材料溫度如下：Tc=40℃Ts=Tg=Tk=Tw=TU=30○C,則：混凝土的拌和溫度：2、混凝土溫度損失Ts=(α×t＋0.032n)(T0-Td)α：每小時穩(wěn)定損失系數(shù)，液壓式攪拌機取0.25；t：混凝土運輸及成型時刻取0.5h；n：混凝土倒運次數(shù)取1次；Tb：混凝土出機溫度31.45℃；Td：外界溫度30℃Ts=（0.25×0.5+0.032）×(31.45-30)=0.23℃3、混凝土入模溫度若泵送混凝土摩擦升溫1℃，則混凝土入模溫度為：31.45-0.23+1=32.22℃二、混凝土水化熱絕熱溫升值計算1、混凝土最終水化熱絕熱溫升（1-e-mt）其中：wc=440kg/m3，C=0.96KJ/kg·K，Q=4/(7/270-3/240)=297.93J/kg·K，7天水泥水化熱不超過270J/kg·K，3天水泥水化熱不超過240J/kg·K，ρ=2400kg/m3，m=0.4，t=28則：混凝土內(nèi)部中心溫度Tmax=32.22+56.9=89.12℃2、不同齡期的水化熱溫升為：（混凝土厚度按2m，混凝土澆筑溫度TP=32.22oC）序號齡期（d）溫降系數(shù)（ζ）水化熱溫升（Tnζ）中心溫度Tmax=（T0+Tnζ）1t=3ζ=0.57Thζ=32.43oC64.652t=6ζ=0.54Thζ=30.73oC62.953t=9ζ=0.485Thζ=27.6oC59.824t=12ζ=0.385Thζ=21.91oC54.135t=15ζ=0.295Thζ=16.79oC49.016t=18ζ=0.22Thζ=12.52oC44.747t=21ζ=0.175Thζ=9.96oC42.18三、計算蓄熱保溫材料需要厚度采納澆水塑料薄膜上再覆蓋麻袋片。保溫溫度操縱計算。依照熱交換原理，假定混凝土的中心溫度向混凝土表面的散熱量，等于混凝土表面保溫材料應補充的發(fā)熱量，按下式計算：式中δi保溫材料所需厚度（m）;h結構厚度，取2m；λi—保溫材料的導熱系數(shù)，本方案采納麻袋片，取0.14W/m·K；λ混凝土導熱系數(shù)，取2.33W/m·K；Tmax—混凝土中心最高溫度，取3d值為取64.65℃；Tb混凝土表面溫度，取32.22℃；Ta混凝土澆灌后3-5d空氣平均溫度，取30℃；K透風系數(shù)，取2.3；設定混凝土中心溫度與表面溫度之差操縱在20○C范圍內(nèi)，溫度操縱的時刻設定為10天。結論：在混凝土表面覆蓋層塑料薄膜保濕，在塑料布上須用超過3.1cm厚麻袋片覆蓋保溫，許多于二層并應錯位搭接，測溫溫差接近25○C時增加一層塑料彩條布覆蓋保溫，以降低透風系數(shù)。12.施工過程監(jiān)控措施12.1支撐架、模板搭設安裝完成后，必須由質(zhì)安部、技術部與監(jiān)理單位進行驗收，嚴格按照施工方案進行施工，驗收合格簽字確認后方可進行混凝土澆筑。檢查要緊內(nèi)容見施工方案。12.2成立安全檢查監(jiān)控小組，對施工過程模板及其頂架安全進行監(jiān)控。監(jiān)控內(nèi)容為：（1）模板及頂架變形情況（2）混凝土澆筑過程中堆高情況（3）施工荷載情況12.3在混凝土澆筑過程中，派專門的治理人員與木工進行跟班。在混凝土施工過程對模板變形進行監(jiān)控，在轉換層大梁下模板拉通鐵線，檢測模板變形。12.4大梁沉降檢測設置詳見附圖。設置點每棟許多于4個點。對大斷面梁進行重點監(jiān)控，要緊是監(jiān)控模板及支架的水平側移和沉降情況。（托梁撓度不超過4.4mm，支架水平位移不超過20mm，支架沉降不超過5mm）（見附圖）必須在澆筑前按本方案設置好監(jiān)測點，并安排專人負責監(jiān)測并對支架的水平側移和沉降進行記錄。當出現(xiàn)突變正常趨勢時，應加強監(jiān)控，并立即通知項目經(jīng)理和施工負責人，立即停止砼的澆注，分析下沉緣故，采取加強措施后方可接著澆注。臨測點設置方法如附圖：113.高支模事故應急救援預案13.1項目應急組織機構：工程項目部成立重大事故應急救援“指揮領導小組”，由項目經(jīng)理、副經(jīng)理及生產(chǎn)、安全、設備、保衛(wèi)等負責人組成，下設應急救援專業(yè)小組。應急救援指揮領導小組設在施工質(zhì)安部，日常工作由質(zhì)安部兼管負責。發(fā)生較大事故時，領導小組成員迅速到達指定崗位，因專門情況不能到崗的，由所在單位按指揮機構組成名單排序遞補。以指揮領導小組為基礎，成立重大事故應急救援指揮部，由項目經(jīng)理為總指揮，