橋梁滿堂支架專項技術(shù)方案

銅梁縣隆鏡子灘橋引道工項目經(jīng)部鏡子灘橋堂支架項工方案湖南對外設(shè)集團有限司2015年1月日1一、工概況銅梁縣慶隆鎮(zhèn)鏡子灘大橋及引道工程位于慶隆場西側(cè)連接石魚—慶隆—浦呂三鎮(zhèn)的交通要道。大橋以東600m接S207是石魚與慶隆兩鎮(zhèn)經(jīng)浦呂互通上渝遂高速的快速通道橋以西4km接G319隆經(jīng)石魚鎮(zhèn)到銅梁城區(qū)的必經(jīng)之地全長，長鏈4.294m，公路等級：二級公;設(shè)計行車速度60km，設(shè)計荷載：公I(xiàn)級;橋梁橋?qū)?3m，樁基為鉆孔樁，橋臺采用肋板臺，上部為30+50+30預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆變截面箱梁，結(jié)構(gòu)設(shè)計年限為100年。二、資配備情況1、項目部主要管理人員配備序號

崗位項目經(jīng)理技術(shù)負(fù)責(zé)人施工員項目技術(shù)內(nèi)業(yè)

職責(zé)全面負(fù)責(zé)工程項目管理負(fù)責(zé)工程現(xiàn)場技術(shù)管理負(fù)責(zé)工程現(xiàn)場施工管理負(fù)責(zé)工程資料及計劃

姓名李球陳煉軍萬新田姜智永5

材料負(fù)責(zé)人

負(fù)責(zé)工程材料供應(yīng)和后勤工程楊鵬舉6

專職質(zhì)檢員

對工程質(zhì)量進行監(jiān)督檢查

張振泉7

專職安全員

對工程安全生產(chǎn)進行監(jiān)督檢查楊瀟2、施工人員配備序號

工種電焊工氣焊工安裝工信號工專職安全員電工

數(shù)量6420211

職責(zé)焊接鋼材切割滿堂支架安裝指揮吊車現(xiàn)場安全文明施工現(xiàn)場臨時用電3、機械設(shè)備配備名稱

型號

數(shù)量2汽車吊汽車吊挖掘機鏟車電焊機氣焊4、測量儀器設(shè)備配備儀器設(shè)備名稱

規(guī)格型號

25T50TCAT324DZL50臺套單位

2142數(shù)量全站儀水準(zhǔn)儀塔尺鋼尺

南方NTS332RSZ1032自動安50m、30m

臺臺把把

12三、施方案2.1箱梁況橋梁工程為30+50+30預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆單箱雙室變截面箱梁梁高度為1.8m—3.3mm橋梁寬為13m采用邊跨滿堂支架搭設(shè)中跨下部采用鋼管樁貝雷梁上部滿堂支架搭設(shè)。2.2應(yīng)力砼澆箱梁的施方法1地基處理首先對支架布設(shè)范圍內(nèi)的表土、雜物及淤泥進行清除，并將橋下范圍內(nèi)泥漿池及基坑采取抽水排干后，用棄渣或砂石將泥漿池及基坑回填密實，以防止局部松軟下陷。將原地面進行整平（斜坡地段做成臺階重型壓路機碾壓密(壓實度≥90%)，達(dá)到要求后，再填筑50cm的棄渣或土石混碴，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達(dá)到94%以上。支架地基原地面整平及壓實后標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗質(zhì)土＞7＞190KPa；如砂類土（中、粗砂＞15則σ＞，載力可滿足要求。地基基礎(chǔ)換填土石混渣或隧道洞渣處理，并用壓路機壓實后檢測壓實度達(dá)到，則同樣滿足承載力。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質(zhì)土，不適應(yīng)做標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗或?qū)z測結(jié)果尚3有疑問時，建議采用平板荷載試驗，確定地基承載力。地基基礎(chǔ)填筑（換填）并檢測完成后，其上搭設(shè)滿堂支架。橋下支架地基基礎(chǔ)表面設(shè)2%的人字型橫坡以利于排水架基礎(chǔ)兩側(cè)設(shè)置排水溝，排水溝采用砂漿摸面，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。2支架搭設(shè)及術(shù)要求（1箱梁滿堂支架采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)10×15cm方木；縱向方木上設(shè)5×7cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.1m凈間距0.05m其他部位間距不大于0.12m凈間距0.06m用厚1.2cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板角用2cm木板加強角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設(shè)4～5道，支架外表面必須滿布剪刀撐。每根立桿底部應(yīng)設(shè)置底座或墊板支架立桿必須設(shè)置縱掃地桿撐、斜撐搭設(shè)應(yīng)隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)。桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設(shè)要求如下：采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×120cm和60cm90cm90cm三種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中：墩旁兩側(cè)各3.0m圍內(nèi)的支架采用×60cm×120cm布置形式，墩旁外側(cè)8m范圍內(nèi)的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式余范圍即跨中部分支架采用×90cm×120cm布置形式，但縱橫隔板梁下范內(nèi)的支架橫橋向間距應(yīng)加密至60cm(即采用60cm×90cm×120cm支架布置形式。（2）支架搭設(shè)技術(shù)要求現(xiàn)澆箱梁支架采用碗口式構(gòu)件搭設(shè)滿堂支架。搭設(shè)時，先方木基礎(chǔ)下托（立桿底部可調(diào)底座底座下用粗砂找平。支架頂部設(shè)置頂托，頂托上安設(shè)順橋向方木，順橋向方木上布置橫橋向方木，橫橋向方木上鋪設(shè)箱梁底模板（竹膠板。支架縱橫向設(shè)置剪刀撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。剪刀撐、橫向斜撐與立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)，并且在砼澆筑和張拉過程中，進行全過程監(jiān)測和專人檢查。支架搭設(shè)后箱梁重量進行支架預(yù)壓壓載采用砂袋與水箱并用的方法4進行預(yù)壓。預(yù)壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預(yù)壓及沉降觀測。A、碗扣式鋼管支架主要構(gòu)、配件的材料、制作要求碗扣式腳手架用鋼管應(yīng)采用符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或《低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092）中的Q235A級普通鋼管，其材質(zhì)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼）的規(guī)定。碗扣架用鋼管規(guī)格為Φ，鋼管壁厚不得小于-0.025mm上碗扣、可調(diào)底座及可調(diào)托撐螺母應(yīng)采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應(yīng)符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500規(guī)定。下碗扣桿接頭桿接頭應(yīng)采用碳素鑄鋼制造材料機械性能應(yīng)符合中ZG230-450的規(guī)定。采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm。立桿連接外套管壁厚不得小于，內(nèi)徑不大于50mm，外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。立桿上的上碗扣應(yīng)能上下串動和靈活轉(zhuǎn)動，不得有卡滯現(xiàn)象；桿件最上端應(yīng)有防止上碗扣脫落的措施。立桿與立桿連接的連接孔處應(yīng)能插入Φ連接銷。在碗扣節(jié)點上同時安裝1—4個橫桿，上碗扣均應(yīng)能鎖緊。B、構(gòu)配件外觀質(zhì)量要求：鋼管應(yīng)無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；鑄造件表面應(yīng)光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應(yīng)清除干凈。沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；各焊縫應(yīng)飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；⑤構(gòu)配件防銹漆涂層均勻、牢固。立桿上應(yīng)設(shè)有接長用套管及連接銷孔?？烧{(diào)底座及可調(diào)托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于扣插入立桿內(nèi)的長度不得小于150mm。附：碗扣節(jié)點連接構(gòu)成圖如圖－1所示。5（3）碗扣式鋼管滿堂支架的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)支架根據(jù)支撐高度選擇組配立桿調(diào)托撐及可調(diào)底座。立桿間距和橫桿步距不得大于設(shè)計要求，并設(shè)置縱、橫掃地桿。連接前

連接后圖2.2.2－1碗扣節(jié)點連接構(gòu)成圖支架拐角為直角時宜采用橫桿直接組架角為非直角時可采用鋼管扣件組架。支架首層立桿應(yīng)采用不同的長度交錯布置并安設(shè)好接長用套管及連接銷孔底部橫桿（掃地桿）嚴(yán)禁拆除，立桿配置可調(diào)底座（如圖LG-240

LG-180LG-240LG-180可調(diào)底座底部橫桿圖2.2.2－2立桿可調(diào)底座示意圖6支架剪刀撐、斜撐等的斜桿，采用鋼管扣件，斜桿安裝時要符合下列規(guī)定：在支架四周拐角處設(shè)置專用斜桿或四面設(shè)置八字斜桿；斜桿應(yīng)每步與立桿扣接，扣接點距碗扣節(jié)點的距離宜≤150mm；當(dāng)出現(xiàn)不能與立桿扣接的情況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點應(yīng)牢固；斜桿水平傾角宜在45o～60o

之間；每個扣件的擰緊力矩都要控制在，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。對進入現(xiàn)場的碗扣式鋼管構(gòu)配件，使用前應(yīng)對其質(zhì)量進行復(fù)檢。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差滿足《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》的要求。支架架要排列整齊和順直，并要及時設(shè)好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。必要時采取設(shè)置纜風(fēng)繩等加固措施。（4）為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應(yīng)按支架設(shè)計要點，在荷載集中處加密支架支撐。支架搭設(shè)要求按施工方案彈線定位放置可調(diào)底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設(shè)順序逐層進行,每次上升高度不大于3m。底座和墊板應(yīng)準(zhǔn)確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于的木墊板；底座的軸心線應(yīng)與地面垂直。底層水平框架的縱向直線度應(yīng)≤L/200；橫桿間水平度應(yīng)≤L/400。模板支撐架搭設(shè)應(yīng)與模板施工相配合利用可調(diào)底座或可調(diào)托撐調(diào)整底模標(biāo)高但支架頂托和底座的絲桿外露長度不得大于20cm支架的搭設(shè)應(yīng)分階段進行，第一階段的撂底高度一般為m，搭設(shè)后必須經(jīng)檢查驗收后方可正式投入使用。支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應(yīng)隨時注意水平框的直角度，不致使支撐架偏扭。保證支架全高的垂直度應(yīng)小于L/500最大允許偏差應(yīng)小于100mm。支架及腳手架內(nèi)外側(cè)加挑梁時，挑梁范圍內(nèi)只允許承受人行荷載，嚴(yán)禁堆放物料。采用鋼管扣件作加固件撐時應(yīng)符建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2002的有關(guān)規(guī)定。支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應(yīng)旋緊可調(diào)座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭3層，每層用經(jīng)緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調(diào)整。7支撐架搭設(shè)到頂時，應(yīng)組織技術(shù)、安全、施工人員對整個架體結(jié)構(gòu)進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結(jié)構(gòu)缺陷。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。3支架受力檢箱梁斷面較大，為1×30m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁（單箱雙室梁高度1.8—3.3m，箱梁頂寬9m。對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。2.2.3.1荷載計算2.2.3.1.1荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：⑴q——箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m1

3

取26.44KN/m

2

）⑵q——箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算2取q＝1.0kPa（偏于安全2⑶q——施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下3肋條時??；當(dāng)計算肋條下的梁時??；當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。q——振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取。4q——新澆混凝土對側(cè)模的壓力。5⑹q——傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。6⑺q——支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：7表2.2.3.1-1滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距

支架自重

q7

的計算值(kPa)60cm×60cm×120cm60cm×90cm×120cm90cm×90cm×120cm2.2.3.1.2荷載組合

2.942.211.84表2.2.3.1-2模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱底模及支架系統(tǒng)計算側(cè)模計算

強度計算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑸＋⑹

荷載組合

剛度檢算⑴＋⑵＋⑺⑸84結(jié)構(gòu)檢算（1）碗扣式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出以上，甚至超過本工程現(xiàn)澆箱梁支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算，根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的強度及穩(wěn)定性計算公式進行分析計算（碗扣架用鋼管規(guī)格為φ48×3.5mmA、Ⅰ－Ⅰ截面處跨中15m,25m范圍內(nèi)碗扣式鋼管支架體系采用×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)如下圖5.1－6。模板

斜撐

立桿

大橫桿模板

斜撐

立桿小橫桿

單位：m圖2.2.3.2.1-1腳手架90×90×120cm布置圖①、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝30kN（參見公路橋涵施工手冊中表－5碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載立桿實際承受的荷載為：（N+N）+0.85×1.4ΣN（組合風(fēng)荷載時）G1KG2KQKN—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；G1K9N—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力G2KΣN—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；QK于是，有：N=0.9×0.9×q=0.9×0.9×26.44=21.416KNG1K1N=0.9×0.9×q=0.9×0.9×1.0=0.81KNG2K2ΣN=0.9×0.9×(q+q+q)=0.81×(1.0+2.0+1.84)=3.92KNQK347N+NN×G1KG2KQK3.92=25.48KN＜［N］＝30KN，強度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA(chǔ)+M/W≤fWN—鋼管所受的垂直荷載N=1.2（+N）N（組合風(fēng)荷載時G1KG2KQK同前計算所得；f—鋼材的抗壓強度設(shè)計值f＝205N/mm技術(shù)規(guī)范》表5.1.6得。

2

參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全A—支架立桿的截面積A＝489mm

2

(取φ48mm×3.5mm鋼管的截面積。Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉(zhuǎn)半徑建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范錄得i＝15.8㎜。長細(xì)比λ＝。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λL/i＝參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.744。M—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；WM=0.85×1.4×W×La×hWK

2

/10W=0.7u×u×wKzs

0u—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉表得u=1.38zzu—風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)范36項得=1.2ssw—基本風(fēng)壓，查〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范w=0.8KN/m00故：W=0.7u×u×w=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2Kzs0

210La—立桿縱距0.9m；h—立桿步距1.2×La×h

2

/10=0.143W—截面模量查表〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范得：W=5.08×103mm3則，N/ΦA(chǔ)+M/W＝25.48×10W

3

/（0.744×489）+0.143×10

6

/（5.08×10

3

）＝98.19KN/mm

2

≤f＝205KN/mm

2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。B、Ⅱ－Ⅱ截面處橋墩旁3m～10m,3～15m范內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用60×90×120cm布置結(jié)構(gòu)，如下圖。模板

斜撐

立桿

大橫桿

模板

斜撐

立桿小橫桿

單位：m圖2.2.3.2.1-2腳手架60××①、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝30kN（參見公路橋涵施工手冊中表－5碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載立桿實際承受的荷載為：（N+N）+0.85×1.4ΣN（組合風(fēng)荷載時）G1KG2KQKN—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；G1KN—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力G2KΣN—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；QK于是，有：N=0.6×0.9×q=0.6×0.9×26.44=14.278KNG1K111N=0.6×0.9×q=0.6×0.9×1.0=0.54KNG2K2ΣN=0.6×0.9×(q+q+q)=0.54×(1.0+2.0+2.21)=2.813KNQK347N+NN×G1KG2KQK2.813=21.129KN＜［N］＝30KN，強度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA(chǔ)+M/W≤fWN—鋼管所受的垂直荷載N=1.2（+N）N（組合風(fēng)荷載時G1KG2KQK同前計算所得；f—鋼材的抗壓強度設(shè)計值f＝205N/mm技術(shù)規(guī)范》表5.1.6得。

2

參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全A—支架立桿的截面積A＝489mm

2

(取φ48mm×3.5mm鋼管的截面積Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄B得i＝15.8㎜。長細(xì)比λ＝。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λL/i＝參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.744。M—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；WM=0.85×1.4×W×La×hWK

2

/10W=0.7u×u×wKzs

0u—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉表得u=1.38zzu—風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)范36項得=1.2ssw—基本風(fēng)壓，查〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范w=0.8KN/m00故：W=0.7u×u×w=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2Kzs0La—立桿縱距0.9m；

2h—立桿步距1.2×La×h

2

/10=0.143W—截面模量查表〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范得：12W=5.08×103mm3則，N/ΦA(chǔ)+M/W＝21.129×10W

3

/（0.744×489）+0.143×10

6

/（5.08×10

3

）＝86.226KN/mm

2

≤f＝205KN/mm

2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。C、Ⅲ－Ⅲ截面處在橋墩旁兩側(cè)各范圍內(nèi)扣式鋼管支架體系采用60×60×cm的布置結(jié)構(gòu)，如下圖：模

斜

立

大桿模

縱斜

立小桿橫

向

單位：m圖2.2.3.2.1-3腳手架60×60×120cm布置圖①、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝30kN（參見公路橋涵施工手冊中表－5碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載立桿實際承受的荷載為：（N+N）+0.85×1.4ΣN（組合風(fēng)荷載時）G1KG2KQKN—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；G1KN—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力G2KΣN—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；QK于是，有：N=0.6×0.6×q=0.6×0.6×26.44×2=19.037KNG1K1N=0.6×0.6×q=0.6×0.6×1.0=0.36KNG2K2ΣN=0.6×0.6×(q+q+q)=0.36×(1.0+2.0+2.94)=2.138KNQK34713N+NN×G1KG2KQK2.138=25.821KN＜［N］＝30KN，強度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA(chǔ)+M/W≤fWN—鋼管所受的垂直荷載N=1.2（+N）N（組合風(fēng)荷載時G1KG2KQK同前計算所得；f—鋼材的抗壓強度設(shè)計值f＝205N/mm技術(shù)規(guī)范》表5.1.6得。

2

參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全A—支架立桿的截面積A＝489mm

2

(取φ48mm×3.5mm鋼管的截面積Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉(zhuǎn)半徑建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范錄得i＝15.8㎜。長細(xì)比λ＝。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λL/i＝參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.744。M—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；WM=0.85×1.4×W×La×hWK

2

/10W=0.7u×u×wKzs

0u—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉表得u=1.38zzu—風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)范36項得=1.2ssw—基本風(fēng)壓，查〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范w=0.8KN/m00故：W=0.7u×u×w=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNzs0a—立桿縱距0.6m；h—立桿步距1.2m，

2故：M=0.85×1.4×W×La×hWK

2

/10=0.095KNW—截面模量查表〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范得：W=5.08×10

3mm

314則，N/ΦA(chǔ)+M/W＝25.821×103/（0.744×489）+0.095×106/（5.08×103）W＝99.122KN/mm

2

≤f＝205KN/mm

2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。5滿堂支架整抗傾覆算依據(jù)《公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊》9.2.3要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y×N/ΣMw0i110m長度驗算支架抗傾覆能力：橋梁寬度13m，長采用90×90×120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向122排；支架縱向18排；高度6m；頂托TC60共需要×9=1098個；立桿需要122××6=14040m;縱向橫桿需要122×6/1.2×18=10980m；橫向橫桿需要18×6/1.2×110=9900m；故：鋼管總重（14040+10980+99003.84=134.09t;頂托TC60總重為：×8.31=9.124t；故q=134.09×9.8+9.124×9.8=1403.5KN；穩(wěn)定力矩=y×N×1403.5=9473.63KN.mi依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算W=0.7u×u×w=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/mKzs0

2共受力為：q=0.927×6×110=611.82KN；傾覆力矩=q×3=611.82×3=1835.46KN.mK=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=9473.63/1835.46=5.161>1.30計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。6箱梁底模板算箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設(shè)在支架立桿頂托上順橋向方木上的橫橋向方木上。其中橋墩旁兩側(cè)各3m范圍（支架立桿橫橋向間60cm布置段）橫橋向方木0.12m間距布置，其余部分橫橋向方木按0.1m間距布置。取各種布置情況下最不利位置進行受15力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如圖：通過前面分析計算及布置方案，在橋墩旁實心段（取墩頂截面）處，橫橋向方木布置間距分別為0.12m（凈距0.07m）時，為底模板荷載最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E＝5000MPa方木的慣性矩I=(bh

3

)/12=(1.0×0.012

3

)/12=1.44×10

-7

m

4底模支撐統(tǒng)簡q(kN/m)竹膠12底模算簡q(kN/m)

5×7cm橫向方12

尺寸位：cm圖2.2.3.2.5-1底模支撐系統(tǒng)及驗算⑴橋墩頂截面處底模板計算①模板厚度計算q=(q+q+q+q)l=(52.88+1.0+2.5+2)0.12=7.006kN/m1234則：M

max

q7.0060.12=8

2

0.0126KN模板需要的截面模量：

M]

0.01266.0

3

2.333

m

2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為：h=

61

0.00374因此，模板采用×2440×12mm規(guī)格的竹膠板。②模板剛度驗算16f

max

7.3341286

1.655＜0.9×0.12/400m=2.7×10-4m故，撓度滿足要求。7立桿底座和基承載計算60(90)cm60(90）cm圖2.2.3.2.7-1支架下地基處理示⑴立桿承受荷載計算間距為90×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q＝0.9×0.9×(26.44+1.0+1.0+2.0+1.84)=26.15kN⑵立桿底托驗算立桿底托驗算：N≤R

d通過前面立桿承受荷載計算每根立桿上荷載最大值為跨中截面Ⅰ－Ⅰ橫截面處間距90×90cm布置的立桿，即：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q＝0.9×0.9×(26.44+1.0+1.0+2.0+1.84)=26.153kN底托承載力（抗壓）設(shè)計值，一般取=40KN;d得：26.15KN＜40KN，

立桿底托符合要求。按照最不利荷載考慮根據(jù)設(shè)計圖紙地質(zhì)情況根據(jù)經(jīng)驗及試驗將地面整（斜坡地段做成臺階采用重型壓路機碾壓密實壓實度≥90%)到要求后填筑50～1780cm的建筑棄渣或土石混碴，并分層填筑，分層碾壓，使壓實度達(dá)到％以上后，地基承載力可達(dá)到[f]=190～250Kpa（參考《建筑施工計算手冊kN立桿地基承載力驗算：≤K·fA

k式中：N——為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；A——為立桿底座面積A=15cm×15cm=225cm2；dd按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：N1041底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。A0.0225cdd底托坐落在砼基礎(chǔ)上（按照厚計算按照力傳遞面積計算：A=(2×0.1×tg45+0.15)=0.1225mf=σ=220KPak0K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為按照最不利荷載考慮：

=23.433KN/0.1225m

2

=191.3≤K·[]=1.0×220KPak經(jīng)過計算，基底整平壓實后采用標(biāo)準(zhǔn)入試驗檢測地基承載力?；A(chǔ)處理時填土石混渣或建筑拆遷廢渣，并用壓路機壓實后，檢測壓實度達(dá)到，如壓實度達(dá)到94%以上，則同理地基承載力滿足要求。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質(zhì)土，不適應(yīng)做標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗或?qū)z測結(jié)果尚有疑問時，則應(yīng)再做平板荷載試驗。確認(rèn)地基承載力符合設(shè)計要求后，才能開始放樣，擺放腳手架，在其上開始搭設(shè)腳手架。2.2.3.2.8支架變形支架變形量值F的計算：F＝f1＋f2＋f3①f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為，立桿的截面積按489mm2計。于是f1=б×L/Eб＝26.44÷489×103＝54.07N/mm2則f1＝54.07×÷（2.06×105）＝2.62mm。②f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形括桿件接頭的擠壓壓縮δ方木對方木壓187.07.0縮δ2兩部分，分別取經(jīng)驗值為2mm、3mm，即＝δ1＋δ2＝5mm。③f3為支架地基沉降量計算：支架地基沉降量按《規(guī)范》推薦地基最終沉降量公式計算：

s

nPiSi

(aiiiiA、基礎(chǔ)底面附加應(yīng)力計算根據(jù)前面計算結(jié)果，支架基礎(chǔ)（砼）底面以上最大荷載為：F＝62.64+3.9=66.54KN/m2，同理基礎(chǔ)底面的附加壓力為P＝F=66.54KN/m2。0B、地基土分層根據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)情況地基土按壓縮性分層壓縮層厚度為3m中換填砂夾石土層厚約1.5m、壓縮模量7.0MPa，殘積砂質(zhì)粘性土層厚、壓縮模量6.2MPa。C、各分層的壓縮量計算根據(jù)最不利荷載受力部位支架布置，將滿堂支架基礎(chǔ)底面積轉(zhuǎn)化為×0.6基礎(chǔ)進行計算分析。a、換填砂夾石土層：該土層的頂面及底面分別位于基礎(chǔ)地面下Z＝0m及Z＝1.5m處，則：011，B

＝0

0

012查表得a0.3740于是換填砂夾石土層的壓縮為1

0

0.0626(zaa)5.1100b、殘積砂質(zhì)粘性土層：該土層的頂面及底面分別位于基礎(chǔ)地面下Z＝1.5m及Z＝3.0m處，則：11012查表得a0.3740025查表得0；0.6于是中液限粘質(zhì)土層的壓縮為：196.2123n6.2123n2

0s

(aa)15000.374)211D、確定壓縮層厚度先計算深度Z＝處向上取0.3m的土層壓縮n

/

：A0.6/，＝，查表得.226B0.60.63＝5.0，查表a.206；0.6.6則/n

0s

0.0626(//)0.086.2于是得：

/nn

/i

5.1

0.0141i故壓縮厚度可取為從C15砼基礎(chǔ)底面算起)。E、地基最終沉降量計算壓縮層范圍內(nèi)各土層壓縮模量加權(quán)平均值E為：SP7.0N/2因4<E≤7，查表取，則地基最終總沉降量為：SPS0.7456.31mmsii故支架變形量值為:＝f1＋＋8支架預(yù)壓預(yù)壓采用砂袋，預(yù)壓范圍為箱梁底部，重量不小于箱梁總重1.2。加載順序：分三級加載，第一、二次分別加載總重的30%第三次加載總重的40%。預(yù)壓觀測：觀測位置設(shè)在每跨的L/2，L/4處及墩部處，每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準(zhǔn)儀進行沉降觀測，布設(shè)好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標(biāo)高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量監(jiān)理工程師抽檢，并將觀測結(jié)果報監(jiān)理工程師認(rèn)可同意。第一次加載后，2個小時觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載24h后沉降量±1mm，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，可進行卸載。20人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續(xù)觀測。卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據(jù)觀測記錄，整理出預(yù)壓沉降結(jié)果，調(diào)整碗扣支架頂托的標(biāo)高來控制箱梁底板及懸臂的預(yù)拱高度。9支架拆除拆架程序應(yīng)遵循“由上而下，先搭后拆”的原則，即先松頂托，使底梁板、翼緣板底模與梁體分離再用吊車起吊拆除然后拆腳手板剪刀撐斜撐最后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網(wǎng)→欄桿→底?！_手板→剪刀撐→小橫桿→大橫桿→立桿不準(zhǔn)分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時要先抱住立桿再拆開最后兩個扣拆除大橫桿斜撐剪刀撐時應(yīng)先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。分段拆除高差不應(yīng)大2步，如高差大于2步，應(yīng)臨時增設(shè)斜撐加固。拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，必要時加設(shè)臨時支撐防止變形，拆除支架應(yīng)防止失穩(wěn)。底模方木及竹膠板拆除方木及竹膠板采用人工傳遞方式傳遞至梁體兩側(cè)，延滑道滑至地面，滑道采用碗扣支架搭設(shè)。下滑方木及竹膠板時要有安全員監(jiān)督，距離施工點十米以內(nèi)不得有人。四、安保證措施施工前，現(xiàn)場必須設(shè)警戒區(qū)域，張掛醒目的警戒標(biāo)志；警戒區(qū)域內(nèi)嚴(yán)禁非操作人員通行。如遇強風(fēng)、雨、雪等特殊氣候，不應(yīng)進行支架的搭設(shè)、拆除。夜間實施搭設(shè)、拆除作業(yè)，應(yīng)具備良好的照明設(shè)備。搭設(shè)、拆除腳手架前，班組成員要明確分工，統(tǒng)一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內(nèi)。正確穿戴好個人防護用品，腳應(yīng)穿軟底鞋。搭設(shè)、拆除挑架等危險部位要掛安全帶。5、所有高處作業(yè)人員，應(yīng)嚴(yán)格按高處作業(yè)規(guī)定執(zhí)行安全紀(jì)律及搭設(shè)、拆除工藝要求。6、搭設(shè)、拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除剩留的材料、物件。所有清理物應(yīng)安全輸送至地面，嚴(yán)禁高處拋擲。7、搭設(shè)、拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設(shè)施等各類障礙物、地錨、纜風(fēng)繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提21前搭設(shè)、拆除的盡量先拆除掉。搭設(shè)、拆架時應(yīng)劃分作業(yè)區(qū)，周圍設(shè)繩綁圍欄或豎立警戒標(biāo)志，地面應(yīng)設(shè)專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。搭設(shè)、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，當(dāng)解開與另一人有關(guān)的結(jié)扣時，應(yīng)先通知對方，以防墜落。吊裝作業(yè)人員，起重司機、指揮、司索和其他起重工人，均要持特種作業(yè)證上崗。11、吊裝前應(yīng)檢查機械索具、夾具、吊環(huán)等是否符合要求并進行試吊。吊