雙效蒸發(fā)課程設(shè)計

設(shè)計題目：番茄汁雙效并流蒸發(fā)裝置的設(shè)計姓名：

張馨月班級：2014級食品科學與工程(1)班學號：指導教師：日期：

20144061123張春芝2016年5月21日1目

錄前言.1.1設(shè)計題目1.2蒸發(fā)流程特點1.3設(shè)計任務(wù)及操作條件1.3.1設(shè)備型式：3.2操作條設(shè)計項目2.1設(shè)計方案簡介：2.2蒸發(fā)器的工藝計算：2.2.1估算各效蒸發(fā)量和完成液濃度2.2.2估計各效溶液的沸點和有效總溫度差的估算.................................52.2.3加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量的初步計算.................................72.2.4蒸發(fā)器傳熱面積的估算2.2.5有效溫差的再分配2.2.6重復上述計算步驟3計算結(jié)果列表蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計3.1.1加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計3.1.2循環(huán)管的選擇.3.1.3加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定3.1.4分離室直徑與高度的確定.3.2接管尺寸的確定.3.2.1番茄汁的進出口.3.2.2加熱蒸汽進口與二次蒸汽出口2.3冷凝水出口.蒸發(fā)裝置的輔助設(shè)備.4.1氣液分離器.4.2蒸汽冷凝器.3泵的選型番茄汁雙效并流加料蒸發(fā)裝置的流程圖和蒸發(fā)器設(shè)備工藝簡圖5設(shè)計總結(jié)參考文獻.2前言1.1設(shè)計題目番茄汁雙效并流加料蒸發(fā)裝置的設(shè)計。1.2蒸發(fā)流程特點蒸發(fā)是使含有不揮發(fā)溶質(zhì)的溶液沸騰汽化并移出蒸汽，從而使溶液中溶質(zhì)濃度提高的單元操作。蒸發(fā)具有它獨特的特點：從傳熱方面看，原料和加熱蒸汽均為相變過程，屬于恒溫傳熱：從溶液特點分析，有的溶液有晶體析出、易結(jié)垢、易生泡沫、高溫下易分解或聚合，粘度高、腐蝕性強；從傳熱溫差上看，因溶液蒸汽壓降低，沸點增高，故傳熱溫度小于蒸發(fā)純水溫度差；從泡沫夾帶情況看，二次蒸汽夾帶泡沫，需用輔助儀器除去；從能源利用上分析，可以對二次蒸汽重復利用等。這就需要我們從五個方面考慮蒸發(fā)器的設(shè)計。隨著工業(yè)蒸發(fā)技術(shù)的發(fā)展，蒸發(fā)器的結(jié)果和形式也不斷的改進。目前蒸發(fā)器大概分為兩類一類是循環(huán)型包括中央循環(huán)管式懸筐式外熱式列文式及強制循環(huán)式等；另一類是單程型，包括升膜式、降膜式、升——降膜式等。這些蒸發(fā)器形式的選擇要多個方面綜合得出。現(xiàn)代化工生產(chǎn)實踐中，為了節(jié)約能源，提高經(jīng)濟效益，很多廠家采用的蒸發(fā)設(shè)備是多效蒸發(fā)。因為這樣可以降低蒸汽的消耗量，從而提高蒸發(fā)裝置的各項熱損失。多效蒸發(fā)流程課分為：并流流程、逆流流程、平流流程及錯流流程。在選擇形式時應(yīng)考慮料液的性質(zhì)、工程技術(shù)要求、公用系統(tǒng)的情況等。1.3設(shè)計任務(wù)及操作條件設(shè)：中央循環(huán)管式蒸發(fā)器。圖1-1中央循環(huán)管式蒸發(fā)器321222122操(1)蒸發(fā)器處理能力為日產(chǎn)量為噸/含固形物為4.4%番茄汁成品濃度為22%；原料液溫度為第一效沸點溫度。（2）加熱蒸汽壓力為200kPa(壓)．冷凝器壓力為95kPa(絕壓；（3）K=900W／

·℃，K=1800W／

·℃番茄汁的比熱為4.01kJ/kg℃。各效蒸發(fā)器中料液液面高度為：1m各效加熱蒸汽的冷凝液均在飽和溫度下排出。假設(shè)各效的傳熱面積相等，并忽略熱損失。每年按300天計，日工作量是8小時。廠址：大慶地區(qū)。設(shè)計項2.1設(shè)計方案簡介：本次設(shè)計要求采用中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，在工業(yè)上被稱為標準蒸發(fā)器。其特點是結(jié)構(gòu)緊湊、制造方便、操作可靠等。它的加熱室由一垂直的加熱管束構(gòu)成，在管束中央有一根直徑較大的管子，為中央循環(huán)管。結(jié)構(gòu)和原理：其下部的加熱室由垂直管束組成，中間由一根直徑較大的中央循環(huán)管。當管內(nèi)液體被加熱沸騰時，中央循環(huán)管內(nèi)氣液混合物的平均密度較大；而其余加熱管內(nèi)氣液混合物的平均密度較小。在密度差的作用下，溶液由中央循環(huán)管下降，而由加熱管上升，做自然循環(huán)流動。溶液的循環(huán)流動提高了沸騰表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，強化了蒸發(fā)過程。這種蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)緊湊，制造方便，傳熱較好，操作可靠等優(yōu)點，應(yīng)用十分廣泛，有標準蒸發(fā)器"之稱。為使溶液有良好的循環(huán)，中央循環(huán)管的截面積，一般為其余加熱管總截面積的40%～100%熱管的高度一般為0.6～2m熱管徑多25～之間。但實際上，由于結(jié)構(gòu)上的限制，其循環(huán)速度一般在～0.5m/s以下；蒸發(fā)器內(nèi)溶液濃度始終接近完成液濃度；清洗和維修也不夠方便。在蒸發(fā)操作中，為保證傳熱的正常進行，根據(jù)經(jīng)驗一效的溫差不能小于5～7通常，對于沸點升高較大的電解質(zhì)溶液，應(yīng)采取2～效。由于本次設(shè)計任務(wù)是處理番茄汁。這種溶液是一種沸點升高較大的電解質(zhì)，故選用兩效蒸發(fā)器。另外，由于番茄汁是一種粘度不大的料液，故多效蒸發(fā)流程采用并流法操作。多效蒸發(fā)器工藝設(shè)計的主要依據(jù)是物料衡算、熱量衡算及傳熱速率方程。計算的主要項目為蒸發(fā)器的傳熱面積。2.2蒸發(fā)器的工藝計算：4121212112121211112120i1k圖2-1

并流加料雙效蒸發(fā)的物料衡算和量衡算示意圖總蒸發(fā)量W=F(1-(x/x))=8250*(1-(0.04/0.22))=6750kg/hW:W=1：W=W+WW=W=3375kg/hx=Fx/(F-W)=8250*0.04/(8250-3375)=0.068x=Fx/(F-W-W)=8250*0.04/(8250-3375-3375)=0.22以上各式中:W——總蒸發(fā)量，kg/h;——各效蒸發(fā)量，kg/h;F——原料液流量，kg/h;x、x——原料及各效完成液濃度（質(zhì)量%）各效加熱蒸汽壓強與二次蒸汽壓強之差△P=(P-P‘)/2=(200-95)/2=52.5式中△P——各效加熱蒸汽壓強與二次蒸汽壓強之差，kPa；51‘K2122110122’m’1’2’’1‘K2122110122’m’1’2’’’’1’’’；22’’’’’’’’’1’’’’’’P——第一次加熱蒸汽的壓強，kPa；P——末效冷凝器中的二次蒸汽的壓強，由各效的二次蒸汽壓力，從手冊中可查得相應(yīng)的二次蒸汽的溫度和氣化潛熱列于下表中。二次蒸汽的溫度和氣化潛熱效數(shù)二次蒸汽壓力P二次蒸汽溫度T

kPa℃

I19.960

II6.638.3（即下一效的加熱蒸汽的溫度）二次蒸汽的氣化潛熱r

23552405kJ/kg（即下一效加熱蒸汽的氣化潛熱）f=0.0162*(60+273)/2355=0.763f=0.0162*(38.3+273)/2405=0.652（1各效由于溶液沸點而引

起的溫度差損失eq\o\ac(△,；)eq\o\ac(△,)根據(jù)各效二次蒸汽溫（也即相同壓力下水的沸點）和各效完成液的濃度，由表可查得各效由于溶液蒸汽壓下降所引起的溫度差損失為△’=f(△’

)=0.763*(64.7-60)=3.57℃△’=feq\o\ac(△,())=0.652*(38.3-37.3)=0.652℃所以∑eq\o\ac(△,’)

=3.57+0.652=4.222℃由于液柱靜壓力而引起的沸點升高（溫度差損失）為簡便計，以液層中部點出的壓力和沸點代表整個液層的平均壓力和平均溫度據(jù)附表3查得溶液平均密度分別為983.23、993.33。根據(jù)流體靜力學方程，液層的平均壓力為P=P

+ρgL/2所以P=P+ρgL/2=19.9+0.9832*9.81*1/2=24.7kPaP=P+ρgL/2=6.6+0.9933*9.81*1=11.47kPa由平均壓力可查得對應(yīng)的飽和溫度為T

’

=63.1℃，T

’

=48.2℃所以△=TT=63.1-60=3.1℃△=TT=48.2-38.3=9.1∑eq\o\ac(△,’)

’

=3.1+9.1=12.2℃由流動阻力而引起的溫度差損失△取經(jīng)驗值℃，即△==1℃，則∑eq\o\ac(△,；)eq\o\ac(△,)；；

=2故蒸發(fā)裝置的總的溫度差損失為∑eq\o\ac(△,=)eq\o\ac(△,)∑△∑△∑△=4.2+12.2+2=18.46’ii’’’’111’’’’222’111’222;SK1;K;SK’’1’ii’’’’111’’’’222’111’222;SK1;K;SK’’11iiiii01xixi1’111111’’222po11222’’22222po122111111212121（4各效料液的溫度和有效總溫差由各效二次蒸汽壓力P

‘及溫度差損失即可由ii下式估算各效料液的溫度t

it=T

+△

i△△+eq\o\ac(△,’)eq\o\ac(△,)+eq\o\ac(△,’)eq\o\ac(△,)=3.6+3.1+1=8.7℃△△+eq\o\ac(△,’)eq\o\ac(△,)+eq\o\ac(△,’)eq\o\ac(△,)=0.7+9.1+1=10.8℃各效料液的溫度為t=T+△=60+8.7=68.7℃t=T+△=38.3+10.8=49.1℃有效總溫度差∑eq\o\ac(△,t)eq\o\ac(△,)=（T-T）-△式中：∑eq\o\ac(△,t)eq\o\ac(△,)——有效總溫度差，為各有效溫度差之和，℃；T——一效加熱蒸汽的溫度，℃；T——冷凝器操作壓強下二次蒸汽的飽和溫度，℃；∑△——總的溫度差損失，為各效溫度差之和，℃由手冊可查得200kPa飽和蒸氣的溫度為120.2℃、氣化潛熱為2204.6kj/kg，所以∑eq\o\ac(△,t)eq\o\ac(△,)=（T-T）-△=120.2-38.3-18.4=63.5第I效的熱量衡算式為W=η（Dr/r+Fc（t-t）/r對于沸點進料t=t，考慮到番茄汁濃縮熱的影響，熱利用系數(shù)計算式為η=0.98-0.7△中△為第i效蒸發(fā)器中料液溶質(zhì)質(zhì)量分數(shù)的變化。η=0.98-0.7*（0.068-0.04）=0.9604所以W=η（Dr/r）=0.9604D第II效的熱量衡算式為W=η[Dr/r+(Fc-Wc)（t-t）/r]η=0.98-0.7△=0.98-0.7*(0.22-0.068)=0.8736W=η[Dr/r+(Fc-Wc)（t-t）/r]/2405W+(8250*4.01-4.178)(68.7-49.1)/2405]=0.8264W+235.5=0.8264*0.8991D+235.5=0.74D+235.5(b)又W=W+W=6750(c)聯(lián)解式（a）至（c），可得W=3573.4kg/hW=3176.6kg/hD=3974.4kg/hD=W=3573.4kg/h7

(a)iii2i2ii361111161111322iii2i2ii3611111611113222’22212622221122111222112122212222’2122AQKeq\o\ac(△,i)

i式中：Q——第i效傳熱速率，WK—第i效傳熱系數(shù)，W/(m℃);A—第i效傳熱面積，m；△t——第i效的傳熱溫差，℃Q=Dr=3974.4*2204.6*10/3600=2.434*10W△t=T-t=120.2-68.7=51.5℃A=Q/K△t=2.434*10/(900*51.5)=52.51㎡Q=Dr=3573.4*2355*10

/3600=2.338*10

6

W△t=T-t=T-t=60-49.1=10.9A=Q/K△t=2.338*10/(1800*10.9)=119.16㎡誤差為1-A/A=1-誤差較大應(yīng)調(diào)整各效的有效溫差重復上述計算過程。A=(A△t+Aeq\o\ac(△,t)eq\o\ac(△,))/∑eq\o\ac(△,t)eq\o\ac(△,)=(52.51*51.5+119.16*10.9)/62.4=64.15㎡重新分配有效溫度差得，△t=(A△t℃△t=(A△t64.15)*12.5=23.22重計算各效料液濃度，由所求得的各效液蒸發(fā)量，可求各效料液的濃度，即x=Fx/(F-W)=x=Fx/(F-W-W)=8250*0.04/(8250-3375-3375)=0.22計算各效料溶液的溫度，因末效完成液濃度和二次蒸汽壓力均不變，各種溫度差損失可視為恒定，故末效溶液的溫度仍為49.1℃，即t=49.1℃則第II效二次蒸汽溫度為T=T=t+eq\o\ac(△,t)eq\o\ac(△,)’=49.1+23.22=72.32℃由第II效二次蒸汽的溫度（℃）及第II效料液的濃度0.22）查找杜林線圖，可得第II效料的沸點為38.2℃。由液柱靜壓力及流動阻力而引起的溫度差損失可視為不變，故第II效料液的溫度為t=t+△；；eq\o\ac(△,2+)；=38.2+9.1+1.0=48.3℃同理T=T=t+eq\o\ac(△,t)eq\o\ac(△,)’=48.3+23.22=71.52由第I效二次蒸汽的溫度（60℃）及第效料液的濃度（）查杜林線圖，可得第II效料液的沸點為64.1℃。則第I效料液的溫度為81111111’1111’111111122’’22221111111’1111’111111122’’22222po1221111213611161111’Q=Wr3262222t=t+△；；eq\o\ac(△,1+)；=64.1+3.1+1.0=67.2℃第I效料液的溫度也可由下式計算t=T-t=120.2-42.16=78.04℃說明溶液的各種溫度差損失變化不大，不需重新計算，故有效總溫度差不變，即∑△t=63.5各效熱量衡算T=120.2r=2230kj/kgT’r=2329kj/kg第I效η=0.98-0.7△x=0.98-0.7*0.068-0.04）=0.9604W=η（Dr/r

）=0.9604D2230/2329=0.9196D(e）第II效η=0.98-0.7△x=0.98-0.7*0.22-0.068）=0.8736W=η[Dr/r+(Fc-Wc)（t-t）/r]/2405W+(8250*4.01-4.178W)(67.2-48.3)/2405]=0.8275W+227.1

（f）聯(lián)解式（e）至式（f），可得W=3569.3kh/hW=3180.7kg/hD=3583.6kg/h與第一次計算結(jié)果比較，其相對誤差為|1-3569.3/3573.4|=0.00115|1-3180.7/3176.6|=0.00129|1-3974.4|=0.03832計算相對誤差均在0.05以下故蒸發(fā)量的計算結(jié)果合理其各效溶液濃度無明顯變化不需重新計算。蒸發(fā)器傳熱面積計算Q=Dr=3583.6*2230*10W△t=42.16℃A=Q/K△t=2.22*10/(900*42.16)=58.5㎡211

=3569.3*2329*10

6

W△t=23.22℃A=Q/K△t=2.31*10/(1800*23.22)=55.3㎡誤差為1-A/A=1-55.3/58.5=0.0447<0.05，迭代計結(jié)果合理，取平均傳熱面積S=56.9㎡2.3計算結(jié)果列表效次III

冷凝器9-300221i-300221i加熱蒸汽溫度T，操作壓力P’，完成液濃度x,%蒸發(fā)量，kg/h蒸汽消耗量D，kg/h傳熱面積，

120.22002.81087.13583.656.9

38.571.5215.21000.256.9

37.515蒸發(fā)器主要結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計蒸發(fā)器的加熱管通常選用×2.5mm、×2.5mm、57×3.5mm無縫鋼管。加熱管的長度一般為2m，也有選用以上的管子。管子長度的選擇應(yīng)根據(jù)溶液結(jié)垢后的難以程度、溶液的起泡性和廠房的高度等因素來考慮，易結(jié)垢和易起泡沫溶液的蒸發(fā)易選用短管。根據(jù)我們的設(shè)計任務(wù)和溶液性質(zhì)，我們選用以下的管子?？筛鶕?jù)經(jīng)驗我們選取：L=1.2m,38×2.5mm無縫鋼管可根據(jù)加熱管的規(guī)格與長度初步估計所需的總管子數(shù)n’：n=S/πd（L-0.1）10*(1.2-0.1))=336(根）s式中S——蒸發(fā)器的傳熱面積，

2，由前面的工藝計算決定；d——加熱管外徑，；L——加熱管長度，m。因加熱管固定在管板上，考慮管板厚度所占據(jù)的傳熱面積，則計算管子數(shù)n’時的管子長度應(yīng)?。↙-0.1）m。循環(huán)管的截面積是根據(jù)使循環(huán)阻力盡量減小的原則考慮的我們選用的中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的循環(huán)管截面積可取加熱管總截面積的40%--100%熱管的總截面積可按n’計算。循環(huán)管內(nèi)徑以D1表示，則：πDπdD1='di=

*(38-5)=506加熱室的內(nèi)徑取決于加熱管和循環(huán)管的規(guī)格、數(shù)目及在管板上的排列方式。加熱管在管板上的排列方式有三角形排列、正方形排列、同心圓排列。根據(jù)數(shù)據(jù)表加以比較選用三角形排列式.管心距t為相鄰兩管中心線之間的距離，t一般為加熱管外徑的1.25～倍。目前在換熱器設(shè)計中，管心距的數(shù)據(jù)已經(jīng)標準化，只要確定管子規(guī)格，形影的管心距則是確定值。表3-1管心距數(shù)據(jù)表1002221121221022222033330222112122102222203333332加熱管外徑d/mm管心距t/mm

1925

2532

3848

5770表3-2殼體標準尺寸數(shù)據(jù)表殼體內(nèi)徑mm最小壁厚mm

400~7008

800~100010

1100~150012

1600~200014由于加熱管的外徑為38mm，可取管心距48mm，一根管子按正三角形排列進所占據(jù)的管板面積為：Fmp=tsinα=0.866t=0.866*48=1995.3當熱管n=336時，占據(jù)面積為：

2F=Fmp/Φ式中：F——管數(shù)為n時在管板上占據(jù)總面積Φ——管利用系數(shù)，F(xiàn)=336/(1995.3*0.8)=0.838當循環(huán)管直徑為D1=506mm時，管板的面積為：F=（π（）=3.14(506+2*48)m設(shè)加熱室直徑為D，則（πD0=nt（π）（D1+2t)=336*480.8+3.14*（506+2*48）求得D=1,196m=1196mm故可取加熱管室內(nèi)徑為1200mm壁厚為12mm分離室

2分離室的直徑與高度取決于分離室的體積而分離室的體積又與二次蒸汽的體積流量及蒸發(fā)體積強度有關(guān)。計算分離室體積V的計算式為:V=W/3600ρU式中分離室的體積，;W-----某效蒸發(fā)器的二次蒸汽量，ρ-----某效蒸發(fā)器二次蒸汽的密度，，U-----蒸發(fā)體積強度，/(m*s);即每立方米分室體積汽量一般用允許值為U=1.1~1.5m/(m*s),根據(jù)由蒸發(fā)器工藝計算中得到的各效二次蒸汽量，再從蒸發(fā)體積強度U的數(shù)值范圍內(nèi)選取一個值，即可由上式算出分離室的體積。一般說來，各效的二次蒸汽量不相同，其密度也不相同，按上式計算得到的分離室體積也不會相同，通常末效體積最大。為方便起見，各效分離室的尺寸可取一致。分離室體積宜取其中較大者。確定了分離室的體積，其高度與直徑符合V=（）H關(guān)系，確定高度與直徑應(yīng)考慮一下原則：（1）分離室的高度與直徑之比H/D=1~2對于中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，其分離室一般不能小于1.8m以保證足夠的霧沫分離高度。分離室的直徑也不能太小，否則二次蒸汽11333311氣’3s1333311氣’3s1流速過大，導致霧沫夾帶現(xiàn)象嚴重。(2)條件允許的情況下，分離室的直徑盡量與加熱室相同，這樣可使結(jié)構(gòu)簡單制造方便。（3）高度和直徑都適于施工現(xiàn)場的安放?，F(xiàn)取分離室中U=1.2m/(m)，則此時V=1045.6/(3600*0.1066*1.2)=2.271m

3H=1.8mD=4V/πH=1.27m可取D=1.3m3.2管尺寸的確定流體進口接管的內(nèi)徑D=

/πu式中Vs-----流體的體積流量m；u-----體的適宜流速m/s。估算出內(nèi)徑后，應(yīng)從管規(guī)格表格中選用相近的標準管。于并流加料的雙效蒸發(fā)，第一效溶液流量最大，若各效設(shè)備尺寸一致的話，根據(jù)第一效溶液流量確定接管。取流體的流速為0.8m/s進料處蔗糖密度為1066kg/m3，qm=2300kg/h3600)1066*3.14*0.8)=0.0340m所以取Φ×2.5mm規(guī)格管各效結(jié)構(gòu)尺寸一致二次蒸汽體積流量應(yīng)取各效中較大者，加熱蒸汽的絕壓為138.3KPa,蒸發(fā)室的絕壓為。強制流體的液體

表3-3自然流體的液體

流體的適宜流速飽和蒸汽

空氣及其他氣體m/s0.8--150.08--0.1520--3015--20飽和蒸汽適宜的流速u==20~30m/s此處取u=30m/s為統(tǒng)一管徑，取體積流量最大的末效流量為計算管徑的體積流量，則V=W/（0.1066*3600）=2.723m/sd=3πu=*/(3.14*)=116.0mm依據(jù)無縫鋼管的常用規(guī)格選用為φ121×的標準管。冷凝水的排出一般屬于液體自然流動接管直徑應(yīng)由各效加熱蒸氣消耗量較大者確定。一般第效消耗蒸汽量大。加熱蒸汽的絕壓蒸發(fā)室KPa，此時，壓強蒸汽密度為1.066kg/m

3V=D/ρ=1045.6/（1066*3600）=0.000272m/sD’=Vs'/πu=4*0.000272/(3.14*0.1)*10=58.86mm依據(jù)無縫鋼管的常用規(guī)格選用直徑為60×8mm的標準管。1200112001123蒸發(fā)裝的輔助設(shè)備4.1氣液分離器蒸發(fā)操作時，二次蒸汽中夾帶大量的液體，雖在分離室得到初步的分離，但是為了防止損失有用的產(chǎn)品或防止污染冷凝液，還需設(shè)置氣液分離器，以使霧沫中的液體聚集并與二次蒸汽分離，故氣液分離器或除沫器。其類型很多，我們選擇慣性式除沫器，其工作原理是利用帶有液滴的二次蒸汽在突然改變運動方向時液滴因慣性作用而與蒸汽分離，其結(jié)構(gòu)簡單，中小型工廠中應(yīng)用較多。在慣性式除沫器的主要尺寸關(guān)系：D--二次蒸汽的管徑mD=D

D--除沫器內(nèi)管直徑，mD1:D2:D3=1:1.5:2D--除沫器外罩管直徑，H=D3D--除沫器外殼直徑mh=(0.4~0.5)D1沫器總高度，mH--沫器內(nèi)管頂部與器頂?shù)木嚯x，m所以除沫器外罩管：299×7.5mm除沫器內(nèi)管：φ219×二次蒸汽的管：φ121×圖4-1氣液分離器的主要類型（a）簡易式除沫器（）慣性除沫器c）網(wǎng)式除沫器（d）折流式除沫器（）旋流除沫器f）離心式除沫器4.2蒸汽冷凝器蒸汽冷凝器的作用是用冷卻水將二次蒸汽冷凝。當二次蒸汽為有價值的產(chǎn)品需要回收133X3冷凝器的直徑D=3X3冷凝器的直徑D=01232或會嚴重地污染冷卻水時，應(yīng)采用間壁式冷卻器。當二次蒸汽為水蒸氣不需要回收時，可采用直接接觸式冷凝器。二次蒸汽與冷凝水直接接觸進行熱交換，其冷凝效果好，被廣乏采用。所以，選用多孔板式蒸氣冷凝器。冷卻水量V根據(jù)冷凝器入口蒸汽壓強和冷卻水進口溫度，可查得1m/h冷卻水可冷凝的蒸汽W量為，則V=式中V——冷卻水量m/h;W——所需冷凝的蒸汽量,kg/h*/(3.14*0.0377*40)所以選600*8mm淋水板設(shè)計淋水板數(shù)：4塊淋水板間距：L=0.500mL=0.404mL=0.283mL=0.198m弓形淋水板寬度B所以B=0.5D+0.005=0.21m淋水板堰高h=40mm淋水孔徑：冷卻水循環(huán)使用，取d=10mm淋水孔數(shù)：（*0.67）個

=0.0527m考慮到長期操作易堵，最上一板孔數(shù)為N=n（1+0.1）=197個其他板孔數(shù)為N=n（1+0.05=188個4.3泵的選型根據(jù)工藝流程和安排，一般選用真空泵

14番茄汁效并流加料蒸發(fā)裝置的流程和蒸發(fā)器設(shè)備工藝簡圖圖5-1雙效并流蒸發(fā)裝置流程圖圖5-2蒸發(fā)器設(shè)備工藝簡圖15設(shè)計總食品工程原理是以化工原理為基礎(chǔ)的一門重要的專業(yè)基礎(chǔ)課它的內(nèi)容是講述食品化工單元操作的基本原理，典型設(shè)備的結(jié)構(gòu)原理，操作性能和設(shè)計計算。食品工程原理設(shè)計是當我們學完食品工程原理后所安排，進行的工程實踐型環(huán)節(jié)，在設(shè)計當中其不僅與食工原理課程的內(nèi)容緊密相連，而且還與先修的物理化學，工程制圖等課程內(nèi)容緊密相連，通過本次的食工原理課程設(shè)計這一環(huán)節(jié)的訓練，讓我們初步掌握了化工單元過程反應(yīng)與設(shè)備設(shè)計的基本程序和方法，鍛煉了我們正確適用有關(guān)技術(shù)資料的能力，在查閱有關(guān)資料方面做到盡量精確檢索的目的，節(jié)省了設(shè)計時間，在設(shè)計當中應(yīng)用簡潔的文字和工程專業(yè)語