上海中心超高層建筑基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與分析

一、工程概況1、技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)z

建筑總高度：632mz

結(jié)構(gòu)高度：583.4mz

高寬比：7.0z

樓層：122層z

用地面積：30370m2z

地上建筑面積：38萬(wàn)m2z

地下建筑面積：16萬(wàn)m2z

容積率：12.51TJAD陸家嘴三幢超高層立面對(duì)比功能上海中心超高層建筑基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與分析主要內(nèi)容1結(jié)構(gòu)概況2地質(zhì)條件3軟弱地基超高層建筑基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的分析與對(duì)策3.1

后注漿鉆孔灌注樁3.2

變剛度調(diào)平設(shè)計(jì)3.3

共同作用分析方法—變基床系數(shù)迭代法3.4

筏板內(nèi)力分析—考慮上部結(jié)構(gòu)剛度影響3.5

施工全過(guò)程分析3.6

收縮徐變對(duì)筏板內(nèi)力的影響3.7

基礎(chǔ)沉降分析1

結(jié)構(gòu)概況上海中心大廈由122層塔樓和5層商業(yè)裙房組成，塔樓結(jié)構(gòu)高度583m，建筑頂高度632m。整個(gè)場(chǎng)地下設(shè)5層地下室，基礎(chǔ)埋深約為30m。上部結(jié)構(gòu)采用核心筒-巨型框架結(jié)構(gòu)，地下部分在核心筒和巨型框架之間有翼墻連接。基礎(chǔ)采用樁筏基礎(chǔ)，塔樓下筏板厚度6米，樁總數(shù)955根，樁徑1m，采用變剛度調(diào)平法布樁。根據(jù)布樁方式不同，整個(gè)塔樓筏板可分為四個(gè)區(qū)域：A、C區(qū)采用梅花布樁，B、D區(qū)采用矩形布樁；A區(qū)有效樁長(zhǎng)56米，B、C、D區(qū)有效樁長(zhǎng)52米（見(jiàn)下圖）。2

地質(zhì)條件建筑場(chǎng)地位于上海市浦東新區(qū)，場(chǎng)地各土層的物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1?；A(chǔ)底面樁底基坑開(kāi)挖深度已進(jìn)入第6層粉質(zhì)粘土，局部集水井位置進(jìn)入7-1層砂質(zhì)粉土夾粉砂層?；鶐r陸家嘴地區(qū)基巖的深度達(dá)約240米如何在深軟的地基中安全經(jīng)濟(jì)的實(shí)施基礎(chǔ)設(shè)計(jì)？3.1

后注漿鉆孔灌注樁3軟弱地基超高層建筑基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的分析與對(duì)策3.1.1

上海中心試樁分析上海中心現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)共有試樁4根，錨樁9根，具體試樁數(shù)據(jù)參見(jiàn)表2。單樁豎向抗壓靜載荷試驗(yàn)采用錨樁法，慢速維持荷載法進(jìn)行，并在鋼筋籠主筋上鋪設(shè)應(yīng)變計(jì)獲得抗壓靜載荷試驗(yàn)時(shí)各土層的應(yīng)變數(shù)據(jù)。3.1

后注漿鉆孔灌注樁PA01，PA02均進(jìn)行樁端樁側(cè)聯(lián)合注漿。每根樁設(shè)置4道注漿斷面，標(biāo)高分別為-34.0m，-44.0m，-54.0m，-64.0m。PB01為僅樁端注漿，PC01表示常規(guī)灌注樁，PC02在PC01靜載試驗(yàn)后進(jìn)行樁端后注漿的樁。3.1

后注漿鉆孔灌注樁1）樁極限承載力分析根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以得到各樁的荷載—位移曲線(圖1)，并依此得到各樁的極限承載力。通過(guò)樁身的應(yīng)變計(jì)可以測(cè)得樁身的應(yīng)變值(假定鋼筋與混凝土變形一致)，并結(jié)合土工參數(shù)進(jìn)而求得樁身的軸力、樁側(cè)摩阻力和樁端摩阻力。最終結(jié)果匯總于表3。3.1

后注漿鉆孔灌注樁由結(jié)果可以看出，未注漿樁PC01在8

000kN時(shí)就達(dá)到其極限承載力，靜載試驗(yàn)還顯示繼續(xù)加荷導(dǎo)致其樁端沉降急劇加大，發(fā)生樁端刺入型破壞。而其余四根注漿樁，樁身周圍土體的強(qiáng)度和剛度均得到一定程度的提高，其極限承載力較未注漿樁均提高2.25～2.89倍，且樁端沉降增加不大。3.1

后注漿鉆孔灌注樁2）樁端樁側(cè)聯(lián)合注漿與樁端注漿提高樁側(cè)摩阻力的比較在同樣的樁端注漿量和注漿壓力條件下，樁端樁側(cè)聯(lián)合注漿樁PA01和PA02的平均極限承載力與PB01相等，樁側(cè)注漿并未提高樁的承載能力。由表3看出，在超長(zhǎng)鉆孔灌注樁中，同樣是樁端樁側(cè)聯(lián)合注漿的樁PA01和PA02，前者樁側(cè)摩阻力比后者約增大28％

?？梢钥闯觯瑯秱?cè)注漿土體對(duì)土層的摩阻力有增大作用，但注漿的好壞不易檢測(cè)，注漿后土層對(duì)樁承載力的作用機(jī)理仍不清楚，離散性較大。因此，在工程實(shí)踐中估算單樁極限承載力時(shí)，僅樁側(cè)注漿時(shí)應(yīng)慎重考慮樁側(cè)摩阻力的增強(qiáng)系數(shù)。3.1

后注漿鉆孔灌注樁根據(jù)各樁靜載試驗(yàn)得到各級(jí)荷載下的軸力數(shù)據(jù)，可以計(jì)算出各土層在加載過(guò)程中相應(yīng)深度處的極限側(cè)摩阻力，不同深度處各種注漿方式的極限樁側(cè)摩阻力的比值如圖2所示。3.1

后注漿鉆孔灌注樁樁端樁側(cè)聯(lián)合注漿使得樁身50m以上部分的樁側(cè)摩阻力比僅樁端注漿提高10％

～20％

，但樁身下部分的樁側(cè)摩阻力比僅樁端注漿又稍有降低，因此樁端、樁側(cè)聯(lián)合注漿的PA的極限承載力平均值與樁端注漿的PB01相等。本次試驗(yàn)中樁側(cè)注漿2.5

t，樁端注漿2.5t，而僅上部樁側(cè)摩阻力提高了10％

～20％

，因此總的來(lái)說(shuō)，樁側(cè)樁端聯(lián)合注漿比僅樁端注漿單樁承載力有所提高，但提高幅度不大，而沉降值相對(duì)較小。因此上海中的樁基最終選擇采用僅樁端注漿方式。實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)情況樁端注漿能返上地面，因此有足夠的注漿量才是承載力提高的保證。常規(guī)注漿量為：3~5倍樁徑。3.2

變剛度調(diào)平設(shè)計(jì)3.2.1

變剛度調(diào)平設(shè)計(jì)方法天然地基和均勻布樁的初始豎向支承剛度是均勻分布的，設(shè)置于其上的剛度有限的筏板受均布荷載作用時(shí)，由于樁土的相互作用導(dǎo)致地基或樁群的豎向支撐剛度分布發(fā)生內(nèi)弱外強(qiáng)的變化，沉降變形出現(xiàn)內(nèi)大外小的碟形分布，基底反力出現(xiàn)內(nèi)小外大的馬鞍形分布。為了使變形沉降更趨于平緩，通過(guò)調(diào)整地基或基樁的豎向支承剛度分布，如調(diào)整樁徑、樁長(zhǎng)、樁距，促使差異沉降減到最小，基礎(chǔ)或承臺(tái)內(nèi)力顯著降低。均勻布樁變剛度布樁沉降及反力分布沉降及反力分布3.2

變剛度調(diào)平設(shè)計(jì)廣義的基礎(chǔ)變剛度調(diào)平包括樁及承臺(tái)（筏或箱）的調(diào)平，而超高層建筑主要采用樁基礎(chǔ)，因此，對(duì)于超高層建筑，基礎(chǔ)變剛度調(diào)平的重點(diǎn)在于樁基的調(diào)平。對(duì)于超高層建筑的樁基剛度調(diào)平，可有以下方法：1）根據(jù)荷載密度的差異變樁長(zhǎng)。顯然，一般情況下，長(zhǎng)樁具有較好的剛度，在荷載大的地方一般會(huì)發(fā)生較大的變形（沉降），因此，采用剛度較大的長(zhǎng)樁；而在荷載較小的地方變形也較小，采用剛度較小的短樁，達(dá)到基礎(chǔ)變剛度調(diào)平的目的，見(jiàn)圖

(a)。2）根據(jù)基礎(chǔ)變形的差異改變樁的分布。在變形大的地方增加樁數(shù)，通過(guò)減小樁頂荷載以減少變形，或在變形小的地方減少樁數(shù)，通過(guò)增加樁頂荷載以增大變形，達(dá)到基礎(chǔ)剛度調(diào)平目的，見(jiàn)圖(b)。3）改變樁的直徑。大直徑樁具有更大的剛度，在變形大的地方，采用更大直徑具有較大剛度的樁以減少變形，在變形小的地方，采用較小直徑的樁適當(dāng)增大變形，達(dá)到基礎(chǔ)變剛度調(diào)平的目的，見(jiàn)圖(c)。4）以上三種方法的聯(lián)合應(yīng)用?？梢耘缮龅谒姆N方法：變樁長(zhǎng)變分布；變樁長(zhǎng)變樁徑；變分布變樁徑；樁長(zhǎng)、樁徑、分布同時(shí)變化。其目的仍然是達(dá)到基礎(chǔ)剛度調(diào)平，見(jiàn)圖(d)。3.2

變剛度調(diào)平設(shè)計(jì)(a)(c)(d)(b)理論計(jì)算及實(shí)測(cè)資料表明，以上幾種調(diào)平方式對(duì)樁基剛度的影響分別為：1）對(duì)樁基剛度影響最為顯著的是樁長(zhǎng)，在一般情況下，樁長(zhǎng)的增加會(huì)明顯地提高樁的剛度。2）增大樁徑對(duì)于提高單樁剛度效果次之，但其提高單樁承載力的效應(yīng)要大于單樁剛度的提升，所以增大樁徑一般多用于提高單樁承載力，在采用空心管樁時(shí)，有時(shí)也采用變樁徑用于提高樁剛度，但對(duì)于實(shí)心樁（方樁或灌注樁），改變樁徑造價(jià)提高較多，較少用于變剛度設(shè)計(jì)。3）增大布樁密度對(duì)于樁剛度的提高有限，且會(huì)增加樁基造價(jià)，僅在避免增加樁型的情況下，進(jìn)行局部調(diào)平，一般不提倡作為主要調(diào)平手段大量應(yīng)用，僅僅作為輔助手段。3.2

變剛度調(diào)平設(shè)計(jì)3.2.2

上海中心實(shí)例分析上

海中心樁筏基礎(chǔ)通過(guò)改變樁長(zhǎng)（52m/56m）和布樁方式（梅花布樁/矩形布樁）控制筏板中心和邊緣的計(jì)算差異沉降，分別對(duì)樁長(zhǎng)52m等長(zhǎng)和樁長(zhǎng)52/56m變剛度設(shè)計(jì)進(jìn)行了沉降計(jì)算對(duì)比，計(jì)算得到二者沉降等值線圖。3.2

變剛度調(diào)平設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)52m等長(zhǎng)，未變剛度設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)52/56m，變剛度設(shè)計(jì)中心最大沉降135mm，巨柱沉降80mm中心最大沉降124mm，巨柱沉降

80mm3.2

變剛度調(diào)平設(shè)計(jì)從計(jì)算結(jié)果可以看出，采用變剛度設(shè)計(jì)，中心點(diǎn)的沉降可以減少約10mm，相當(dāng)于減少了約20%的差異沉降，也就減少了底板由于差異沉降引起的彎矩值。從沉降計(jì)算的絕對(duì)值來(lái)看，最大沉降約為124mm，巨柱處沉降約80mm，沉降的絕對(duì)值和差異沉降控制在合理的范圍，但最終沉降值還有待于長(zhǎng)期觀測(cè)來(lái)驗(yàn)證。3.3

共同作用分析方法—變基床系數(shù)迭代法3.3.1

變基床系數(shù)迭代法1）采用有限單元法將上部結(jié)構(gòu)、筏板基礎(chǔ)、樁土三者進(jìn)行整體建模。其中上部結(jié)構(gòu)采用殼單元和梁?jiǎn)卧M，筏板基礎(chǔ)采用殼單元模擬，樁土采用三維實(shí)體單元模擬，共同作用基本方程如下：?

+

+

+

?{

}={

}k

k

k

k

U

P??urps3.3

共同作用分析方法—變基床系數(shù)迭代法2）在實(shí)際超高層建筑中，樁筏基礎(chǔ)一般布樁較密，可假定僅樁與筏板接觸，不考慮地基土與筏板作用。將樁對(duì)筏板的作用等效為作用在樁頂處的豎向點(diǎn)彈簧，這樣共同作用基本方程可表示為：{

}

{

}ps?

+

+

?k

k

k

U=P??ur3.3

共同作用分析方法—變基床系數(shù)迭代法3）樁對(duì)筏板的作用等效為作用在樁頂處的豎向點(diǎn)彈簧。豎向點(diǎn)彈簧剛度矩陣[Kps]采用變基床系數(shù)迭代法得到，方法如下：假定樁頂剛度（例如通過(guò)平均樁反力以及基礎(chǔ)計(jì)算沉降方法確定初始樁剛度，或者通過(guò)試樁方法確定樁剛度），并以此剛度作為常剛度形成樁土體系剛度矩陣[K0]。通過(guò)迭代方法，利用考慮樁相互影響的Mindlin-Geddes方法，求解得到樁頂反力和沉降變形值，并得到樁彈簧剛度矩[Kps]。PiSsiW上部結(jié)構(gòu)荷載迭代至收斂收斂條件：|Kpi-Ksi|<=ee為控制精度考慮上部結(jié)構(gòu)剛度的基礎(chǔ)底板樁考慮為有一定剛度的彈簧單元，剛度值為Kpi每根樁的反力為Pi,沉降量為Spi在樁頂力Pi的作用下群樁地基產(chǎn)生新的變形Ssi新的彈簧剛度：Ksi=Pi/Ssi變基床系數(shù)迭代法計(jì)算彈簧剛度3.3

共同作用分析方法—變基床系數(shù)迭代法3.3.2

上海中心實(shí)例分析上海中心有限元模型中，剪力墻、巨柱采用殼單元，普通梁柱采用梁?jiǎn)卧?，基礎(chǔ)采用厚殼單元，樁土體系采用豎向點(diǎn)彈簧單元。樁豎向點(diǎn)彈簧迭代時(shí)，剛度值迭代收斂判別指標(biāo)如下式：n∑1

0

0(

k

?

k

)

2lip

iε

=i

=1n∑klii

=1共同作用整體有限元模型3.3

共同作用分析方法—變基床系數(shù)迭代法樁土體系彈簧初始剛度取值假定為常剛度50kN/mm，迭代過(guò)程中得到彈簧剛ε度的最大值、最小值和

（見(jiàn)下表）。初始

第一次迭

第二次迭

第十次迭

第二十次第二十九次迭代第三十次迭代值Max

50Min

50ε代代代迭代134.025.884.290.2110.131.4143.6144.023.056.150.822.90.816%0.257%0.150%0.083%0.047%0.045%3.3

共同作用分析方法—變基床系數(shù)迭代法彈簧剛度迭代過(guò)程3.3

共同作用分析方法—變基床系數(shù)迭代法迭代最終彈簧剛度分布圖（kN/mm）3.3

共同作用分析方法—變基床系數(shù)迭代法上海中心彈簧剛度設(shè)計(jì)取值剛度確定的原則：?

較為準(zhǔn)確的反算筏板沉降變形（預(yù)估沉降值90~130mm）?

靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù)剛度參考了以下數(shù)據(jù)：?

TT提供的剛度值?

同濟(jì)趙錫宏教授的迭代計(jì)算?

金茂大廈和環(huán)球金融中心數(shù)據(jù)3.4

筏板內(nèi)力分析—考慮上部結(jié)構(gòu)剛度影響3.4.1

上海中心實(shí)例分析1）上部結(jié)構(gòu)樓層數(shù)對(duì)筏板內(nèi)力的影響以上海中心為例，基礎(chǔ)剛度（此處筏板厚度為6m）、彈簧剛度保持不變的情況下，通過(guò)考慮不同樓層數(shù)目研究上部結(jié)構(gòu)剛度對(duì)樁筏基礎(chǔ)筏板彎矩的影響。分別考慮以下工況進(jìn)行分析比較：工況1：完全不考慮上部結(jié)構(gòu)剛度；工況2：考慮一層地下室剛度；工況3：考慮兩層地下室剛度；工況4：考慮三層地下室剛度；工況5：考慮四層地下室剛度；工況6：考慮所有地下室剛度（共五層地下室）；工況7：考慮地下室及第一加強(qiáng)層以下所有樓層的剛度；工況8：考慮整體上部結(jié)構(gòu)的剛度。來(lái)驗(yàn)證。3.4

筏板內(nèi)力分析—考慮不同上部結(jié)構(gòu)剛度影響1-1截面x向彎矩（kN.m/m）3.4

筏板內(nèi)力分析—考慮不同上部結(jié)構(gòu)剛度影響2-2截面x向彎矩（kN.m/m）3.4

筏板內(nèi)力分析—考慮不同上部結(jié)構(gòu)剛度影響3-3截面x向彎矩（kN.m/m）3.4

筏板內(nèi)力分析—考慮上部結(jié)構(gòu)剛度影響結(jié)論上部結(jié)構(gòu)剛度對(duì)筏板核心筒下區(qū)域的彎矩影響很大，而對(duì)巨柱和角柱區(qū)域的彎矩影響較小。完全不考慮上部結(jié)構(gòu)剛度時(shí)，底板的剛度相對(duì)較小，造成整體彎曲很大，因此底板核心筒區(qū)域的彎矩很大。當(dāng)考慮一層地下室剛度貢獻(xiàn)時(shí)，底板整體剛度增大，整體彎曲明顯減小，彎矩也相應(yīng)減小。隨著上部結(jié)構(gòu)剛度貢獻(xiàn)考慮的越來(lái)越多，底板核心筒區(qū)域下的彎矩逐漸減少，最后還可能出現(xiàn)負(fù)彎矩區(qū)域。但是上部結(jié)構(gòu)剛度的貢獻(xiàn)在考慮第一層地下室時(shí)最為明顯，當(dāng)考慮所有五層地下室剛度時(shí)，筏板彎矩已趨于穩(wěn)定，考慮再多的樓層對(duì)筏板彎矩已基本無(wú)影響。如工況8與工況6已基本無(wú)差異。由以上分析可見(jiàn)，上部結(jié)構(gòu)剛度對(duì)筏板彎矩有較大程度的降低，但其影響又是有限的。實(shí)際工程設(shè)計(jì)中可適當(dāng)減小板底抗彎鋼筋和增加板頂鋼筋。進(jìn)行超高層建筑共同作用分析計(jì)算筏板彎矩時(shí)，考慮地下室剛度就可以滿足實(shí)際工程精度要求。3.4

筏板內(nèi)力分析—考慮上部結(jié)構(gòu)剛度影響2）地下室翼墻對(duì)筏板內(nèi)力的影響將翼墻連梁全部斷開(kāi)計(jì)算模型考慮5層地下室完整計(jì)算模型無(wú)翼墻計(jì)算模型3.4

筏板內(nèi)力分析—考慮上部結(jié)構(gòu)剛度影響2）1-1截面，2-2截面，3-3截面筏板彎矩-40000-2000002000040000knm無(wú)翼墻無(wú)壁柱knm翼墻無(wú)連梁6000080000knm完整100000120000-20000020000400006000080000100000120000knm無(wú)

翼

墻

無(wú)

壁

柱knm翼

墻

無(wú)

連

梁knm完

整-50000050000100000150000200000250000knm無(wú)

翼

墻

無(wú)

壁

柱knm翼

墻

無(wú)

連

梁knm完

整3.4

筏板內(nèi)力分析—考慮上部結(jié)構(gòu)剛度影響結(jié)論1）考慮翼墻作用，核心筒下彎矩減小約60%，巨柱下彎矩減小約30%。2）

翼墻連梁斷開(kāi)，會(huì)使核心筒邊緣的彎矩增大約20%。對(duì)巨柱處彎矩影響較小。上海中心底板設(shè)計(jì)時(shí)考慮了翼墻的有利作用，但翼墻上的連梁封閉時(shí)間是在結(jié)構(gòu)施工到一定樓層時(shí)進(jìn)行的，因此連梁的剛度貢獻(xiàn)是相應(yīng)進(jìn)行了折減的。3.5

施工全過(guò)程分析3.5.1

施工分析原理超高層建筑從開(kāi)始施工到最后完成并且投入使用需要經(jīng)歷一段較長(zhǎng)的時(shí)間，其間結(jié)構(gòu)的幾何形態(tài)、材料強(qiáng)度、結(jié)構(gòu)剛度、荷載水平都是隨時(shí)間不斷變化。施工分析與一次性加載分析原理3.5

施工全過(guò)程分析3.5.2

上海中心實(shí)例分析施工受力全過(guò)程分析引入以下假定：1）結(jié)構(gòu)各構(gòu)件和材料均基于線彈性假定；2）每一個(gè)施工階段不考慮混凝土的齡期效應(yīng)等時(shí)間因素；3）在整個(gè)施工過(guò)程中，樁土剛度為常數(shù)，不隨地基變形和荷載的增大而改變，采用變基床系數(shù)迭代法確定彈簧剛度。在考慮共同作用的基礎(chǔ)上對(duì)上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工模擬，在計(jì)算中上部結(jié)構(gòu)剛度分階段形成，荷載分階段施加，研究上部結(jié)構(gòu)豎向施工過(guò)程對(duì)樁筏基礎(chǔ)的受力影響。3.5

施工全過(guò)程分析以上海中心為例，加載按十個(gè)階段，工況如下：工況1：施工分析最終結(jié)果；工況2：一次性加載；工況3：施工分析第一階段；工況4：施工分析第二階段；工況5：施工分析第三階段；工況6：施工分析第四階段；工況7：施工分析第五階段；工況8：施工分析第六階段；工況9：施工分析第七階段；工況10：施工分析第八階段；工況11：施工分析第九階段；工況12：施工分析第十階段；計(jì)算得到筏板基礎(chǔ)的施工全過(guò)程彎矩變化及一次性加載和施工加載筏板最終彎矩。3.5

施工全過(guò)程分析1-1、2-2、3-3截面的施工全過(guò)程彎矩變化及一次性加載和施工加載筏板彎矩的區(qū)別見(jiàn)下圖各個(gè)施工階段1-1截面x向彎矩（kN.m/m）3.5

施工全過(guò)程分析施工分析與一次性加載1-1截面x向彎矩（kN.m/m）3.5

施工全過(guò)程分析各個(gè)施工階段2-2截面x向彎矩（kN.m/m）3.5

施工全過(guò)程分析施工分析與一次性加載2-2截面x向彎矩（kN.m/m）3.5

施工全過(guò)程分析各個(gè)施工階段3-3截面x向彎矩（kN.m/m）3.5

施工全過(guò)程分析施工分析與一次性加載3-3截面x向彎矩（kN.m/m）3.5

施工全過(guò)程分析結(jié)論施工分析和一次性加載比較可發(fā)現(xiàn)，在上部結(jié)構(gòu)隨著施工進(jìn)度剛度變化較大的區(qū)域，施工分析和一次性加載的彎矩相差較大，而在上部結(jié)構(gòu)剛度變化較小的區(qū)域，二者彎矩相差較小。在核心筒區(qū)域上部結(jié)構(gòu)剛度隨施工進(jìn)度變化較大，一次性加載的彎矩比施工分析的彎矩大；在巨柱區(qū)域上部結(jié)構(gòu)剛度對(duì)施工進(jìn)度變化較小，一次性加載彎矩與施工分析相差不大。對(duì)于此類采用芯筒-巨型框架結(jié)構(gòu)的超高層建筑樁筏基礎(chǔ)，采用施工分析時(shí)，核心筒區(qū)域下筏板彎矩較一次性加載分析時(shí)要小50%左右；在施工的前期階段，筏板內(nèi)部主要為負(fù)彎矩。因此筏板頂部應(yīng)適量多配鋼筋以抵抗施工前期的負(fù)彎矩；核心筒區(qū)域下筏板按照一次性加載設(shè)計(jì)時(shí)偏于安全的。在實(shí)際工程設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)綜合考慮基于共同作用的施工分析結(jié)果和工程經(jīng)驗(yàn)，從而進(jìn)一步優(yōu)化樁筏基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。3.6

收縮徐變對(duì)筏板內(nèi)力的影響3.6.1

收縮、徐變模型國(guó)內(nèi)外常用的幾種收縮徐變預(yù)測(cè)模式：CEB-FIP系列模型，ACI209系列模型，英國(guó)規(guī)范BS系列模型，BP系列模型，GL2000模型上海中心分析，收縮徐變模型采用CEB-FIP建議的CEB-FIP（1990）模型，該模型公式簡(jiǎn)潔，具有較好的精度，適用范圍也能滿足本文分析的工程。CEB-FIP90模型建議混凝土徐變系數(shù)的計(jì)算公式適用范圍為：應(yīng)力水平

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，暴露在平均溫度5～30℃和環(huán)境相對(duì)濕度RH=40%～100%的環(huán)/

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