無機房乘客電梯設計計算書

實用文檔目錄TOC\o"1-5"\h\z一、主要參數 1\o"CurrentDocument"二、曳引機選型計算 1\o"CurrentDocument"三、曳引條件計算 21、efa的計算 22、裝載工況 33、滯留工況時， 34、緊急制停工況 4\o"CurrentDocument"四、曳引鋼絲繩安全系數的計算 4\o"CurrentDocument"五、繩槽比壓的計算 5\o"CurrentDocument"六、超速保護裝置的選型 51、限速器 52、安全鉗 63、轎廂上行超速保護裝置 64、緩沖器 6\o"CurrentDocument"七、轎廂導軌的選擇和驗算 71、安全鉗動作時 82、正常使用，運行 93、正常使用，裝卸載 10\o"CurrentDocument"八、轎廂導軌支架連接螺栓的選擇、計算 11九、轎架的強度計算 12\o"CurrentDocument"十、曳引機承重梁計算 13\o"CurrentDocument"十一、轎廂有效面積 16\o"CurrentDocument"十二、轎廂通風面積 16\o"CurrentDocument"十三、井道受力 16\o"CurrentDocument"十四、電氣系統(tǒng)選型與計算說明 17參考文獻 19文案大全

FVF-P21無機房電梯設計計算書FVF-P21乘客電梯設計計算書主要參數額定速度：1.75m/s層、站：額定速度：1.75m/s層、站：23/23曳引包角a=170°1500mmX2300mmX2300mm2、提升高度:81.7m3、曳引比：r=1：14、轎廂凈尺寸（寬又深義高）5、層門、轎門開門尺寸 1100mmX2100mm6、開門形式：右旁開（廳外看）7、轎廂自重：P0=1950kg,8、額定載重：Q=1600kg,9、平衡系數選：q=0.45,10、對重質量W=P+qQ=1950+0.45X1600=2670(kg)0二、曳引機選型計算1、1、曳引電動機功率計算

選擇無齒曳引機功率N=QVJq)102n式中：v——額定速度，v=1.75m/s當曳引比r=1:1時，n=0.695zQV(1-q)1600x1.75(1-0.45)…102x0.695102nN=— _102x0.695102n2、選擇曳引機選用常熟YJ245D-1.75型曳引機，其參數如下：額定功率N=26Kw, 額定轉速1440r/min,主軸靜載11000kg, 額定轉矩3722Nm,曳引輪節(jié)徑D=650mm=0.65m,減速比：I=55：2曳引鋼絲繩根數與直徑n°Xdr=7X013,8X19S+FC,繩輪槽形切口角B=96.59,y=30°交流變壓變頻（VVVF）,集選控制（JX）3、校核（1）功率N=26kw>N=21.72（kw）,通過。（2）電動機變頻調定額定轉速60vir60x1.75x55

n= = =1414.7(r/mm)1兀D兀x0.65x2電動機額定轉速為1440r/min,通過。

FVF-P21無機房電梯設計計算書(3)實際正常運行最大扭矩M按超載10%計算(1.1-q)QDg

n2r二3316(Nm)(1.1-(1.1-q)QDg

n2r二3316(Nm)乂二3316廝＜額定轉矩3722Nm,通過。(4)直徑校核D/dr=650/13=50,通過。反繩輪直徑D,=0520mm,D’/dr=520/13=40,通過。(5)主軸最大靜載荷GG=(P+1.25Q)+sin(a-90。)(P+qQ)+(Q+Q+Q)式中：Q——曳引鋼絲繩質量，Q=§32kg； 1 2 3Q；——補償鏈質量， Q；=166kg；Q：——隨行電纜質量，Q：=193kgG=(1950+1.25x1600)+sin(1370?！?0。)(1950+0.45x1600)+(332+166+193)=7260(kg)G=7260kg＜主軸允許靜載11000kg,通過。三、曳引條件計算1、efa的計算式中：a——曳引包角，a=170°=17n/18f——當量摩擦系數/yP、224(cos——sin)22兀一0一丫一sin。+siny式中：U——摩擦系數，B=96.5°/式中：U——摩擦系數，B=96.5°/yP、4(cos——sin)2 24(cos',Y=30°30。 96.5。 -sin )K-P-y-sin0+siny 兀一96.5。一30。一sin96.5。+sin30。=2.0001(1)裝載工況時，U=0.1f=Uf=0.1X2.0001=0.200010efa—e0.20001n=1.87390.110(2)緊急制停工況時，0.110———二0.085111.751+ 10f=Uf=0.0851X2.0001=0.17020efa=e0.1702n=1.7066(3)滯留工況時，u=0.2f=Uf=0.2X2.0001=0.400020efa=e0.40002n=3.5116

FVF-P21無機房電梯設計計算書2、裝載工況1.25倍的載重量，轎廂位于最低層。此時，制動減速度a=0,井道摩擦力FR仁0(1)T1=(1/r)(P0+1.25Q+MTrav)gn+MsRcargn式中MTrav——隨行電纜的實際質量，轎廂位于最低層時，MTrav=0，MsRcar——轎廂側曳引鋼絲繩的實際質量，轎廂位于最低層時，MsRcar=(1/2)Q1=166(kg)T1=(1/1)(1950+1.25X1600+0)X9.81+166X9.81=42006(N)(2)T2=(1/r)(Mcwt+MCRcwt)gn+M$Rcwtgn式中，Mcwt——對重的實際質量，Mcwt=W=2670kgMCRcwt=Q2=166kgMsRcwt——對重側曳引鋼絲繩的實際質量，轎廂位于最低層

時，對重在最高層，此時MsRcwt=0。T2=(1/1)X(2670+166)X9.81+0=27822(N)T-L-T-L-T2慧=1.5098<efa=1.87393、滯留工況時，對重壓在緩沖器上，空載轎廂在最高位置。此時，制動減速度a=0,井道摩擦力FR仁0。T1=(1/r)(P0+MCRcar+MTrav)gn+MsRcargn式中：轎廂在最高位置時，MCRcar=Q2=166kg,MTrav=Q3=193kg,MsRcar=0T1=(1/1)(1950+166+193)X9.81+0=22652(N)T2=(1/r)Mcwtgn+MSRcwtgn式中：對重壓在緩沖器上，Mcwt=0,MSRcwt=(1/1)Q1=322kgT2=0+322X9.81=3256(N)Zu=22652=6.957〉efa=3.5116T2 3256

FVF-P21無機房電梯設計計算書 4、緊急制停工況(1)額載轎廂位于最低層附近，上行工況時緊急制停。此時，Po=1950kg,Q=1600kg,a=0.8m/s2,FR一0e1/八 、/ 、 /八、 r2一2r 八T=_(P+Q+M+M)(g+a)+M(g+2a)+M+M2a1r CRcarTravn SRcarn SRcar2 pcar式中：當轎廂位于最低層附近時，MCRcar=0,MTrav=0,MsRcar=(1/2)Q1=166kgMpcar——轎廂側滑輪慣量的折算質量，Mpcar=45kg[=(1950+1600+0)(9.81+0.8)/1+166(9.81+2X0.8)+0+45X2X0.81=40161(N)1/T=_(M+M)(g1/T=_(M+M)(g—a)+M(g2rcwtCRcwtn SRcwt]式中：當轎廂在最低層附近，Mcwt=W=2670kg,MCRcwt-、 r2—2r—2a)-Ma—MaSRcwt2 pcwt對重就在最高位置附近，=Q2=166kg,MSRcwtMpcwt對重側滑輪慣量的折算質量，m=0pcwt=45kgT2=(1/1)(2670+166)X(9.81-0.8)+0-0-45X0.8=24950(N)工=40161=1.6097<的=1.7005T24950(2)空轎廂位于最高位置附近，下行工況時，緊急制停。此時，P0=1950kg,Q=0,a=0.8m/s2,FR七0,Mcwt=2670kgMSRcwt.166kg,mpcwt=45kg,MTw=193kg,MSRcwt%0,Mpcar=45kg,MCRcar=166kge1 / 、 /八、 r2—2rT=-M(g+a)+M(g+2a)+M a +Ma1rcwtn SRcwtn SRswt2 pcwtT1=(1/1)X2670X(9.81+0.8)+166X(9.81+2X0.8)+0+45X0.8=30259(N)e1/ 、/ 、 /八、 r2-2r -T=—(P+M+M)(g-a)+M(g-2a)-Ma-M2a2r0CRcarTravn SRcarn SRcar2 pcarT=(1/1)(1950+166+193)(9.81—0.8)+0—0-45X2X0.8=20732(N)工=30259=1.4595<efa=1.7006T220732四、曳引鋼絲繩安全系數的計算Nequiv(t)=7.2Kp=(520/650)4=0.4096,Nequiv(p)=4X0.4096=1.6384Nequiv=7.2+1.6384=8.8384

FVF-P21無機房電梯設計計算書D/dr=650/13=50按公式：log(10[2.6834—695log(10[2.6834—695.85x106Nequiv

(D/dr)8.56710g[77.09(D/dr)-2.894]將Nequiv=8.8384,口6產50,代入上式:I/695.85x106x8.8384、log( )[2.6834 "：吧 ]S=10 log(77.09x50-2.894) =12.89f實際安全系數S=S0n0/S1式中，S0——單根鋼絲繩的破斷拉力，S0=74300NS1——鋼絲繩上承受的最大拉力，S1=[(P0+Q)/r+166]gn=[(1950+1600)/1+166]*9.81=36454(N)S=(74300X7)/36454=14.27>Sf=12.89,通過。五、繩槽比壓的計算比壓S8cos(p/2) 12.5+4v 1—x < ndD兀-P-sinP1+v=3.2419041x8cos(96.5。=3.248x13x650義兀一96.50-sin96.5。1.25+4v12.5+4x1.75 = =7.091+v1+1.7512.5+4v80<1+v ，符合要求。六、超速保護裝置的選型1、限速器(1)選擇XS12B雙向限速器，其技術參數為額定速度：1.75m/s；上行調定動作速度2.38m/s下行調定動作速度2.23m/s,

FVF-P21無機房電梯設計計算書正向動作鋼絲繩提拉力2087N反向動作鋼絲繩提拉力317N鋼絲繩直徑：Q8mm,6X19s+NF；其最小破斷載荷為25.7KN繩輪節(jié)徑：Q280mm(2)校核：①電梯額定速度v=1.75m/s,通過。下行動作速度2115%v=1.15X1.75=2.01(m/s)下行動作速度<1.25v+0.25/v=1.25X1.75+0.25/1.75=2.33(m/s)2.01<2.23<2.33(m/s),通過。上行動作速度2115%v=1.15X1.1.75=2.01(m/s)上行動作速度<(1.25v+0.25/v)X1.1=(1.25X1.75+0.25/1.75)X1.1=2.56(m/s)2.01<2.38<2.56(m/s),通過。②安全鉗起作用所需力為400N,鋼絲繩提拉力2087N>2X400N=800N,通過；鋼絲繩公稱直徑Q8mm>Q6mm,通過；繩輪

節(jié)徑鋼絲繩安全系數=25.7KN=12.31>8,通過2087N繩輪

節(jié)徑280一二35,通過82、安全鉗(1)選擇SFG-15K漸進式安全鉗，其技術參數為：額定速度：W1.75m/s限速器動作速度：W2.33m/s總容許質量：3800kg導軌工作面厚度：16mm(2)校核：額定速度vW1.75m/s,通過?？傎|量：P0+Q=1950+1600=3550(kg)<3800kg,通過。電梯主軌：T90/B型，其工作面厚度=16mm,符合要求。3、轎廂上行超速保護裝置利用曳引機,直接作用在曳引輪上的制動器4^3.0印/5,Q=250?1600Kg,均滿足要求。4、緩沖器第6頁FVF-P21無機房電梯設計計算書（1）選擇線性緩沖器，其行程應>0.0674V2=0.0674*1.752=0.206（m）=206mm選用JKZ03-210線性緩沖器，轎廂用2個，對重用1個。JKZ03-210其技術參數為：最大沖擊速度：vW2.02m/s最大允許行程：210mm最大緩沖質量：2500kg,最小緩沖質量：1140kg（2）校核：電梯額定速度v=1.75m/s<2,02m/s,通過。緩沖器行程：206mm<210mm,通過；轎廂緩沖質量：P0+Q=1950+1600=3550kg<2500義2=5000kg,通過。對重緩沖質量：P°+qQ=1950+0.45X1600=2670kg<3100kg,通過。七、轎廂導軌的選擇和驗算轎廂導軌選擇T90/B型電梯導軌，其主要參數:截面積A=1720mm2,彈性模量E=200X103Mpa,Wx=20900mm3,Wy=11900mm3,Ix=1022000mm4,1y=520000mm4,i=25.0mm,i=17.6mmo轎廂載荷分布如圖所示:

FVF-P21無機房電梯設計計算書圖中，O為轎廂導軌直角坐標系的坐標原點，S為轎廂懸掛點，Xs=0,ys=0,（懸掛點實際在反繩輪上，S為懸掛受力合成點）P為轎廂質量中心，Xp=115,yp=0，P=P0+Q2+Q3=1950+166+193=2309（kg）,Q為載荷質量中心，Xq=D/8=316mm，yQ=0mm，Q=1600kgf為裝卸載時，作用于轎廂上的力，Xf=-975mm,yf=0,f=0.4gnQ=0.4X9.81X1600=6278（N）C為轎廂幾何中心。1、安全鉗動作時①彎曲應力的計算由導向力引起的導軌在y軸方向上的彎曲應力為:「Kg(QX+PX)?3FLMF=—1-n Q P—,M=——x—,￡=——yx nh y16yWy由導向力引起的導軌在X軸方向上的彎曲應力為,包(3,包(3。十"2,(n/2)h3FL

M=—y—,

x16x式中，Fx、Fy——導向力（導靴作用于導軌上的力）NK1——沖擊系數，K1=2g 9.81m/s2,n- 導軌數量，n=2,h——轎廂導靴之間的距離，h=3530mmM、M 彎矩NmmLy-—X導軌支架的最大間距，L=1646mm（一般為L=1600mm,按L=1646mm計算，更安全）E、￡ 彎曲應力N/mm2(或Mpa)「Kg(QX+PX)2x9.81x(1600x316+2309x115)二2143(N)F= 1n QP二2143(N)x nh 2x35303FL x 163x2143x164616=649.3(kNmm)649.311.9=54.56(Mpa)2x2x9.81x(0+0)~~2x3530=0(N)yKg(Qy+Py)F二1nJq」py (n/2)hFVF-P21無機房電梯設計計算書3FL3x0x16463FL3x0x1646 y_二 16M_0Wx--36.816二0(kNmm)二0(Mpa)=e+e=54.56(Mpa)正常使用時，許用應力Ee=205Mpa,E②壓彎應為E正常使用時，許用應力Ee=205Mpa,E②壓彎應為E的計算=165Mpa,安全鉗動作時，p符合要求。permkKg(Q+P)2x9.81x(1600+2309)=38347(N)=F3/A,3與入值有關，入=L/i=1646/25=66抗拉逋度為370MPa,查表得，3=1.36￡=—k—=kA③復合應力E七E+E求。m④翼緣彎曲E=1.85F①38347x1.361720￡=—k—=kA③復合應力E七E+E求。m④翼緣彎曲E=1.85F①38347x1.361720=30.32(Mpa)<￡perm=54.56+30.32=84.88(Mpa)<ek=205Mpa,perm符合要fE⑤撓度F/C2,式中C=10mm=1.85X2143/102=39.65(Mpa)<e，perm通過。0.7FL3

x

48EI

y0.7FL3y0.7x2143x16463 二1.34(mm)48x200x103x5200000.7x0x16463 ? 、 =0(mm)48EI 48x200x103x597000許用撓度5perm=5mm,5x<\帚\<6…，符合要求2、正常使用，①彎曲應力，運行式中K2=1.2[Q(X—X)+P(X—X)]nh1.2x9.81x[1600(316—0)+2309(115—0)] 二1286(N)2x35301.2x9.81x[1600(316—0)+2309(115—0)]_1286(N)2x3530 -3FL3x1286x1646——x—二 1616=369.9(kNmm)FVF-P21無機房電梯設計計算書M3699 , 、y= =33.35(Mpa)W11.9K：gM3699 , 、y= =33.35(Mpa)W11.9K：gn[Q(XQ—XJ+P"—X*J2x9.81x(0+0)nh/23FL3x0x1646 y_二 2x3530=0(N)16M——x二W16二0(kNmm)—=0(Mpa)20.9x=e+e=33.35+0=33.35(Mpa)②壓彎應力“正常使用，運行”工況，③復合應力e=e+“正常使用，運行”工況，③復合應力e=e+E=33.35(Mpa)<E④翼緣彎曲kEk=0=205perm(Mpa),符合要求?！甓?xF C2⑤撓度1.85F 1.85x1286102=23.79(Mpa)<￡perm，符合要求。許用撓度6=5mm。perm0.7FL3 xperm0.7FL3 x——=48EIy0.7FL3 y =0.7x1286x16463 =0.80(mm)48x200x103x5200000.7x0x16463 ? 、 =0(mm)48EI 48x200x103x597000x，符合要求。3、正常使用，裝卸載①彎曲應力口gP(X—X)+f(X—X)

F=—nPS fS—x nh二9.81x2309(115—0)+6278(—975—0)=_498(N)2x3530取F為正值，則F=498Nx x=153.7(kNmm)3FL3x498x=153.7(kNmm)16M―16M―y二Wy161537 , 、=12.92(Mpa)11.9gnP(yP.八)+f(y「八)二9.81x0=0(N)

nh/2 2x3530第10頁FVF-P21無機房電梯設計計算書￡=^tx=---=0(Mpa)xW20.9②壓彎應力E=0。②壓彎應力E=0。③復合應力E=E+E④翼緣彎曲、1.85F￡= x-:F C2⑤撓度e=12.92Mpa<E=205Mpa,符合要求。perm1.85x498 =9.21(Mpa)<￡102 perm，符合要求。0.7FL3x0.7FL3x0.7x498x16463 =0.31mm)48EI 48x200x103x520000y0.7FL3yy0.7FL3y48EIx0.7x0x1646348x200x103x597000=0(mm)符合要求。上述三種工況下，導軌都能滿足使用要求。電梯轎廂選用T90/B型導軌是安全的。對重導軌選擇T5KA型電梯導軌，由于對重上沒安裝安全鉗，導軌受力較小，在此就不列出對重導軌的受力驗算。八、轎廂導軌支架連接螺栓的選擇、計算由上述轎廂導軌計算得出，安全鉗動作時，轎廂導軌受力最大。導向力Fx=2143N，Fy=0N，壓彎力Fk=38347N，導軌所受的最大等效作用力F<Fx+Fy+Fk=2143+0+38347=40490(N)并規(guī)定力F作用在導軌兩相鄰支撐點的中間。設導軌相鄰上、下兩個支架的連接螺栓的受力(單個螺栓受力)為R,則R=(1/4)F=(1/4)X40490=10123(N)。(1)單個螺栓所需預緊力式中：Kn——可靠性系數，Kn=1.2,m, 摩擦面的數量，m,=1u,——結合面間的摩擦因數，u’=0.41.2x1.2x101231x0.4二30369(N)導軌所受的最大等效作用力F,由各個螺栓的預緊力PT所第11頁

FVF-P21無機房電梯設計計算書產生的摩擦力來平衡。(2)螺栓直徑eLPLp=eLPLp=eS/1.4,選螺栓性能等級為8.8,其eS=640Mpa￡ 640￡=-S-= =457(Mpa)lp1.41.4? ,1.66x30369d>?=10.31(mm)式中，E取d=12mm,則A=84.3mm2(3)校核 S1.2P 1.2x30369￡= t= =432.3(Mpa)<￡=457MpalA84.3 lpFS通過。SS螺栓的預緊力是合理的。其主要參數:E=2X107N/cm2SS螺栓的預緊力是合理的。其主要參數:E=2X107N/cm2,九、轎架的強度計算1、上梁計算(1)上梁采用Q235A鋼，es=235Mpa,其截面形狀如圖:第12頁FVF-P21無機房電梯設計計算書Ix=346.4cm4,Wx=57.7cm3（2）最大彎矩和最大應力M=AL12/8+Q1gnL1/4式中。? 1A5(P+Q)gA=0n_p8LiL1——上梁支承距，L1=823mm=82.3cm5(P+Q)g 5(1950+1600)9.81A=0 n_=二264.5(N/cm)p8L 8x82.3AL2QgL 264.5x82.321600x9.81x82.3M=P1+n1=+max8 4 8 4=546887(Ncm)M 546887s二max= 二4739(N/cm2)=47.39(Mpa)maxW 115.4安全系數n二乙二至二12.11s19.41(3)上梁最大撓度max(P+Q)gL3Y= 1n1max48EIx=(2309+1600)x9.81x82.33=0.0321(cm)=0.321(mm)48x2x107x346.4x2許用撓度[Y]=_L="=1.71(mm)960960Ymax=0.321mm<[Y]=1.71mm,符合要求。十、曳引機承重梁計算第13頁

FVF-P21無機房電梯設計計算書FVF-P21無機房電梯設計計算書1、曳引機承重梁載荷分布如圖所示承重梁由兩根28#槽鋼組成，受力點為A、B二個點，，A點為轎廂鋼絲繩位置，B點為導向輪中心位置。計算作用載荷時，電梯垂直方向動載荷重量應乘以系數2,由于兩根槽鋼受力，所以系數為1。(1)A點受力，PW為曳引機自重，PW=900kgPA=[(P0+Q+322/2)/1+Pw]gA=[1950+1600+900+322/2]nX9.81=45283(N)(2)B點受力，Pb=g(Z+322/2)/1b二藝81X(2760+166)=28704(N)2、承重梁的強度和變形計算：采用28#槽鋼，其技術參數為：晨二235Mpa,E=2X107N/cm2=2X105N/mm2,Ix=3530cm4=353X105mm4,Wx=282cm3=282000mm3,此結構為兩端固定，井道墻支撐點槽鋼受力為R、R。Pa+P(a+b)45283x1225+28704x(1225+950)E:2700u b = =43668(N)2700R=P+P-R=45283+28704-43668=30319NEA剪力菌Q以及彎矩圖M見圖。第14頁

FVF-P21無機房電梯設計計算書__a(b+c)2P (a+b)c2PTOC\o"1-5"\h\zM=一 a_ B_E d2 d2_1225x(950+525)2x45283(1225+950)x5252x28704― 27002 27002=-1.892x107(Nmm)(a+b)2cP a2(b+c)PM=— B_— AF d2 d2(1225+950)2x525x2870412252x(950+525)x45283=——27002 27002=—2.353x107(Nmm)M=M+aR=—1.892x107+1225x30319=1.822x107(Nmm)M=M+cR=—2.353x107+525x43668=6.043x105(Nmm)BF「 pA PB夕. a二1225 J.b=950 」與二525「力“ d=2700 口& Rf第15頁第15頁FVF-P21無機房電梯設計計算書由上面的數據可知A點為危險點，1.822x1.822x107282000=64.61(Mpa)x安全系數n二乙二231=3.64￡ 64.61最大撓度，其中E=2義105N/mm2,Ix=353義105mm4。2Pa3(b+c)3Y= A max3EId(3a+b+c)22x45283x12253義(950+525)33x2x105x353x105x2700x(3x1225+950+525)2=0.35(mm)許用撓度Y]='22=1.8(mm)1500丫皿＜[Y]=1.8mm,符合要求。十一、轎廂有效面積查GB5788-2003額定重量1600kg的轎廂最大有效面積為3.56m2S0=1.5X2.3=3.45(m2)<3.56m2,符合要求。十二、轎廂通風面積轎廂上部通風孔面積S'=35X4.5X80X2+2300X6=0.0390m2S'0-0390b二「父x100%=L59%，轎廂有效面積的1%S2.45轎廂下部通風孔面積S,,=2400X2X60/5=57600(mm2)=0.0576m2S〃 0.0576S2.45符合要求。S〃 0.0576S2.45符合要求。x100%=2.35%，轎廂有效面積的1%十三、井道受力1、轎廂緩沖器支座下的井道底坑地面受力[P1]：[P1]=4(P0+Q+322)gn第16頁FVF-P21無機房電梯設計計算書=4(1950+1600+322)*9.81=151937(N)=152KN2、對重緩沖器支座下的底坑地面受力[P2]：[P2]=4(P0+qQ+138.8)gn=4X(1950+0.45*/r/