從冷凝器端差的變化分析污垢熱阻對冷水機(jī)組性能的影響

從冷凝器端差的變化分析污垢熱阻對冷水機(jī)組性能的影響劉金平1、倪永剛張亞軍21、華南理工大學(xué)電力學(xué)院2、深圳市勤達(dá)富節(jié)能技術(shù)有限公司摘要：本文通過對逆卡諾循環(huán)、蒸氣壓縮理論制冷循環(huán)的性能計算、典型冷水機(jī)組的性能指標(biāo)、ARI標(biāo)準(zhǔn)和采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范的分析可知冷凝溫度每增加1°C，壓縮機(jī)單位制冷量的功耗約增加3%?4%。當(dāng)冷凝器冷卻水側(cè)的換熱表面有污垢形成后，導(dǎo)致冷凝器的對數(shù)平均傳熱溫差和端差增加，使冷水機(jī)組的冷凝溫度升高，冷水機(jī)組的性能下降。分析了水處理和清洗等應(yīng)對污垢的措施，得出了橡膠海綿球清洗法是目前為止使冷凝器冷卻水管始終保持在清潔狀態(tài)的最為有效的方法。關(guān)鍵詞：冷凝器端差；污垢熱阻；冷水機(jī)組；橡膠海綿球清洗法1）、冷凝溫度對冷水機(jī)組性能的影響冷水機(jī)組的運(yùn)行效率受蒸發(fā)溫度和冷凝溫度的影響，蒸發(fā)溫度一定時，冷凝溫度越高，其運(yùn)行效率越差。逆卡諾循環(huán)的制冷系數(shù)為：（1）式中：4一為逆卡諾循環(huán)的制冷系數(shù)知一為制冷量，W；吧一為耗功率，W；舄一為蒸發(fā)溫度，K；孔一為冷凝溫度，K。根據(jù)目前空調(diào)工況冷水機(jī)組的設(shè)計參數(shù)，假設(shè)逆卡諾循環(huán)的低溫?zé)嵩矗ㄕ舭l(fā)）溫度為5.5C，冷凝溫度為36.5C，此時的制冷系數(shù)為8.99。表1顯示了冷凝溫度對逆卡諾循環(huán)制冷系數(shù)的影響，冷凝溫度升高1C，則制冷系數(shù)降低2.94%?2.33%，且冷凝溫度越低，影響越顯著。表1.冷凝溫度對逆卡諾循環(huán)制冷系數(shù)的影響冷凝溫度（C）36.537.538.539.540.541.542.5冷凝溫度（C）36.537.538.539.540.541.542.5制冷系數(shù)8.998.718.448.207.967.747.53相對冷凝溫度為36.5°C時制冷系數(shù)的降低百分?jǐn)?shù)(%)冷凝溫度升高1C制冷系數(shù)8.998.718.448.207.967.747.53相對冷凝溫度為36.5°C時制冷系數(shù)的降低百分?jǐn)?shù)(%)冷凝溫度升高1C制冷系數(shù)降低百分?jǐn)?shù)(%)3.136.068.8311.4313.8916.222.942.762.602.462.33對圖1所示的蒸氣壓縮理論制冷循環(huán)進(jìn)行計算，制冷劑為R134a，根據(jù)目前空調(diào)工況冷水機(jī)組的設(shè)計參數(shù)，設(shè)蒸發(fā)溫度為5.5C,冷凝溫度為36.5C,進(jìn)壓縮機(jī)前的制冷劑蒸氣過熱度為0C，冷凝器出口制冷劑液體的過冷度為0C，取壓縮過程的等熵絕熱效率為0.9，此時的理論制冷系數(shù)為6.83，表2顯示了冷凝溫度對理論制冷循環(huán)制冷系數(shù)的影響，冷凝溫度升高1C，則制冷系數(shù)降低2.93%?3.66%，且冷凝溫度越低，影響越顯著。表2.冷凝溫度對理論制冷循環(huán)制冷系數(shù)的影響冷凝溫度(C) 36.537.538.539.540.541.542.5制冷系數(shù)6.836.586.336.115.895.695.49相對冷凝溫度為36.5C時制冷系數(shù)降低百分?jǐn)?shù)(%)3.667.3210.5413.7616.6919.62冷凝溫度升高1C制冷系數(shù)降低百分?jǐn)?shù)(%)3.663.223.222.932.93表3為麥克維爾(McQuay)PFS330.3型單螺桿冷水機(jī)組的性能指標(biāo)。隨冷卻水進(jìn)出水溫度升高，冷水機(jī)組的COP下降，冷卻水進(jìn)出水溫度升高1C，則COP降低3.24%?3.35%，且冷卻水進(jìn)出水溫度越低，影響越顯著。表3麥克維爾(McQuay)PFS330.3型單螺桿冷水機(jī)組性能指標(biāo)冷卻水進(jìn)出水溫度30?32?35?35C37C40CCOP5.525.154.65冷凝溫度升高1C制冷系數(shù)降低百分?jǐn)?shù)(%)3.353.24注：制冷劑：HFC134a；冷凍水進(jìn)出水溫度：12?7C表4為特靈(TRANE)CVHG-780型離心式冷水機(jī)組的性能指標(biāo)。隨冷卻水進(jìn)出水溫度升高，冷水機(jī)組的能耗系數(shù)(每制取1冷噸冷量所消耗的電功率)增加，冷卻水進(jìn)出水溫度每升高1C，則能耗系數(shù)增加3.14%?3.46%。表4特靈(TRANE)RTHB450L型水冷螺桿冷水機(jī)組性能指標(biāo)冷卻水進(jìn)出水溫度25?28?30?32?35?30C33C35C37C40C制冷量ton402398393387379輸入功率KW216234246259279能耗系數(shù)y(kW/ton)0.5370.5880.6260.6690.736冷卻水進(jìn)出水溫度升高1C能耗系數(shù)升高百分?jǐn)?shù)(%)3.143.233.463.33

注：制冷劑：HCFC22注：制冷劑：HCFC22；冷凍水進(jìn)出水溫度：127°C美國空調(diào)制冷學(xué)會（ARI）的1997指南E（1997GUILINEforFoulingFactors:Asurveyoftheirapplicationintoday'sairconditioningandrefrigerationindustryGuidelineE）的第4.3條指出:換熱器水側(cè)的污垢熱阻對空調(diào)和制冷設(shè)備的性能有顯著影響，例如水冷式冷水機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時，換熱管管壁為清潔狀態(tài)，冷凍水的出水溫度為7C,冷卻水的出冷水機(jī)組的溫度為35C,冷水機(jī)組的制冷劑的冷凝溫度為36C,蒸發(fā)溫度為6C,其能耗系數(shù)為0.60kW/ton。如果冷凝器和蒸發(fā)器水側(cè)的污垢熱阻均為4.4〉：二爵廠二切，則制冷劑的冷凝溫度升高為37C，蒸發(fā)溫度降低為5C,其能耗系數(shù)為0.65kW/ton,即運(yùn)行費(fèi)用增加了8.3%。實際的影響由于冷凝器和蒸發(fā)器換熱管的形式不同可能會有些許不同。根據(jù)對制冷循環(huán)的性能計算可知蒸發(fā)溫度降低1C使冷水機(jī)組性能降低的數(shù)值比冷凝溫度升高1C使冷水機(jī)組性能降低的數(shù)值高10%。因此可以認(rèn)為，冷凝溫度升高1C，冷水機(jī)組效率約降低4%。根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)GBJ19-87（2001年版）（中國計劃出版社2001年）《采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范一條文說明》中第7.2.3條：冷凝溫度越低，制冷系數(shù)越大，可減少壓縮機(jī)的耗電。例如，當(dāng)蒸發(fā)溫度一定時，冷凝溫度每增加1C,壓縮機(jī)單位制冷量的功耗率約增加3%?4%綜上所述，實際運(yùn)行的水冷式冷水機(jī)組的冷凝溫度每增加1C，壓縮機(jī)單位制冷量的功耗率約增加4%。2）、污垢熱阻對冷凝器換熱的影響冷卻水溫度升高會使冷水機(jī)組的冷凝溫度升高。此外在冷卻水溫度不變時若冷凝器的換熱條件惡化，同樣會使冷水機(jī)組的冷凝溫度升高，COP下降。冷卻水系統(tǒng)中由于補(bǔ)充水的水質(zhì)和系統(tǒng)內(nèi)的機(jī)械雜質(zhì)等因素，尤其是開式冷卻水系統(tǒng)與空氣大量接觸，造成水質(zhì)不穩(wěn)定，產(chǎn)生和積累大量水垢、污垢、微生物等，在冷凝器的換熱管表面形成污垢，使冷凝器的傳熱惡化、效率降低，污垢一般為熱的不良導(dǎo)體，其導(dǎo)熱系數(shù)只有碳鋼的十分之一，而與銅等熱的良導(dǎo)體相比，導(dǎo)熱率相差更大。且隨著強(qiáng)化傳熱技術(shù)的廣泛應(yīng)用，污垢熱阻對傳熱過程的影響更加明顯。在能源價格不斷上漲的情況下，各種強(qiáng)化傳熱措施被普遍采用來增大傳熱系數(shù)的同時，污垢對換熱器的影響也更加顯著了。水冷式冷水機(jī)組實際運(yùn)行時可直接觀察到的是制冷劑的冷凝溫度與冷卻水出口溫度之差，即冷凝器端差。對水冷式冷凝器：0二十。，垃響（2）式中：°0：為冷凝器的放熱量，kW七：為冷卻水的比熱，kJ/kg.C&:為冷卻水的流量，kg/s皿：為冷卻水的進(jìn)出口溫差，C由上式可以看出，在機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時，冷凝器的放熱量可近似不變，冷卻水的進(jìn)出口溫差即可近似不變?？紤]到冷凝器的換熱過程中，壓縮機(jī)的排氣從過熱蒸氣被冷卻到飽和溫度段，溫差較大，但換熱系數(shù)較低，將此段的換熱過程近

似于冷凝換熱段，即制冷劑的在冷凝器內(nèi)的溫度均近似為冷凝溫度。由于冷卻水的比熱為定值，冷卻水的平均溫度可以表示為冷卻水的出口溫度減去冷卻水的進(jìn)出口溫差的一半：由上式可以看出，在機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時，冷凝器的放熱量可近似不變，冷卻水的進(jìn)出口溫差即可近似不變。考慮到冷凝器的換熱過程中，壓縮機(jī)的排氣從過熱蒸氣被冷卻到飽和溫度段，溫差較大，但換熱系數(shù)較低，將此段的換熱過程近似于冷凝換熱段，即制冷劑的在冷凝器內(nèi)的溫度均近似為冷凝溫度。由于冷卻水的比熱為定值，冷卻水的平均溫度可以表示為冷卻水的出口溫度減去冷卻水的進(jìn)出口溫差的一半：__1.、-知一云蜃皿,、(3)式中：卬氣為冷卻水的平均溫度，C%’：為冷卻水的出口溫度，C冷凝器的換熱溫差即為制冷劑的冷凝溫度與冷卻水的平均溫度之差:叫虹)二Gf)+〈臨二&皿,、⑷AT式中： 觀：為冷凝器的對數(shù)平均溫差，C孔：為制冷劑的冷凝溫度，C如：為冷凝器的端差，即制冷劑的冷凝溫度與冷卻水出口溫度之差，C因此機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時，冷凝器的對數(shù)平均溫差的變化量等于冷凝器端差的變化量。acen.ffiahaaacen.ffiahaaas日.伯tufn.iia.i?o.i!aJd污垢旭阻(?.KM)3H{ ，一,.，...，.，□□annz.□>*busnma.it>a.izu*，d.isd.i?n旬污脂也疝<n擰商〕WAH.K）4DOOCW^isK>■$000（由『nE）CM0￡宙加^2.在^2.在冷疆器落沽狀態(tài)下的停熱泵粒-、不同的時污垢饋對避款影響.圖3,直芾商器清潔箕新下田轉(zhuǎn)熱系故K■廣不同的時污垢撕^寸傳瞧差的辱前/當(dāng)換熱器的表面有污垢形成后，換熱器的總傳熱熱阻增大，導(dǎo)致了對數(shù)平均傳熱溫差增加，即冷凝溫度升高。假設(shè)冷凝器的冷卻水進(jìn)出水溫差為5°C，冷凝器端差為1C，即傳熱溫差為3.5C，圖2顯示了在的傳熱系數(shù)北『不同的時污垢熱阻對端差的影響，K『越大，污垢熱阻對端差的影響越顯著。圖3顯示了在不同的時污垢熱阻對傳熱溫差的影響，K'越大，污垢熱阻對傳熱溫差的影響越顯著。

此外，負(fù)荷率對冷凝器的端差也有影響，機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時，冷凝器的放熱量也達(dá)到滿負(fù)荷，冷凝器清潔狀態(tài)時有下式式中："^：機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時冷凝器的放熱量，W'凱機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行及冷凝器清潔狀態(tài)時的總傳熱系數(shù)，W/m2.°CF:冷凝器的換熱面積，m2瓦回：機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行及冷凝器清潔狀態(tài)時的傳熱溫差，C實際運(yùn)行時，有下式：0二蕊書也禽（6）式中：°。：機(jī)組實際運(yùn)行工況時冷凝器的放熱量，WJ:機(jī)組滿實際運(yùn)行工況時的總傳熱系數(shù)，W/m2.C"頃:機(jī)組實際運(yùn)行工況時的傳熱溫差，C由式（5）和（6）得：&—Ki的烏（7）由式（2）得：擔(dān)函-投做套.如（8）(9)經(jīng)推導(dǎo)得：(9)&姒=也*子孚七*5*￡Ha冷凝器端差越小。由（9）式可知冷凝器端差與負(fù)荷率成正比，即負(fù)荷率越低，冷凝器端差越小。因此在冷水機(jī)組的實際運(yùn)行過程中應(yīng)密切注視冷凝器端差的變化，及時采取相應(yīng)措施，使冷水機(jī)組保持較高的運(yùn)行效率。3）、污垢的應(yīng)對措施目前針對冷水機(jī)組冷凝器冷卻水側(cè)的污垢所采取的應(yīng)對措施有化學(xué)水處理法和橡膠海綿球清洗法3.1化學(xué)水處理法傳統(tǒng)的化學(xué)水處理法是加入3種不同作用的水處理藥劑:緩蝕劑、阻垢劑及殺菌滅藻劑。緩蝕劑可在金屬表面形成皮膜，防止腐蝕;阻垢劑作用于形成垢的成分碳酸鈣等的結(jié)晶體，使其扭曲、錯位、變形，以此來妨礙垢的生長;殺菌滅藻劑對藻類和細(xì)菌有抑制作用，防止其繁殖。理論上化學(xué)水處理法可以達(dá)到較好的效果，前提是有效的水質(zhì)穩(wěn)定劑、專業(yè)的操作和管理人員，但定期排污，對環(huán)境有一定的污染。由于以上特點，化學(xué)水