現(xiàn)代商貿物流城項目交易廣場及商業(yè)辦公區(qū)一標段項目高支模施工方案

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PAGEREF_Toc390421517\h11HYPERLINK\l"_Toc390421518"4。6模板支撐體系位移的監(jiān)測監(jiān)控措施 PAGEREF_Toc390421518\h12HYPERLINK\l"_Toc390421519"5支撐系統(tǒng)拆除 PAGEREF_Toc390421519\h13HYPERLINK\l"_Toc390421520"5。1驗收及拆除的批準程序 PAGEREF_Toc390421520\h13HYPERLINK\l”_Toc390421521”5.2拆模時間規(guī)定 PAGEREF_Toc390421521\h13HYPERLINK\l”_Toc390421522"5。3模板拆除的順序 PAGEREF_Toc390421522\h13HYPERLINK\l"_Toc390421523”5.4拆模時安全注意事項 PAGEREF_Toc390421523\h14HYPERLINK\l"_Toc390421524”6施工安全管理 PAGEREF_Toc390421524\h14HYPERLINK\l"_Toc390421525”6。1施工安全管理機構 PAGEREF_Toc390421525\h14HYPERLINK\l”_Toc390421526"6.2施工安全管理措施 PAGEREF_Toc390421526\h14HYPERLINK\l"_Toc390421527”6.2。1安全管理措施 PAGEREF_Toc390421527\h14HYPERLINK\l"_Toc390421528”6。2。2應急救援預案 PAGEREF_Toc390421528\h15HYPERLINK\l"_Toc390421529"6。2.3應急救援方法 PAGEREF_Toc390421529\h15HYPERLINK\l”_Toc390421530”7質量保證措施 PAGEREF_Toc390421530\h18HYPERLINK\l"_Toc390421531”7。1質量控制管理流程 PAGEREF_Toc390421531\h18HYPERLINK\l"_Toc390421532"7.2質量管理制度 PAGEREF_Toc390421532\h18HYPERLINK\l”_Toc390421533"7。2.1材料設備檢驗制度 PAGEREF_Toc390421533\h18HYPERLINK\l”_Toc390421534”7.2.2質量檢查制度 PAGEREF_Toc390421534\h19HYPERLINK\l”_Toc390421535”7.3保證工程質量的技術措施 PAGEREF_Toc390421535\h19HYPERLINK\l”_Toc390421536”7.3.1物資檢驗規(guī)定 PAGEREF_Toc390421536\h19HYPERLINK\l”_Toc390421537"7。3.2過程檢驗及報驗規(guī)定 PAGEREF_Toc390421537\h20HYPERLINK\l"_Toc390421538”8設計計算 PAGEREF_Toc390421538\h211工程概況1。1工程概況1、工程基本情況工程名稱哈爾濱華南城現(xiàn)代商貿物流城項目3號交易廣場及商業(yè)辦公區(qū)C—14-01-1（彼得堡大酒店及中俄貿易大廈）一標段項目工程地點哈爾濱市道外區(qū)，長江路南側。建筑面積(m2）45257.35建筑高度（m）84.1基礎形式獨立、筏板、樁基主體結構框架-剪力墻抗震等級三級為主，局部四級抗震設防烈度6地上層數(shù)19地下層數(shù)1標準層層高（m）42、高支模層結構情況本工程共有三處需要進行高支模施工，分別位于2-5軸交B—G軸、8—11軸交A—B軸和7—12軸交B-E軸，具體具體結構情況如下：(1）2—5軸交B—G軸處高支模結構情況高支模所在層2高支模平面尺寸41。3m×27m高支模層底標高(m)5.75柱砼強度等級C50高支模層頂標高(m）17.35梁板砼強度等級C30高支?？偢叨?m)11。6普通板厚(mm）120最大梁跨(m）27梁斷面尺寸（mm）400×2300(2)8-11軸交A-B軸處高支模結構情況高支模所在層1高支模截面尺寸45m×25.08m高支模層底標高（m）-0。15柱砼強度等級C50高支模層頂標高（m）11。55梁板砼強度等級C30高支?？偢叨?m）11.7普通板厚（mm）120最大梁跨（m）27梁斷面尺寸（mm)400×1700（3）7—12軸交B-E軸處高支模結構情況高支模所在層1高支模截面尺寸27m×11.4m高支模層底標高（m）-0.05柱砼強度等級C50高支模層頂標高(m)17.35梁板砼強度等級C30高支?？偢叨龋╩）17。4普通板厚（mm)140最大梁跨（m)9梁斷面尺寸（mm）400×1200（4）各責任主體名稱建設單位哈爾濱華南城有限公司設計單位哈爾濱工業(yè)大學建筑設計研究院施工單位中國建筑第五工程局有限公司監(jiān)理單位黑龍江省輕工建設監(jiān)理有限公司項目經理李愛軍總監(jiān)理工程師趙兵技術負責人郭繼宏專業(yè)監(jiān)理工程師董小四主要特點:根據《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法》規(guī)定,本模板工程屬高大模板工程.超高支模架主要有主入口、酒店大堂、宴會廳等部位。本方案主要是最不利處：宴會廳和主入口。難點：工期緊,場地狹窄,梁跨度長，梁截面大，梁板鋼筋密，砼振搗困難.重點：確保高支模穩(wěn)定,安全，無事故。鋼筋砼結構質量滿足要求。1.2施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩(wěn)定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業(yè)人員資格上崗證。1.3技術保證條件1、安全網絡安全技術負責人：康曉龍，技術負責人：郭繼宏，生產調度負責人：李宗強。勞務管理負責人:譚曉麗，辦公室：周開陽。2、模板的搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該《專項施工方案》。2編制依據1、已審批的《哈爾濱華南城彼得堡大酒店項目施工組織設計》。2、有效的施工圖、設計交底、會審紀要及工程變更文件。3、與工程有關的國家（地方)或行業(yè)規(guī)范、規(guī)程、法規(guī)、標準、圖集，詳見如下:《木結構設計規(guī)范》GB50005—2003《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009—2012《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010—2010《鋼結構設計規(guī)范》GB50017—2003《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-2011《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205-2001《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》GB50300—2013《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-2005《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-1991《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162—20083施工計劃3。1鋼管選用1、鋼材應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700—2006和《低合金高強度結構鋼》GB/T1591—2008的規(guī)定.2、鋼管應符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793-2008或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091—2008中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求,并應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700—2006中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管.3、每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用Φ48×3.0鋼管。4、鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規(guī)定（1）應有產品質量合格證；(2）應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》GB/T228.1—2010的有關規(guī)定；（3)鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（4)鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011的規(guī)定；（5）鋼管必須涂有防銹漆。5、舊鋼管的檢查在符合新鋼管規(guī)定的同時還應符合下列規(guī)定（1）表面銹蝕深度應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011的規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查,當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用;（2）鋼管彎曲變形應符合現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130—2011的規(guī)定；（3)鋼管上嚴禁打孔。6、鋼鑄件應符合現(xiàn)行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352—2009中規(guī)定的ZG200—420、ZG230-450、ZG270—500和ZG310-570號鋼的要求。7、鋼管扣件應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831-2006的規(guī)定。8、件的驗收應符合下列規(guī)定(1）新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：(2）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；(3）新、舊扣件均應進行防銹處理；（4）支架采用的扣件,在螺栓擰緊扭力達65N·m時，不得發(fā)生破外.9、連接用的焊條應符合現(xiàn)行國家標準《碳鋼焊條》GB/T5117—2012或《低合金鋼焊條》GB/T5118—2012中的規(guī)定.3.2木材的選用1、模板結構或構件的樹種應根據各地區(qū)實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。2、模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005-2003的規(guī)定.3、用于模板體系的原木、方木和板材要符合現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005—2003的規(guī)定，不得利用商品材的等級標準替代。4、主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節(jié)和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。5、當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005—2003的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。6、當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現(xiàn)行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005—2003的標準進行。7、施工現(xiàn)場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規(guī)定(1)制作的原木、方木結構，不應大于15％；（2）板材和規(guī)格材，不應大于20%；(3）受拉構件的連接板，不應大于18％；（4）連接件，不應大于15%。3。3竹、木膠合模板板材的選用1、膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm,并應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土模板用膠合板》GB/T17656-2008的規(guī)定.2、各層板的原材含水率不應大于15%,且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。3、膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環(huán)境保護的要求。4、進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。4施工工藝技術4.1技術參數(shù)1、板模板（盤扣式）2-5軸交B—G軸處新澆混凝土板厚(mm）120模板支架高度(m）11。6板長（m）27板寬（m)37—12軸交B-E軸處新澆混凝土板厚(mm）140模板支架高度（m）17.4板長（m)27板寬(m)3。87—12軸交B-E軸處新澆混凝土板厚（mm）120模板支架高度（m）11.6板長（m）9板寬(m）9立柱型號(mm）Ф48×3縱距(mm）900橫距（mm)900水平拉桿步距（mm）1200立柱距混凝土板短邊（mm）200立柱距混凝土板長邊(mm）200面板材質覆面竹膠合板面板厚度（mm）15小梁材質方木小梁材質規(guī)格（mm)50×80小梁間距(mm)200小梁距混凝土板短邊距離（mm）100兩端各懸挑長（mm)200、200主梁材質鋼管主梁材質規(guī)格（mm)Ф48×3主梁布置方式平行樓板長邊2、2-5軸交B—G軸處（1）梁模板(盤扣式）2-5軸交B-G軸處梁計算跨度(m)27結構層高（m)11.6混凝土梁截面尺寸(mm）400×2300梁側樓板厚度(mm)120支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用支撐立柱鋼管型號（mm)Ф48×3梁跨度方向立柱間距(mm)600梁兩側立柱間距(mm）900步距(mm）1200樓板立柱間距(mm）900梁左側立柱距梁中心線距離（mm)450梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離（mm）300，300,300梁底支撐小梁材料方木小梁材質規(guī)格（mm）50×80梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)200面板材質覆面木膠合板面板厚度（mm)15主梁材料鋼管主梁材質規(guī)格(mm）Ф48×3（2)梁側模板梁板結構情況梁兩側有板新澆混凝土梁計算跨度（m）27梁截面尺寸（mm）400×2300梁側樓板厚度（mm)120面板材料覆面木膠合板面板厚度(mm）15小梁材料方木小梁材質規(guī)格(mm)80×50小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)15主梁間距(mm）450主梁材料鋼管主梁材質規(guī)格(mm）Ф48×3主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)25小梁計算方式簡支梁對拉螺栓類型M12對拉螺栓水平向間距(mm）500支撐距梁底距離依次為（mm）200，650，1100，1550，20003、7-12軸交B—E軸處(1）梁模板（盤扣式)7—12軸交B—E軸處梁計算跨度(m)27結構層高(m）17。4混凝土梁截面尺寸（mm）400×1200梁側樓板厚度(mm)140支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用支撐立柱鋼管型號（mm)Ф48×3梁跨度方向立柱間距(mm)900梁兩側立柱間距(mm)1200步距（mm)1200樓板立柱間距(mm)900梁左側立柱距梁中心線距離（mm）600梁底支撐小梁材料方木小梁材質規(guī)格（mm)50×80梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)200面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15主梁材料鋼管主梁材質規(guī)格（mm）Ф48×3（2）梁側模板梁板結構情況梁兩側有板新澆混凝土梁計算跨度（m)27梁截面尺寸(mm）400×1200梁側樓板厚度(mm)140面板材料覆面木膠合板面板厚度（mm)15小梁材料方木小梁材質規(guī)格(mm)80×50小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)8主梁間距(mm)450主梁材料鋼管主梁材質規(guī)格（mm)Ф48×3主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm）25小梁計算方式簡支梁對拉螺栓類型M12對拉螺栓水平向間距（mm）500支撐距梁底距離依次為(mm）120，570，1020,4.2支撐系統(tǒng)設計1、滿堂架立桿采用Ф48×3。0mm盤扣式鋼管腳手架，縱橫向間距900mm，步距為1.2m，自由端高度不大于700mm，用Ф48×3.0鋼管作縱橫的水平拉桿,所有架體立桿底部均用100×100mm木墊板墊實，不得懸空，距地（樓）面350mm高設縱橫向掃地桿。2、為保證樓板承載力要求,下一層頂板底部需要全部用鋼管重新回頂,以保證樓板承載能力滿足要求，回頂立桿縱橫向間距900mm，水平步距1200mm。所有架體立桿底部均用100×100mm木墊板墊實，不得懸空。3、為保證搭設工人的安全需要,對于層高11.6m高支模處在距地6。6m處設置一道硬防護,并在距地7.8m處設置一道軟防護需每層設置，對于層高17.4m高支模處在距地7。8m處設置一道硬防護，并在每層設置軟防護。4、所有梁底采用雙立桿支撐，對于宴會廳處立桿縱向間距600mm，對于出入口和酒店大堂處兩地立桿縱向間距900mm,步距均為1.2m，自由端高度不大于700mm,可調支座外漏長度不大于200mm,可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。立桿底部均設縱橫向掃地桿，距地高度為350mm，所有架體立桿底部均用100×100mm木墊板墊實，不得懸空。

5、兩側設置兩道斜撐，分別與梁下水平桿相連，立桿與水平桿夾角在45度～60度之間,梁側支撐分別位于梁底和梁中.4.3剪刀撐以及拉連桿的設置要求1、剪刀撐（1）靠邊跨均設剪刀撐（Ф48×3.5鋼管），剪刀撐做法在模架外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，剪刀撐應采用搭接連接,搭接長度不得小于1000mm,并應采用3個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。（2)剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊,剪刀撐（斜桿）每步與立桿扣接，（斜桿）與地面夾角應在45度～60度之間,扣接點距鋼管十字節(jié)點的距離≤150mm；當出現(xiàn)不能與立桿扣接的情況時可采取與橫桿扣接,扣接點必須牢固。豎向剪刀撐示意圖

（3)滿堂架中間層設置連續(xù)橫向剪刀撐,其寬度宜為4～6米，對于層高11。6m高支模處分別在滿堂腳手架頂部、掃地桿處、和距地5。2m處設水平剪刀撐；對于層高17。4m高支模處還相應在分別在滿堂腳手架頂部、掃地桿處、和距地6。4m處和12。4m處設水平剪刀撐;縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐間增加連續(xù)式剪刀撐。2、抱柱滿堂架與所有框架柱用鋼管相連接，每3m設置一道。（抱柱要求）4.4工藝流程1、柱、剪力墻：柱墻內渣子清理→彈柱墻位線（注意將邊線引出）→鋼筋綁扎、預留洞口留設→辦理工序交接手續(xù)→安裝柱、墻模→加固柱、墻?！Ｕ残睋巍詸z、互檢→驗收→移交砼工種。2、梁板模：彈線→搭架→安裝梁底?！惭b梁側?！惭b板?！壛轰摻睢壈褰睢詸z、互檢合格后驗收,辦交接手續(xù)，移交砼工種。4。5施工方法1、柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼,然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。澆注梁混凝土時先澆筑澆筑混凝土梁，一次只能澆注500高,逐層澆注，但間隔時間應控制在初凝之前.帶澆筑至同板底標高相同時再進行整體澆筑，澆筑時由一端向另一端推進澆筑。2、根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現(xiàn)場條件，決定采用梁側模板、扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系.3、一般規(guī)定（1)保證結構和構件各部分形狀尺寸,相互位置的正確。(2）具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。（3）不同支架立柱不得混用.（4）構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5）多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。（6）板跨度大于4.0m,應按規(guī)范要求起拱，起拱高度為跨度0。2%~0。3%。梁跨度等于或大于4m且小于9m時，模板按跨度的0。3%起拱,當梁跨度等于或大于9m時，模板按跨度的0.35％起拱.(7）拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。（8）當支架立柱成一定角度傾斜,或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩(wěn)定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。（9)安裝扣件時，將扣件放端正后再擰緊螺栓,且用力要適當，一般控制在40～50N·m，并不大于65N·m。（10）對壓扁、彎曲、銹蝕嚴重和有裂縫的鋼管和不合格扣件嚴禁使用。(11）安裝完畢后,要組織全面綜合驗收，履行合格簽證后方可進行下道工序施工。4。6模板支撐體系位移的監(jiān)測監(jiān)控措施梁板高支模采用鋼管架支撐體系，在搭設和使用過程必須隨時監(jiān)測。在支撐架外圍布置觀測點（用紅油漆標注），觀測點埋設原則為：水平方向每隔10m左右布置一個觀測點；豎直方向離地面3。6m布置一個，低于架頂1.5m布置一個。在高大架外圍設置若干觀測基準點（由原始標高點引出）作為變形觀測的原始依據點。觀測方法采用附合法和五固定的原則：人員固定、儀器設備固定、測設線路固定、測站固定、在基本相同的外界條件下進行觀測.采取如下監(jiān)測措施：1、支撐架變形觀測共分三個階段，頻率為每天一次(1）鋼管架搭設好開始使用時；（2）混凝土澆筑時(3)一般監(jiān)測頻率鋼梁吊裝時不超過2小時一次。若發(fā)現(xiàn)突變或位移量見大時將觀測采集數(shù)據隨時上報有關部門和領導。觀測方法采用基準點直線觀測法.計算出其每次位移量和累計位移量.（4）本工程立柱監(jiān)測預警值為10mm，立桿最大沉降量24mm。2、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。3、日常檢查、巡查重點部位：（1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。（2）底座是否松動,立桿是否符合要求。（3)連接扣件是否松動。(4）架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規(guī)范要求.(5）施工過程中是否有超載的現(xiàn)象。4、在鋼梁吊裝前，由項目部對鋼管架全面檢查，合格后方可開始澆筑混凝土。吊裝過程中，由安全員、施工員對架體檢查,隨時觀測架體變形.發(fā)現(xiàn)隱患，立即停工整改，隱患消除后再施工。5、高大架體施工過程中，施工單位進行監(jiān)測，每次監(jiān)測結果必須由監(jiān)測人、項目經理、項目總工簽字。6、監(jiān)測結果報告必須包括監(jiān)測項目及允許值、報警值、監(jiān)測數(shù)據處理分析、監(jiān)測結果評述。5支撐系統(tǒng)拆除5。1驗收及拆除的批準程序

5.2拆模時間規(guī)定板及梁底模拆除必須由棟號長提出申請辦理好拆模許可證后方可拆除。注意梁板砼施工時要留置1～3組同條件養(yǎng)護試塊，利用砼試塊強度作為拆摸最有利的證據,確保工程質量和安全.底模支架拆除時，砼強度應符合下表要求:結構類型結構跨度(M）按設計的砼強度標準值的百分率板>2≤875%〉8100%梁≤875%>8100％懸臂構件100％5。3模板拆除的順序1、拆模的順序應遵循“先支后拆"、“先拆不承重的模板，后拆承重部位的模板”、“自上而下,先拆側向支撐，后拆豎向支撐”的原則。2、模板拆除由誰支誰拆，其好處是支模班組人員熟知情況,易找到拆模的關系點,對拆模速度、安全、模板及配件的保護有利。3、拆下的模板轉運堆碼清理,每個班組應由專人負責、分類堆碼，并急時清理,涂刷脫模劑，局部損壞需進行修補。若有影響到拼模質量或剛度、穩(wěn)定性不能滿足使用要求時，需及時修補和更換。5.4拆模時安全注意事項1、拆模時應按拆模原則及拆模順序進行，架上作業(yè)應事先從拆模關鍵點入手并鋪設一塊穩(wěn)妥平臺后再進行模板拆除。平臺架與外腳手架脫開。2、外架上不得堆放拆除的材料。3、拆摸時不得用大錘、撬棍硬撬猛砸，以免砼結構的外形和內部受到損傷。4、拆下的配件(螺帽、螺桿、蝴蝶卡等)應成串、成捆轉下，不得隨意往下拋物，以免傷人。5、拆模作業(yè)層外腳手架需全封閉，防止架料等物件墜落.6施工安全管理6.1施工安全管理機構組長:項目經理:李愛軍副組長：生產經理:李宗強、項目技術負責人:郭繼宏組員：項目技術部經理：劉軍建、安全員：康小龍、設備主管：匡未強、材料主管李孚望、工程部經理：李旭峰6。2施工安全管理措施6。2。1安全管理措施1、應遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)范的有關規(guī)定.2、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施.施工現(xiàn)場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業(yè)時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落.4、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運,并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。5、裝拆模板時，必須搭設腳手架.裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業(yè)時，操作人員要扣上安全帶.6、安裝墻、柱模板時,要隨時支設固定，防止傾覆。7、對于預拼模板,當垂直吊運時,應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點.吊點要合理布置。8、對于預拼模板應整體拆除.拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時,下面不準站人。9、在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監(jiān)護。10、在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業(yè)。當不能停電時，應有隔離防護措施。11、搭設應由專業(yè)持證人員安裝；安全責任人應向作業(yè)人員進行安全技術交底,并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強度必須達到規(guī)定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規(guī)定要求時拆除模板。6.2。2應急救援預案1、出現(xiàn)事故時，在現(xiàn)場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現(xiàn)場警戒、觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現(xiàn)場的信息向組長報告。2、組長接到事故發(fā)生后，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，調動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，盡快控制險情蔓延，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報.3、事故發(fā)生時，組長或其他組員不在現(xiàn)場時，由在現(xiàn)場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。4、項目部指定現(xiàn)場專職安全員康曉龍負責事故的收集、統(tǒng)計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。6。2。3應急救援方法1、模板坍塌應急救援方法（1）有關人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現(xiàn)場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作,并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。（2）人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排處于危險區(qū)域的施工人員緊急疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現(xiàn)場其他的各人員對現(xiàn)場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時,先對支架進行觀察，如需局部加固的,立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后,確認沒有進一步的危險,立即組織人力、物力進行搶救。（3）傷員救護1）休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30

度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急,不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。2）止血根據出血種類,采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。3）傷口包扎對傷口進行包扎,以保護傷口，減少感染,壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢,減少傷痛。（4）現(xiàn)場保護由具體的組員帶領警衛(wèi)人員在事故現(xiàn)場設置警戒區(qū)域,用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛(wèi)人員旁站監(jiān)護,防止閑人進入.2、高空墜落應急救援方法（1）當現(xiàn)場只有１人時應大聲呼救；２人以上時，就有１人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。（2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。(3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫(yī)院搶救。如發(fā)現(xiàn)傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌感染，會危及傷員的生命安全。(4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓,這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上,不能扭轉脊柱，運送時要平穩(wěn)，否則會加重傷情。3、觸電事故應急救援方法1、現(xiàn)場發(fā)生觸電事故，首先應切斷電源，或用不導電的干燥木棍、干布等使傷員脫離電源。2、電源斷開以后,應將觸電者轉移至安全的地方，立即檢查呼吸和心跳，發(fā)現(xiàn)呼吸和心跳停止，應立即就地搶救，搶救方法是心臟胸外按壓和人工呼吸，搶救工作在醫(yī)務人員未接替救治前不能停止。3、如果出現(xiàn)電燒傷的情況，應先搶救生命，再處理創(chuàng)面。立即尋找就近的機動車輛送觸電者去最近的醫(yī)院，或者立即撥打120急救電話請求救護。4、現(xiàn)場配備應急救援器材序號器材或設備數(shù)量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架2個搶救傷員4止血急救包3個搶救傷員5手電筒10個停電時照明求援6應急燈6個停電時照明求援7爬梯4樘人員疏散

7質量保證措施7。1質量控制管理流程

模板工程施工質量控制程序框圖7.2質量管理制度7.2。1材料設備檢驗制度1、材料供應商的考察和選擇:根據工程物資的類別和要求，了解市場信息，初步確定供應商名單，組織有關人員對報選供應商(包括生產廠家和銷售商）進行考察,分析比較考察結果,確定滿足要求的合格供應商。2、采購計劃:項目經理部物資采購計劃的編制和審批（1）項目經理部有關人員根據工程需要于每月25號前編制月物資需用計劃報項目技術負責人審批后交項目材料采購員，物資需用計劃中需注明工程名稱產品、型號規(guī)格、數(shù)量、質量要求、需用時間等;（2）項目材料采購員根據物資需用計劃和采購權限，編制采購計劃報項目經理審批后實施采購，并將采購計劃報公司材料部備案。3、采購實施：材料采購員根據已審批的采購計劃,在《合格供應商名冊》中選擇合適的供應商進采購。4、項目質安部負責監(jiān)督本工程采用的主要材料、半成品、成品、建筑構配件、器具和設備進行現(xiàn)場驗收。凡涉及安全、功能的有關產品，按照各專業(yè)工程質量驗收規(guī)范進行復檢,并督促實行見證取樣。5、由項目材料員負責進場材料的檢驗。主要對產品的外觀質量、規(guī)格、品種、數(shù)量、型號等進行觀察、測量、檢查驗收;核驗合格證或質量證明書或試驗檢驗報告單。并由材料員及時向項目資料員提供與材料有關的各種有效證明.有效證明上應注明材料的品種、規(guī)格、進場時間等。6、由項目試驗員負責取樣送檢、填寫材料/構配件報審表、材料進場認證單。所有材料/構配件報監(jiān)理、建設單位審批后方可使用。國家規(guī)范必須取樣試驗的物資,由項目試驗員按哈爾濱市送檢規(guī)定取樣送檢。7。2。2質量檢查制度1、工程實行堅持自檢、互檢和交接檢的三檢制度；由操作工人在完成每個分部分項工程后，先進行自檢，自檢完成后報勞務隊管理人員檢查，檢查整改完成后報項目部質檢部門、勞務隊管理人員一起組織檢查，再報甲方及監(jiān)理驗收;驗收后方可進行下一道工序工程施工.2、過程檢查：工程質量施行過程監(jiān)控制度，由項目質檢員及各專業(yè)分項工長進行施工過程質量監(jiān)控，現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)質量隱患，現(xiàn)場解決。3、出現(xiàn)重大質量隱患及質量事故,應由操作工人、勞務隊報項目部，項目部研究討論處理后報請公司。4、質量評定：各個分部分項工程完成后，由項目部技術部組織各專業(yè)工長、技術員、勞務隊管理人員對分項工程進行質量實測實量,進行分項工程質量評定.7。3保證工程質量的技術措施7.3.1物資檢驗規(guī)定工程所用模板、木枋、鋼管、扣件等材料應根據現(xiàn)場需要的規(guī)格、數(shù)量采購.各種規(guī)格應齊全.材料進場后材料部門對數(shù)量規(guī)格進行驗收，木工工長對材料的材質、質量進行檢查不符合要求的應進行退換。7.3.2過程檢驗及報驗規(guī)定嚴格執(zhí)行國家現(xiàn)行規(guī)范、標準及企業(yè)的各項規(guī)定，嚴格按照施工圖紙和方案要求進行施工。模板施工之前，嚴格按工藝標準要求對操作班組進行技術、質量交底.使每個操作人員清楚了解自己所干工作的具體要求。工程施工實行“三檢制"，應認真抓好班組的自互檢工作，設立專職質檢員,督促班組的自互檢并填寫檢查記錄。施工過程中應嚴格按照《砼結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204—2002)中有關要求進行檢查控制?，F(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差（mm)項目允許偏差軸線位置5底模上表面標高±5截面內部尺寸基礎±10柱、墻、梁+4，-5層高垂直全高≤5m6全高＞5m8相鄰兩板表面高低差2表面平整(2m長度上）5質檢人員必須在施工過程中嚴格把關，控制施工過程中的質量,發(fā)現(xiàn)影響質量的問題，立即督促操作者及時整改，把質量問題控制在施工過程中，通過過程控制使最后驗收時一次優(yōu)良的通過。各分項工程施工完畢并自檢合格后，由工長填好預檢表格及質量評定報質檢員處，由質檢員檢查后核定該分項工程的質量等級后，填寫報驗單報監(jiān)理復查驗收并核定質量等級。所有資料應跟隨現(xiàn)場施工進度,不得后補.8設計計算宴會廳板模板（盤扣式）計算書計算依據:1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162—20082、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ166-20083、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009—20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017—2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱WB3,120新澆混凝土樓板板厚（mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m）27新澆混凝土樓板邊寬B（m）3二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載（kN/m2)2。5當計算面板和小梁時的集中荷載（kN）2.5當計算主梁時的均布活荷載（kN/m2）1。5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2)面板0。1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1.1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0。30.22風壓高度變化系數(shù)μz0。9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計模板支架高度(m)11.6立柱縱向間距l(xiāng)a（mm）900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm）1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(mm)450立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)150主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距（mm）300小梁懸挑端計算長度(mm)100，100主梁懸挑端計算長度（mm)200，200結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008設計簡圖如下：

模板設計平面圖

模板設計立面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度（mm）15模板抗彎強度設計值［f］（N/mm2)15模板彈性模量E（N/mm2)10000根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》5。2.1”面板可按簡支跨計算”的規(guī)定，另據現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁,取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0。9max[1.2（G1k+(G3k+G2k)×h）+1.4Q1k,1。35(G1k+（G3k+G2k)×h）+1。4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0。1+(1.1+24）×0.12）+1。4×2。5，1.35×(0.3+（1.1+24)×0.12）+1.4×0.7×2。5］×1=6。511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0。9×1。2×0.1×1=0.108kN/mp＝0。9×1。4×Q1k＝0。9×1。4×2。5＝3.15kNMmax=max［q1l2/8，q2l2/8+pl/4］=max[6。511×0.32/8，0。108×0。32/8+3.15×0.3/4］=0。237kN·m；σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6。332N/mm2≤[f］＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=(0。1+(1。1+24)×0.12）×1=3.112kN/mν＝5ql4/（384EI）＝5×3。112×3004/（384×10000×281250)＝0.117mm≤［ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿足要求!五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×80小梁抗彎強度設計值［f](N/mm2)15。44小梁抗剪強度設計值［τ］(N/mm2)1。78小梁彈性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53。33小梁截面慣性矩I(cm4)213。33因[B/lb]取整＝[3000/900］取整＝3，按三等跨連續(xù)梁計算,又因小梁較大懸挑長度為100mm,因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：

1、強度驗算q1＝0。9max［1。2（G1k+(G3k+G2k）×h）+1。4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h)+1。4×0.7Q1k］×b=0.9×max［1.2×(0。3+(1.1+24)×0。12）+1.4×2。5，1。35×（0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2。5]×0。3＝2.018kN/m因此，q1靜＝0。9×1.2（G1k+(G3k+G2k）×h）×b=0。9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1。073kN/mq1活＝0。9×1。4×Q1k×b=0。9×1。4×2.5×0。3＝0.945kN/mM1＝0。1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×1.073×0.92+0。117×0.945×0.92＝0。176kN·mq2＝0。9×1.2×G1k×b=0。9×1.2×0。3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1。4×Q1k＝0。9×1.4×2。5＝3。15kNM2＝max[0。08q2L2+0.213pL,0.1q2L2+0。175pL]＝max[0。08×0。097×0。92+0。213×3。15×0.9，0。1×0。097×0。92+0。175×3.15×0。9]＝0。61kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1］=max[2。018×0.12/2，0。097×0.12/2+3。15×0。1]＝0.315kN·mMmax＝max［M1，M2，M3］＝max［0.176，0.61，0。315］＝0.61kN·mσ＝Mmax/W＝0。61×106/53330＝11。441N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0。6q1靜L+0。617q1活L＝0。6×1。073×0.9+0。617×0.945×0.9＝1.104kNV2＝0。6q2L+0。675p＝0.6×0.097×0.9+0。675×3.15＝2。179kNV3＝max［q1L1,q2L1+p]＝max[2.018×0。1，0。097×0.1+3。15]＝3.16kNVmax＝max［V1，V2，V3］＝max［1.104，2。179,3.16］＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0）=3×3。16×1000/（2×80×50)＝1.185N/mm2≤［τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝（G1k+(G3k+G2k）×h)×b=(0.3+(24+1.1）×0。12）×0。3＝0.994kN/m跨中νmax＝0。677qL4/(100EI)=0.677×0。994×9004/(100×9350×2133300)＝0.221mm≤[ν］＝l/400＝900/400＝2。25mm撓度,跨中νmax＝0.677qL4/（100EI）=0。677×0。994×9004/（100×9350×2133300）＝0。221mm≤［ν］＝l/400＝900/400＝2。25mm六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm）Ф48×3可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值［f］(N/mm2）205主梁抗剪強度設計值［τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4）10。78主梁截面抵抗矩W(cm3）4。49因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。1、小梁最大支座反力計算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1。2(G1k+（G3k+G2k）×h)+1.4Q1k，1。35(G1k+（G3k+G2k）×h)+1.4×0。7Q1k］×b=0。9×max［1.2×（0.5+（1。1+24)×0。12）+1.4×1.5，1。35×（0.5+(1。1+24)×0。12)+1。4×0。7×1.5]×0。3＝1.705kN/mq1靜＝0。9×1.2×（G1k+（G3k+G2k）×h）×b＝0。9×1。2×（0。5+（1。1+24)×0.12)×0。3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1。4×Q1k×b＝0.9×1。4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+（G3k+G2k)×h）×b＝（0。5+(1.1+24）×0.12）×0。3=1。054kN/m承載能力極限狀態(tài)按三跨連續(xù)梁，R’max＝（1。1q1靜+1.2q1活）L＝1。1×1。138×0。9+1.2×0.567×0。9＝1.739kN按懸臂梁，R1＝1。705×0.1＝0.17kNR＝max［R'max，R1]/2＝0。869kN;正常使用極限狀態(tài)按三跨連續(xù)梁，R'max＝1.1q2L＝1。1×1.054×0。9＝1.043kN按懸臂梁，R1＝Rmaxl=1.054×0.1＝0.105kNR＝max［R'max，R1］/2＝0.522kN；2、抗彎驗算計算簡圖如下:

主梁彎矩圖(kN·m）σ＝Mmax/W＝0.234×106/4490＝52.046N/mm2≤[f］＝205N/mm2滿足要求!3、抗剪驗算

主梁剪力圖（kN）τmax＝2Vmax/A=2×1.612×1000/424＝7.602N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算

主梁變形圖（mm）跨中νmax=0.239mm≤[ν]=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0.14mm≤［ν]=200/400=0。5mm滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3）4。49立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)700斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合《規(guī)范》JGJ166—2008設置要求立柱抗彎強度設計值[f](N/mm2)205λ=（h+2a)/i=(1200+2×700)/15.9=163。522≤［λ］=230滿足要求！查表得,φ＝0.295Mw＝0。92×1。4×ωk×La×h2/10＝0。92×1。4×0。216×0。9×1。22/10＝0。032kN·mNw＝0。9×［1。2×(G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×（Q1k+Mw/Lb）］×max［0。45+La/2，La］×max[0.45+Lb/2，Lb]＝0.9×［1.2×（0.75+(24+1。1)×0。12）+1.4×（1+0。032/0。9）]×max［0.45+0.9/2,0.9］×max［0.45+0.9/2，0。9]＝4.348kNf＝Nw/（φA)+Mw/W＝4347。596/（0。295×424）+0。032106/4490＝41.829N/mm2≤[f］＝205N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值［N]（kN）30按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝4.348kN≤［N］＝30kN滿足要求！

宴會廳梁模板（盤扣式）計算書計算依據：1、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ128-20102、《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-20113、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017—2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱L9-（1）新澆混凝土梁計算跨度（m）27混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×2300新澆混凝土結構層高(m)11。6二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0。3樓板模板0.5模板及其支架0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)1。1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2。5風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0（kN/m2）0.30.22風壓高度變化系數(shù)μz0。9風荷載體型系數(shù)μs0。8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距l(xiāng)a(mm）600步距h(mm）1200立柱根數(shù)4立柱布置方式自定義立柱依次距梁左側立柱距離（mm）0，300，300,300底模下設支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-2011結構重要性系數(shù)γ01可變荷載的組合值系數(shù)φc0。9設計簡圖如下：

模板設計立面圖模板設計平面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度（mm）15模板抗彎強度設計值［f］(N/mm2）15模板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算,計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×［1.35（G1k+(G3k+G2k）×h）+1。4×φc×Q1k］×b=1×［1。35×(0。1+（24+1.5)×2。3)+1.4×0。9×2.5］×1＝82.462kN/mq1靜＝γ0×1.35×［G1k+（G2k+G3k）×h］×1＝1×1.35×[0。1+(24+1.5)×2。3］×1＝79.312kN/mq1活＝γ0×1。4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0。9×2。5×1＝3。15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+（24+1.5）×2.3]×1＝58。75kN/m1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0。117q1活L2＝0。1×79。312×0。1332+0.117×3.15×0。1332＝0.148kN·mσ＝Mmax/W＝0。148×106/37500＝3.935N/mm2≤[f］＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0。677qL4/(100EI)=0.677×58.75×133.3334/（100×10000×281250）＝0。045mm≤［ν］＝l/400＝133.333/400＝0.333mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài)）R1=R4=0.4q1靜l+0。45q1活l=0.4×79。312×0。133+0.45×3.15×0.133＝4.419kNR2=R3=1.1q1靜l+1.2q1活l=1。1×79。312×0。133+1。2×3。15×0。133＝12。137kN標準值（正常使用極限狀態(tài)）R1’=R4'=0。4q2l=0。4×58。75×0。133＝3。133kNR2'=R3'=1。1q2l=1。1×58。75×0.133＝8。617kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格（mm）50×80小梁抗彎強度設計值[f］(N/mm2)15。44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2）1.78小梁彈性模量E（N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3）53。33小梁截面慣性矩I（cm4）213.33q1＝max［4.419+0.9×1。35×(0.3-0.1）×0.4/3，12。137+0。9×1.35×(0。3—0。1)×0。4/3]＝12.169kN/mq2＝max［3。133+(0。3—0。1）×0.4/3，8。617+(0。3—0.1)×0。4/3］＝8.643kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max［0.107q1l12,0。5q1l22]＝max［0.107×12。169×0。62，0。5×12.169×0。22］＝0。469kN·mσ＝Mmax/W＝0。469×106/53330＝8。79N/mm2≤［f]＝15。44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max［0。607q1l1，q1l2]＝max[0.607×12。169×0。6,12.169×0.2]＝4.432kNτmax＝3Vmax/（2bh0)=3×4。432×1000/（2×80×50)＝1。662N/mm2≤[τ］＝1。78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/（100EI)＝0。632×8。643×6004/（100×9350×2133300）＝0。355mm≤[ν］＝l/400＝600/400＝1.5mmν2＝q2l24/（8EI）＝8.643×2004/（8×9350×2133300）＝0。087mm≤［ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求!4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1。143q1l1，0。393q1l1+q1l2]＝max［1.143×12.169×0.6，0.393×12。169×0。6+12.169×0。2]＝8.345kN同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1＝R4＝3。053kN，R2＝R3＝8.345kN，8.345kN正常使用極限狀態(tài)Rmax’＝max［1。143q2l1，0。393q2l1+q2l2]＝max［1.143×8。643×0.6,0。393×8。643×0.6+8。643×0。2]＝5.928kN同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1'＝R4’＝2.167kN,R2’＝R3'＝5。928kN，5.928kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格（mm)Ф48×3可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值［f](N/mm2）205主梁抗剪強度設計值[τ］（N/mm2)125主梁截面慣性矩I（cm4）10.78主梁截面抵抗矩W（cm3)4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：

1、抗彎驗算

主梁彎矩圖（kN·m)σ＝Mmax/W＝0.174×106/4490＝38。778N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算

主梁剪力圖(kN)Vmax＝4。173kNτmax＝2Vmax/A=2×4。173×1000/424＝19。684N/mm2≤［τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算

主梁變形圖(mm）νmax＝0。05mm≤［ν］＝l/400＝180/400＝0。45mm滿足要求！4、支座反力驗算R1＝—0。651kN，R2＝12.049kN，R3＝12。049kN,R4＝-0.651kN七、立柱驗算鋼管類型(mm)Ф48×3立柱截面面積A(mm2）424立柱截面回轉半徑i(mm）15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4。49立桿伸出頂層水平桿長度a（mm）700斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合《規(guī)范》JGJ166-2008設置要求立柱抗壓強度設計值[f］（N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m）0.15λ=（h+2a)/i=（1200+2×700)/15.8=164.557≤［λ]=180長細比滿足要求!查表得,φ＝0.2621、風荷載計算Mw＝1×0.9×1.4×0。22×0。6×1。22/10＝0。024kN·m2、穩(wěn)定性計算同上四～六計算過程，可得:R1＝-0。651kN，R2＝12。049kN，R3＝12。049kN,R4＝-0.651kN立柱最大受力Nw＝Rmax+0。15×(11.6-2。3)＝13.444kNf＝N/(φA）+Mw/W＝13。444×103/（0.262×424)+0.024×106/4490＝126。356N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N］（kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝12.049kN≤［N］＝30kN滿足要求！

出入口板模板（盤扣式）計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162—20082、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ166—20083、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010—20104、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱WB4,標高17m。35新澆混凝土樓板板厚(mm）140新澆混凝土樓板邊長L（m)9新澆混凝土樓板邊寬B（m）3。8二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載（kN/m2)2。5當計算面板和小梁時的集中荷載（kN)2。5當計算主梁時的均布活荷載（kN/m2）1。5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載（kN/m2）1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3）1。1風荷載標準值ωk（kN/m2）基本風壓ω0(kN/m2）0.30.22風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0。8三、模板體系設計模板支架高度（m）17。4立柱縱向間距l(xiāng)a(mm）900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm）900水平拉桿步距h（mm)1200中心對稱450立柱布置在混凝土板域中的位置立柱距混凝土板短邊的最近距離（mm)立柱距混凝土板長邊的最近距離（mm)100主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距（mm)200小梁懸挑端計算長度（mm)100，100主梁懸挑端計算長度（mm）200，200結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008設計簡圖如下：

模板設計平面圖

模板設計立面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度（mm)15模板抗彎強度設計值［f］(N/mm2）15模板彈性模量E（N/mm2）10000根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》5。2.1”面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據現(xiàn)實,樓板面板應擱置在梁側模板上,因此本例以簡支梁,取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0。9max[1.2（G1k+(G3k+G2k)×h)+1。4Q1k，1。35（G1k+(G3k+G2k)×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0。9×max［1.2×（0.1+（1。1+24）×0.14）+1。4×2.5，1.35×（0。3+（1。1+24)×0。14)+1。4×0。7×2。5]×1=7。053kN/mq2＝0.9×1。2×G1k×b＝0.9×1。2×0。1×1=0。108kN/mp＝0。9×1。4×Q1k＝0。9×1。4×2。5＝3。15kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4］=max［7。053×0.22/8，0.108×0。22/8+3。15×0.2/4］=0.158kN·m；σ＝Mmax/W＝0。158×106/37500＝4。214N/mm2≤［f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h）×b=（0。1+（1.1+24）×0。14)×1=3。614kN/mν＝5ql4/（384EI）＝5×3。614×2004/（384×10000×281250）＝0。027mm≤[ν］＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格（mm）50×80小梁抗彎強度設計值[f］（N/mm2）15.44小梁抗剪強度設計值［τ］(N/mm2)1.78小梁彈性模量E（N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53。33小梁截面慣性矩I（cm4)213.33因［B/lb]取整＝[3800/900]取整＝4，按四等跨連續(xù)梁計算,又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合,計算簡圖如下：

1、強度驗算q1＝0.9max［1。2（G1k+(G3k+G2k）×h）+1。4Q1k，1。35(G1k+（G3k+G2k）×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max［1.2×(0.3+(1。1+24）×0。14)+1.4×2.5，1。35×(0.3+（1。1+24）×0。14）+1.4×0。7×2.5]×0.2＝1。454kN/m因此，q1靜＝0。9×1。2(G1k+(G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.3+(1.1+24）×0.14)×0.2＝0.824kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0。9×1。4×2.5×0.2＝0。63kN/mM1＝0.107q1靜L2+0。121q1活L2＝0.107×0.824×0.92+0。121×0。63×0。92＝0。133kN·mq2＝0。9×1.2×G1k×b=0.9×1。2×0.3×0。2＝0。065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0。9×1。4×2.5＝3。15kNM2＝max［0.077q2L2+0。21pL，0.107q2L2+0.181pL］＝max［0.077×0。065×0.92+0.21×3。15×0.9，0。107×0.065×0.92+0.181×3。15×0.9］＝0。599kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max［1.454×0.12/2,0.065×0。12/2+3.15×0。1］＝0.315kN·mMmax＝max［M1，M2,M3]＝max[0.133，0。599,0.315］＝0.599kN·mσ＝Mmax/W＝0.599×106/53330＝11.239N/mm2≤［f]＝15。44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.607q1靜L+0.62q1活L＝0。607×0.824×0。9+0.62×0.63×0.9＝0。802kNV2＝0.607q2L+0。681p＝0。607×0.065×0。9+0。681×3.15＝2。181kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.454×0。1,0.065×0。1+3。15]＝3。156kNVmax＝max［V1,V2,V3］＝max［0.802，2.181,3.156］＝3。156kNτmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.156×1000/（2×80×50)＝1。184N/mm2≤[τ］＝1。78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝（G1k+（G3k+G2k)×h)×b=（0。3+(24+1。1)×0.14）×0.2＝0。763kN/m跨中νmax＝0.632qL4/（100EI)=0.632×0。763×9004/(100×9350×2133300)＝0。159mm≤［ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm撓度，跨中νmax＝0。632qL4/(100EI）=0。632×0。763×9004/(100×9350×2133300)＝0。159mm≤[ν］＝l/400＝900/400＝2.25mm六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格（mm)Ф48×3可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量E（N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f］(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值［τ］(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4）10.78主梁截面抵抗矩W（cm3）4。49因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。1、小梁最大支座反力計算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0。9max[1。2(G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1。35(G1k+(G3k+G2k）×h)+1。4×0.7Q1k]×b=0。9×max［1.2×(0。5+(1.1+24）×0。14)+1。4×1。5，1.35×（0。5+(1。1+24）×0。14）+1.4×0。7×1。5］×0。2＝1.245kN/mq1靜＝0.9×1.2×（G1k+（G3k+G2k)×h）×b＝0.9×1.2×（0.5+(1.1+24）×0。14)×0.2＝0.867kN/mq1活＝0。9×1。4×Q1k×b＝0.9×1。4×1。5×0。2＝0。378kN/mq2＝(G1k+（G3k+G2k）×h）×b＝（0.5+（1。1+24)×0。14）×0.2=0.803kN/m承載能力極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，R'max＝（1。143q1靜+1。223q1活）L＝1。143×0.867×0。9+1。223×0.378×0。9＝1。308kN按懸臂梁,R1＝1.245×0。1＝0。125kNR＝max[R'max，R1]/2＝0.654kN;正常使用極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×0.803×0.9＝0.826kN按懸臂梁，R1＝Rmaxl=0。803×0.1＝0。08kNR＝max［R'max,R1]/2＝0.413kN;2、抗彎驗算計算簡圖如下:

主梁彎矩圖(kN·m）σ＝Mmax/W＝0.253×106/4490＝56。32N/mm2≤［f]＝205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算

主梁剪力圖(kN)τmax＝2Vmax/A=2×1。582×1000/424＝7。464N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求!

4、撓度驗算

主梁變形圖(mm）跨中νmax=0.332mm≤[ν］=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0。222mm≤[ν]=200/400=0.5mm滿足要求!七、立柱驗算鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm）15。9立柱截面抵抗矩W(cm3)4。49立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)700斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合《規(guī)范》JGJ166-2008設置要求立柱抗彎強度設計值［f］(N/mm2)205λ=(h+2a）/i=（1200+2×700）/15。9=163.522≤［λ］=230滿足要求！查表得，φ＝0.295Mw＝0。92×1。4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.216×0。9×1.22/10＝0。032kN·mNw＝0.9×［1。2×（G1k+（G2k+G3k)×h）+1.4×（Q1k+Mw/Lb)]×max［0。45+La/2，La]×max［0。45+Lb/2，Lb]＝0。9×［1.2×（0。75+（24+1。1）×0.14）+1。4×（1+0.032/0.9)］×max[0。45+0。9/2，0。9］×max［0.45+0。9/2，0。9]＝4。787kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4786.746/（0.295×424)+0.032106/4490＝45。34N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N]（kN)30按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝4。787kN≤［N］＝30kN滿足要求！

出入口板模板(碗扣式）計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162—20082、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ166—20083、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010—20104、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017—2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱WB4，標高17m。35新澆混凝土樓板板厚（mm)140新澆混凝土樓板邊長L(m)9新澆混凝土樓板邊寬B（m)3.8二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載（kN/m2）2.5當計算面板和小梁時的集中荷載（kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載（kN/m2）1。5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2）1模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.