連續(xù)剛構(gòu)橋梁畢業(yè)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)書

1、 畢業(yè)設(shè)計(jì)報(bào)告第107頁 共107頁第一章 緒論1.1 設(shè)計(jì)特點(diǎn)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)的一般步驟：參照已有的設(shè)計(jì)擬定結(jié)構(gòu)幾何尺寸和材料類型，模擬實(shí)際的施工步驟，計(jì)算恒載及活載內(nèi)力；然后再根據(jù)實(shí)際情況確定溫度、沉降等荷載，計(jì)算其產(chǎn)生的內(nèi)力，并與恒、活載內(nèi)力進(jìn)行正常使用與承載能力組合。這是設(shè)計(jì)過程中的第一次組合(BSAS完成)，兩種組合的結(jié)果分別作為按正常使用和按承載能力估算鋼束的計(jì)算內(nèi)力。估算出各截面的鋼束后，按照一定要求將鋼束布置好，重新模擬施工過程并考慮預(yù)應(yīng)力的作用，計(jì)算恒載內(nèi)力。由于鋼束對(duì)截面幾何特性的影響，溫度、沉降等內(nèi)力也需重新計(jì)算，但其與鋼束估算時(shí)計(jì)算得到的結(jié)果差別非常小。各種荷

2、載作用下的內(nèi)力計(jì)算出來后，需進(jìn)行承載能力組合和正常使用組合，以進(jìn)行截面強(qiáng)度驗(yàn)算、應(yīng)力驗(yàn)算和變形驗(yàn)算，這是設(shè)計(jì)過程中的第二次組合。如各項(xiàng)驗(yàn)算均滿足要求且認(rèn)為合理，則設(shè)計(jì)通過。如有些截面的有些驗(yàn)算通不過，則需調(diào)整鋼束甚至修改截面尺寸后重新計(jì)算，直到各項(xiàng)驗(yàn)算均通過為止。如上所述，設(shè)設(shè)計(jì)過程程一般包包括兩次次組合。第第一次組組合是為為了估算算鋼束。此此時(shí)鋼束束還未確確定，也也就無法法考慮預(yù)預(yù)加力的的作用。由由于預(yù)加加力對(duì)徐徐變有很很大影響響，故估估算鋼束束時(shí)一般般也不考考慮收縮縮徐變的的影響。況況且，此此時(shí)用的的幾何特特性都是是毛截面面幾何特特性，所所以第一一次組合合的內(nèi)力力不是橋橋梁的實(shí)實(shí)際受力力狀

3、態(tài)，僅僅供估束束參考。根根據(jù)估束束結(jié)果確確定鋼束束數(shù)量和和幾何形形狀后，考考慮預(yù)加加力和收收縮徐變變的影響響重新計(jì)計(jì)算的內(nèi)內(nèi)力是當(dāng)當(dāng)前配束束下的受受力。如如各項(xiàng)驗(yàn)驗(yàn)算均通通過，那那么可作作為最終終結(jié)果。如如個(gè)別截截面不滿滿足，但但兩次組組合結(jié)果果相差不不大，可可適當(dāng)調(diào)調(diào)整鋼束束后重新新計(jì)算；如兩次次組合結(jié)結(jié)果相差差很大，則則應(yīng)將第第二次組組合內(nèi)力力作為估估束依據(jù)據(jù)重新估估束，再再重復(fù)進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算算，直到到各項(xiàng)驗(yàn)驗(yàn)算全部部通過且且兩次組組合結(jié)果果相差不不大為止止?？傊?，設(shè)計(jì)計(jì)的過程程就是一一個(gè)逐次次迭代逐逐次逼近近的過程程。有經(jīng)經(jīng)驗(yàn)的設(shè)設(shè)計(jì)人員員可能一一次就能能通過，但但對(duì)我們們初次設(shè)設(shè)計(jì)，可可

4、能需“迭代”多次，甚甚至需要要修改截截面尺寸寸。預(yù)應(yīng)力混凝凝土連續(xù)續(xù)剛構(gòu)橋橋采用懸懸臂施工工法需在在施工中中進(jìn)行體體系轉(zhuǎn)換換，經(jīng)過過一系列列的施工工階段而而逐步形形成最終終的連續(xù)續(xù)剛構(gòu)體體系。在在各個(gè)施施工階段段，可能能具有不不同的靜靜力體系系，其中中包括安安裝單元元、拆除除單元、張張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力、移移動(dòng)掛籃籃等工況況。因此此計(jì)算其其恒載內(nèi)內(nèi)力時(shí)必必須精確確模擬各各個(gè)施工工階段，反反映在結(jié)結(jié)構(gòu)約束束、荷載載列向量量和總剛剛矩陣等等隨施工工階段而而發(fā)生變變化。橋橋梁的恒恒載內(nèi)力力由各施施工階段段引起的的內(nèi)力迭迭加而成成，顯然然對(duì)不同同的施工工方法，橋橋梁的恒恒載內(nèi)力力是有很很大差別別的。而而活載和

5、和溫度、沉沉降等內(nèi)內(nèi)力在成成橋后才才發(fā)生，作作用在最最終連續(xù)續(xù)剛構(gòu)體體系上，故故與施工工方法無無關(guān)。為為了保證證施工安安全和長長期正常常使用，進(jìn)進(jìn)行橋梁梁設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)必須對(duì)對(duì)每一個(gè)個(gè)受力階階段計(jì)算算各種荷荷載作用用下的應(yīng)應(yīng)力和變變形，并并進(jìn)行組組合。懸懸臂施工工涉及到到非常多多的施工工工況，且且由于體體系發(fā)生生轉(zhuǎn)換而而使預(yù)加加力和徐徐變產(chǎn)生生的次內(nèi)內(nèi)力的計(jì)計(jì)算變得得復(fù)雜，故故設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)一般必必須借助助電算完完成。1.2 受受力特點(diǎn)點(diǎn)采用懸臂施施工的連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)橋，在在施工過過程中經(jīng)經(jīng)歷T型剛構(gòu)構(gòu)受力狀狀態(tài)，合合攏后形形成連續(xù)續(xù)剛構(gòu)橋橋，其恒恒載產(chǎn)生生的內(nèi)力力由各施施工階段段產(chǎn)生的的內(nèi)力迭迭加而成成。

6、由于于合攏段段較短，其其產(chǎn)生的的內(nèi)力一一般較小小，故TT型剛構(gòu)構(gòu)受力狀狀態(tài)為主主要部分分。對(duì)懸懸臂施工工連續(xù)剛剛構(gòu)橋，合合攏后根根部負(fù)彎彎矩很大大，而中中跨跨中中恒載彎彎矩很小小。二期期恒載加加上以后后，根部部負(fù)彎矩矩增大，中中跨跨中中承受相相對(duì)較小小的正彎彎矩。因因此，截截面幾何何尺寸擬擬定時(shí)，應(yīng)應(yīng)根據(jù)以以上彎矩矩分布特特點(diǎn)，增增大主梁梁根部附附近斷面面的抗彎彎剛度，提提高截面面下緣的的承壓能能力。懸臂施工時(shí)時(shí)，澆筑筑一節(jié)段段梁體，達(dá)達(dá)到一定定強(qiáng)度后后張拉此此段鋼束束。梁體體自重產(chǎn)產(chǎn)生負(fù)彎彎矩，預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼束產(chǎn)生生正彎矩矩，二者者結(jié)合使使得梁體體基本處處于偏心心受壓受受力狀態(tài)態(tài)，其軸軸向力非

7、非常大，抗抗剪強(qiáng)度度一般不不成問題題，而最最小正應(yīng)應(yīng)力又較較大，故故主拉應(yīng)應(yīng)力也易易滿足。1.3 構(gòu)構(gòu)造特點(diǎn)點(diǎn)1. 零號(hào)號(hào)塊零號(hào)塊是懸懸臂澆筑筑施工的的中心塊塊體，又又是體系系轉(zhuǎn)換的的控制塊塊體。零零號(hào)塊受受力非常常復(fù)雜，且且一般作作為施工工機(jī)具和和材料堆堆放的臨臨時(shí)場地地，故其其頂板、底底板、腹腹板尺寸寸都取得得較大。零零號(hào)塊已已不能處處理為一一般的桿桿系，對(duì)對(duì)重要橋橋梁都要要進(jìn)行零零號(hào)塊空空間應(yīng)力力分析。從從國內(nèi)施施工來看看，零號(hào)號(hào)塊時(shí)有有開裂，故故其施工工工藝及及結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)造是很很值得研研究的問問題。2. 橫隔隔板 懸臂施施工的連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)大多采采用箱形形截面，抗抗扭剛度度較大，故故除零號(hào)

8、號(hào)塊內(nèi)設(shè)設(shè)置橫隔隔板外，主主橋沿縱縱向一般般不設(shè)橫橫隔板。零零號(hào)塊內(nèi)內(nèi)橫隔板板傳遞荷荷載較大大，通常常采用一一片實(shí)體體或兩片片式剛性性橫隔板板，中部部開設(shè)過過人洞。在在各跨上上需考慮慮不平衡衡段底板板鋼束彎彎起錨固固的要求求，還需需設(shè)置預(yù)預(yù)留伸縮縮槽。3. 合龍龍段合龍段的施施工是橋橋梁施工工的重要要環(huán)節(jié)。在在合龍段段施工過過程中，由由于溫度度變化、混混凝土早早期收縮縮、已完完成結(jié)構(gòu)構(gòu)的收縮縮徐變、新新澆混凝凝土的水水化熱，以以及結(jié)構(gòu)構(gòu)體系變變化和施施工荷載載等因素素，對(duì)尚尚未達(dá)到到強(qiáng)度的的合攏段段混凝土土有直接接影響，故故必須重重視合攏攏段的構(gòu)構(gòu)造措施施，使合合攏段與與兩側(cè)梁梁體保持持變形協(xié)

9、協(xié)調(diào)，并并在施工工過程中中能傳遞遞內(nèi)力。合合攏段的的長度在在滿足施施工要求求的情況況下，應(yīng)應(yīng)盡量縮縮短，以以便于構(gòu)構(gòu)造處理理，一般般取1.53m。本設(shè)設(shè)計(jì)取2m。合龍段的構(gòu)構(gòu)造處理理有以下下幾種：(1)用勁性性鋼管作作為合攏攏段的預(yù)預(yù)應(yīng)力套套管；(2)加強(qiáng)配配筋；(3)用臨時(shí)時(shí)勁性鋼鋼桿鎖定定；(4)壓柱支支撐。合合攏段施施工應(yīng)注注意以下下幾點(diǎn)：(1)合龍龍段應(yīng)采采用早強(qiáng)強(qiáng)、高強(qiáng)強(qiáng)、少收收縮混凝凝土；(2)合龍龍段混凝凝土澆筑筑時(shí)間應(yīng)應(yīng)選在一一天中溫溫度較低低時(shí)，并并使混凝凝土澆筑筑后溫度度開始緩緩慢上升升為宜；(3)加強(qiáng)混混凝土的的養(yǎng)護(hù)。第二章 方方案比選選2.1 比比選方案案1. 方案案一

10、：預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)1.橋跨布布置：555+100+1000+1000+55=410米，邊主主跨比為為 0.55。2.主梁采采用變截截面單箱箱單室箱箱形截面面，橋面面寬200米。3.基礎(chǔ)采采用鉆孔孔灌注樁樁群樁基基礎(chǔ)，橋橋墩采用用薄壁空空心墩。4.施工采采用掛籃籃懸臂現(xiàn)現(xiàn)澆施工工。5.立面、橫橫斷面圖圖。2. 方案案二：雙雙塔斜拉拉橋1.橋跨布布置：這這個(gè)方案案選用雙雙塔三跨跨斜拉橋橋，主橋橋跨布置置為1005+2200+1055=410 米，塔高高1188.5米，采用用漂浮體體系。2.索塔為為雙塔混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)，橋橋面以上上塔高664.88m，橫橋橋向?qū)?3.5mm，塔墩墩固結(jié)，塔

11、塔梁分離離，采用用漂浮體體系。3.斜拉索索采用扇扇形布置置，每個(gè)個(gè)索面張張拉10對(duì)拉索索，索距距10m，采用用密索布布置，全全橋共44 個(gè)索索面。所所有拉索索一端錨錨固在鋼鋼主梁內(nèi)內(nèi)部，另另一端錨錨固在主主塔塔壁壁。4.主梁采采用單箱箱六室鋼鋼主箱梁梁，主梁梁高2米，橋面面寬20米。5.基礎(chǔ)采采用鉆孔孔灌注樁樁群樁基基礎(chǔ)。6.施工采采用腳手手架設(shè)置置邊跨施施工，后后采用對(duì)對(duì)稱張拉拉方法，從從邊跨向向中跨懸懸臂施工工，懸臂臂施工階階段采用用移動(dòng)模模架施工工。兩邊邊鋼主箱箱梁采用用同時(shí)拼拼裝，后后再中跨跨合龍。7.立面，橫橫斷面圖圖。3. 地錨錨式懸索索橋1.橋跨布布置：1100+2100+100

12、0=4410米。2.主梁采采用單箱箱四室混混凝土主主箱梁，主主梁高22m。3.加勁梁梁：主梁梁采用預(yù)預(yù)制塊預(yù)預(yù)制，吊吊機(jī)起吊吊掛籃，進(jìn)進(jìn)行箱梁梁拼裝。4.索塔為為雙塔混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)，橋橋面以上上塔高551.88m，橫橋橋向?qū)?3.5mm，縱向向3.55m。5.基礎(chǔ)采采用鉆孔孔灌注樁樁群樁基基礎(chǔ)。6.施工方方案：岸岸跨及邊邊跨采用用有支架架施工，主主塔建成成后，進(jìn)進(jìn)行主纜纜架設(shè)，主主纜架設(shè)設(shè)采用空空中送絲絲法（AAS 法法）。7.立面、橫橫斷面圖圖。2.2 方方案比較較1. 根據(jù)據(jù)設(shè)計(jì)構(gòu)構(gòu)思宗旨旨，橋型型方案應(yīng)應(yīng)滿足受受力合理理、技術(shù)術(shù)可靠、施施工方便便、造價(jià)價(jià)合理的的原則。以以上三個(gè)個(gè)方案都都

13、基本滿滿足這一一要求。2. 橋梁梁設(shè)計(jì)原原則：（1）實(shí)用用性。橋橋梁必須須實(shí)用，要要有足夠夠的承載載力。能能保證行行車的暢暢通、舒舒適和安安全。既既滿足當(dāng)當(dāng)前的需需要，又又要考慮慮今后的的發(fā)展。要要能滿足足交通運(yùn)運(yùn)輸本身身的需要要，也要要考慮到到支援農(nóng)農(nóng)業(yè)等等等。（2）安全全性。橋橋梁的設(shè)設(shè)計(jì)要能能滿足施施工及運(yùn)運(yùn)營階段段的受力力需要，能能夠保證證其耐久久性和穩(wěn)穩(wěn)定性以以及在特特定地區(qū)區(qū)的抗震震需求。（3）經(jīng)濟(jì)濟(jì)性。在在社會(huì)主主義市場場經(jīng)濟(jì)體體制的今今天，經(jīng)經(jīng)濟(jì)性是是不得不不考慮的的重要因因素。在在能夠滿滿足橋兩兩個(gè)方面面需求的的情況下下要盡量量考慮是是否經(jīng)濟(jì)濟(jì)，是否否以最少少的投入入獲得最最

14、好的效效果。（4）美觀觀性。在在橋梁設(shè)設(shè)計(jì)中應(yīng)應(yīng)盡量考考慮橋梁梁的美觀觀性。橋橋梁的外外形要優(yōu)優(yōu)美，要要與周圍圍環(huán)境相相適應(yīng)，合合理的輪輪廓是美美觀的主主要因素素。（5）環(huán)保保性。隨隨著經(jīng)濟(jì)濟(jì)的發(fā)展展，生活活水平的的不斷提提高，人人們對(duì)環(huán)環(huán)境保護(hù)護(hù)提出了了更高的的要求，在在建筑領(lǐng)領(lǐng)域，一一個(gè)工程程的建設(shè)設(shè)不能以以犧牲環(huán)環(huán)境作代代價(jià)，在在保證順順利工的的前提下下要盡量量避免對(duì)對(duì)環(huán)境的的破壞以以實(shí)現(xiàn)經(jīng)經(jīng)濟(jì)的可可持續(xù)發(fā)發(fā)展。應(yīng)根據(jù)上述述原則，對(duì)對(duì)橋梁作作出綜合合評(píng)估：（1）連續(xù)續(xù)剛構(gòu)：行車平平順，通通暢，安安全，可可滿足交交通運(yùn)輸輸要求，施施工技術(shù)術(shù)成熟，易易保證工工程質(zhì)量量，橋下下凈空大大，屬有有

15、推力體體系，對(duì)對(duì)地基要要求比連連續(xù)梁高高，此處處橋墩高高，有一一定的柔柔度，形成擺擺動(dòng)體支支承體系系，可以減減少大型型橋梁支支座和養(yǎng)養(yǎng)護(hù)費(fèi)用用，減少橋橋墩基礎(chǔ)礎(chǔ)工程的的材料用用量。連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)可以避避免鉸接接部位的的行車不不平順和和鉸接部部位的損損壞，施工無無明顯的的體系轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換，順橋向向抗彎剛剛度和橫橫橋向抗抗彎剛度度都很大大，能滿足足特大跨跨橋梁的的要求。線型美美觀、耐耐久性強(qiáng)強(qiáng)。橋墩墩一般做做成薄壁壁墩，墩墩的剛度度小，難難以承受受船舶撞撞擊，但但此處不不通航，對(duì)對(duì)橋墩有有利，因因墩梁固固結(jié)墩處處可承受受較大彎彎矩，梁梁高可做做薄，基基礎(chǔ)沉降降對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)影響大大。墩梁梁固結(jié)作作用可降降低梁高

16、高，使梁梁看來更更纖巧。（2）斜拉拉橋：跨跨度大，行行車性能能好，不不用作大大量基礎(chǔ)礎(chǔ)工程，由由于拉鎖鎖多點(diǎn)支支撐作用用，梁高高小，可可采用懸懸臂施工工，不影影響通航航，梁可可以預(yù)制制，可加加快施工工速度。拉拉索是柔柔性體系系，風(fēng)力力作用下下會(huì)震動(dòng)動(dòng)，會(huì)影影響橋上上行車何何橋本身身安全，橫橫向剛度度小，變變性大。需需大量拉拉索鋼絲絲，預(yù)應(yīng)應(yīng)力束，主主塔構(gòu)造造復(fù)雜，高高空作業(yè)業(yè)多，成成橋后養(yǎng)養(yǎng)護(hù)費(fèi)用用高，基基礎(chǔ)施工工復(fù)雜，還還需減震震裝置。外觀上，現(xiàn)代感強(qiáng)，可通過索塔與拉索布置形式獲得滿意造型，塔較高，使橋向縱向和橫向延伸，比例協(xié)調(diào)，均勻。（3）懸索索橋：相相對(duì)于其其它橋梁梁結(jié)構(gòu)懸懸索橋可可以使

17、用用比較少少的物質(zhì)質(zhì)來跨越越比較長長的距離離。懸索索橋可以以造得比比較高，容容許船在在下面通通過，在在造橋時(shí)時(shí)沒有必必要在橋橋中心建建立暫時(shí)時(shí)的橋墩墩，因此此懸索橋橋可以在在比較深深的或比比較急的的水流上上建造。懸懸索橋比比較靈活活，因此此它適合合大風(fēng)和和地震區(qū)的的需要，比比較穩(wěn)定定的橋在在這些地地區(qū)必須須更加堅(jiān)堅(jiān)固和沉沉重。需需要大量量高強(qiáng)鋼鋼絲，預(yù)預(yù)應(yīng)力束束，施工工方法復(fù)復(fù)雜，工工期長，后后期養(yǎng)護(hù)護(hù)費(fèi)用高高。2.3 方方案選擇擇總結(jié)：經(jīng)過過反復(fù)比比較，連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)這種橋橋型與周周圍環(huán)境境較吻合合，整個(gè)個(gè)橋型輕輕盈美觀觀，簡潔潔而有氣氣勢(shì)；采采用懸臂臂澆注施施工最為為合理，混混凝土連連續(xù)剛構(gòu)

18、構(gòu)橋施工工期間抗抗風(fēng)能力力強(qiáng)，可可不需在在施工期期間采用用附加的的抗風(fēng)措措施，而而混凝土土長懸臂臂施工時(shí)時(shí)會(huì)帶來來抗風(fēng)引引起的風(fēng)風(fēng)險(xiǎn)；預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)橋造價(jià)價(jià)比斜拉拉橋和懸懸索橋低低。故符符合安全全、功能能、美觀觀要求，體體現(xiàn)了當(dāng)當(dāng)前的建建橋技術(shù)術(shù)水平，能能夠勝任任交通建建設(shè)規(guī)劃劃要求。因因此確定定方案一一為推薦薦方案。第三章 橋橋跨總體體布置及及結(jié)構(gòu)尺尺寸擬定定3.1主要要技術(shù)指指標(biāo)1. 公路路等級(jí)：一級(jí)2. 荷載載標(biāo)準(zhǔn)：公路-I級(jí)，人人群荷載載3.55kN/m2；3. 橋橋面寬度度：橋面面寬200m，即即：凈27.5m（車車行道）+1m（中中央分隔隔帶）+21.5m（人行行道與

19、欄欄桿）+20.55m(路緣帶)；4. 橋面面縱坡：0% (平坡)；5. 橋面面橫坡：1.5%。3.2 材材料規(guī)格格1混凝土土箱梁采用CC50混凝土土，墩身身和基礎(chǔ)礎(chǔ)采用C40混凝土土，其他他結(jié)構(gòu)全全部采用用C25混凝土土。2鋼材（1) 縱縱、橫向向預(yù)應(yīng)力力采用11515.24鋼鋼絞線，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度度為18660Mppa，直徑徑為155.244mm，面面積1440mmm2,彈性模模量為1.991005 Mppa，采用OVMM15-15型錨具。（2) 普普通鋼筋筋采用HRBB4000鋼筋。其其強(qiáng)度指指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值=3300Mpaa， 彈性模量=2.001005Mpa，箍筋及構(gòu)造造鋼筋采采

20、用HRBB3355鋼筋，其其強(qiáng)度指指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值=2800Mpaa，彈性模量=2.001005Mpa。 3伸縮縫縫伸縮縫采用用TSTT彈塑體體橋梁伸伸縮裝置置，全橋橋共2道。4橋梁支支座兩橋臺(tái)各安安裝一個(gè)個(gè)GPZ盆式支支座。3.3 橋橋跨布置 本橋采采用預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土變截截面連續(xù)續(xù)剛構(gòu)，全全長4110米，主跨跨1000米。橋跨布置：55+1100+1100+1000+55=4100米，邊邊主跨比比為0.55。3.4 細(xì)細(xì)部尺寸寸（截面面形式及及尺寸）1.立截面面：橋梁梁跨度在在60米以內(nèi)時(shí)時(shí)，可考考慮采用用等截面面高度，構(gòu)構(gòu)造簡單單，施工工快捷。超超過60米時(shí)，一一般采用用變截面面

21、梁。梁梁底曲線線以往多多采用2次拋物物線，本本橋采用用2次拋物物線。2.橫截面面：梁式式橋橫截截面的設(shè)設(shè)計(jì)主要要是確定定橫截面面布置形形式，包包括主梁梁截面形形式、主主梁間距距、主梁梁各部尺尺寸；它它與梁式式橋體系系在立面面上布置置、建筑筑高度、施施工方法法、美觀觀要求以以及經(jīng)濟(jì)濟(jì)用料等等等因素素都有關(guān)關(guān)系。當(dāng)當(dāng)橫截面面的核心心距較大大時(shí)，軸軸向壓力力的偏心心可以愈愈大，也也就是預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋合力力的力臂臂愈大，可可以充分分發(fā)揮預(yù)預(yù)應(yīng)力的的作用。箱箱形截面面就是這這樣的一一種截面面。此外外，箱形形截面這這種閉合合薄壁截截面抗扭扭剛度很很大，對(duì)對(duì)于彎橋橋和采用用懸臂施施工的橋橋梁尤為為有利；同時(shí)

22、，因因其都具具有較大大的面積積，所以以能夠有有效地抵抵抗正負(fù)負(fù)彎矩，并并滿足配配筋要求求；箱形形截面具具有良好好的動(dòng)力力特性；再者它它收縮變變形數(shù)值值較小，因因而也受受到了人人們的重重視?？偪傊?，箱箱形截面面是大、中中跨預(yù)應(yīng)應(yīng)力連續(xù)續(xù)梁最適適宜的橫橫截面形形式。根根據(jù)橋梁梁寬度，可可采用單單箱單室室、單箱箱多室等等截面形形式，本本設(shè)計(jì)采采用單箱箱單室的的截面形形式。3.梁高：根據(jù)經(jīng)經(jīng)驗(yàn)確定定，預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土連續(xù)續(xù)梁橋的的中支點(diǎn)點(diǎn)主梁高高度與其其跨徑之之比通常常在1/151/225之間，而而跨中梁梁高與主主跨之比比一般為為1/4401/550之間。當(dāng)當(dāng)建筑高高度不受受限制時(shí)時(shí)，增大大梁高往往往

23、是較較經(jīng)濟(jì)的的方案，因因?yàn)樵龃蟠罅焊咧恢皇窃黾蛹痈拱甯吒叨?，而而混凝土土用量增增加不多多，卻能能顯著節(jié)節(jié)省預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束用量。本設(shè)計(jì)跨中中梁高為為2.2米，支支點(diǎn)梁高高為5.5米。4.頂板與與底板：箱形截截面的頂頂板和底底板是結(jié)結(jié)構(gòu)承受受正負(fù)彎彎矩的主主要工作作部位。其其尺寸要要受到受受力要求求和構(gòu)造造兩個(gè)方方面的控控制。支支墩處底底版還要要承受很很大的壓壓應(yīng)力，一一般來講講：變截截面的底底版厚度度也隨梁梁高變化化，墩頂頂處底板板為梁高高的1/110-11/122，跨中中處底板板一般為為2000-2550。底板板厚最小小應(yīng)有120。箱梁梁頂板厚厚度應(yīng)滿滿足橫向向彎矩的的要求和和布置縱縱向預(yù)應(yīng)應(yīng)

24、力筋的的要求。本設(shè)計(jì)跨中處頂板厚度為30cm，底板厚度為30cm；支點(diǎn)處頂板厚度也為30cm，底板厚度則為70cm。5.腹板：腹板的的功能是是承受截截面的剪剪應(yīng)力和和主拉應(yīng)應(yīng)力。在在預(yù)應(yīng)力力梁中，因因?yàn)閺澥鴮?duì)外剪剪力的抵抵消作用用，所以以剪應(yīng)力力和主拉拉應(yīng)力的的值比較較小，腹腹板不必必設(shè)得太太大；同同時(shí)，腹腹板的最最小厚度度應(yīng)考慮慮力筋的的布置和和混凝土土澆筑要要求，其其設(shè)計(jì)經(jīng)經(jīng)驗(yàn)為：腹板內(nèi)內(nèi)無預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋時(shí)時(shí)，采用用2000mm；腹板內(nèi)內(nèi)有預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋管管道時(shí)，采采用25503000mm；腹板內(nèi)內(nèi)有錨頭頭時(shí)，采采用25503000mm；大跨度度預(yù)應(yīng)力力混凝土土箱梁橋橋，腹板板厚度可可從跨中中逐

25、步向向支點(diǎn)加加寬，以以承受支支點(diǎn)處較較大的剪剪力，一一般采用用3000600mmm，甚甚至可達(dá)達(dá)到1mm左右。本本設(shè)計(jì)支支座處腹腹板厚取取40cmm.，跨中中腹板厚厚取700cm。6跨中、支支點(diǎn)截面面圖示。3.5 橋橋面鋪裝裝及下部部結(jié)構(gòu)1.本橋橋橋面鋪裝裝采用88cm厚厚的瀝青青混凝土土鋪裝。2. 橋墩墩采用雙雙支薄壁壁墩。橋橋墩中加加有橫隔隔板，加加強(qiáng)橫向向聯(lián)系及及整體性性。3. 基礎(chǔ)礎(chǔ)均為1.8米直徑徑的鉆孔孔灌注樁樁基礎(chǔ)。3.6施工工要點(diǎn)1.橋梁上上部采用用掛籃懸懸臂澆筑筑施工，施施工時(shí)要要對(duì)稱澆澆筑，應(yīng)應(yīng)注意立立模高程程的合理理設(shè)置，準(zhǔn)準(zhǔn)確控制制懸澆高高程，主主梁邊中中跨合龍龍高差應(yīng)

26、應(yīng)控制在在1cmm以內(nèi)。2.施工后后的主梁梁備用預(yù)預(yù)應(yīng)力束束孔處理理如下：頂板束束孔灌漿漿封填，底底板束孔孔留下備備用，但但不穿預(yù)預(yù)應(yīng)力束束。3.箱梁懸懸澆施工工時(shí)在底底板上的的施工孔孔不封堵堵，作為為箱梁的的通氣孔孔。第四章 整整體分析析4.1 計(jì)計(jì)算模型型根據(jù)有限元元的分析析方法，首先要根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)方案和施工方案，劃分單元并對(duì)單元和節(jié)點(diǎn)編號(hào)，對(duì)于單元的劃分一般遵從以下原則：1.對(duì)于所所關(guān)心截截面設(shè)定定單元分分界線，即即編制節(jié)節(jié)點(diǎn)號(hào)，不不同單元元的同一一節(jié)點(diǎn)號(hào)號(hào)的坐標(biāo)標(biāo)可以不不同，節(jié)節(jié)點(diǎn)不重重合系統(tǒng)統(tǒng)形成剛剛臂；2. 構(gòu)件件的起點(diǎn)點(diǎn)和終點(diǎn)點(diǎn)以及變變截面的的起點(diǎn)和和終點(diǎn)編編制節(jié)點(diǎn)點(diǎn)號(hào)；3. 不

27、同同構(gòu)件的的交點(diǎn)或或同一構(gòu)構(gòu)件的折折點(diǎn)處編編制節(jié)點(diǎn)點(diǎn)號(hào)；4. 施工工分界線線設(shè)定單單元分界界線，即即編制節(jié)節(jié)點(diǎn)號(hào)；5. 當(dāng)施施工分界界線的兩兩側(cè)位移移不同時(shí)時(shí)，應(yīng)設(shè)設(shè)置兩個(gè)個(gè)節(jié)點(diǎn)，利利用主從從約束關(guān)關(guān)系考慮慮該節(jié)點(diǎn)點(diǎn)處的連連接方式式；6. 邊界界或支承承處應(yīng)設(shè)設(shè)置節(jié)點(diǎn)點(diǎn)；7. 對(duì)橋橋面單元元的劃分分不宜太太長或太太短，應(yīng)應(yīng)根據(jù)施施工荷載載的設(shè)定定并考慮慮活載的的計(jì)算精精度統(tǒng)籌籌兼顧，因因?yàn)榛钶d載的計(jì)算算是根據(jù)據(jù)橋面單單元的劃劃分，記記錄橋面節(jié)點(diǎn)處位位移影響響線進(jìn)而而得到各各單元的的內(nèi)力影影響線經(jīng)經(jīng)動(dòng)態(tài)規(guī)規(guī)劃加載載計(jì)算其其最值效效應(yīng)。對(duì)對(duì)于索單單元一根根索應(yīng)只只設(shè)置一一個(gè)單元元。根據(jù)以上的的劃分

28、原原則，本本橋梁單單元?jiǎng)澐址衷敿?xì)信信息如左左圖，本本橋一共共劃分為為1555個(gè)單元元，其中中前113個(gè)為梁梁單元。如下圖圖所示箱梁節(jié)段劃劃分具體體圖示整體模型如如下4.2橋梁梁施工分分段薄壁墩作為為第一施施工段施施工,完成基基礎(chǔ)及橋橋墩施工工。1施工內(nèi)容單元號(hào)2墩頂0號(hào)塊塊施工15-188 42-45 69-72 96-9931號(hào)塊施工工14 199 411 466 688 733 955 10004張拉墩頂塊塊鋼束5安裝掛藍(lán),立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高高6懸澆2號(hào)塊塊72號(hào)塊參加加結(jié)構(gòu)受受力，穿穿拉鋼束束,釋放掛掛籃錨固固。13 200 400 477 677 744 944 10018掛籃前移，立立

29、模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高高9懸澆3號(hào)塊塊103號(hào)塊參加加結(jié)構(gòu)受受力，穿穿拉鋼束束,釋放掛掛籃錨固固。12 211 399 488 666 755 933 100211掛籃前移，立立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高高12懸澆4號(hào)塊塊134號(hào)塊參加加結(jié)構(gòu)受受力，穿穿拉鋼束束,釋放掛掛籃錨固固。11 222 388 499 655 766 922 100314掛籃前移，立立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高高15懸澆5號(hào)塊塊165號(hào)塊參加加結(jié)構(gòu)受受力，穿穿拉鋼束束,釋放掛掛籃錨固固。10 233 377 500 644 777 911 100417掛籃前移，立立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高高18懸澆6號(hào)塊塊196號(hào)塊參加加結(jié)構(gòu)受受力，穿穿拉鋼束束,釋放掛掛籃錨

30、固固。9 24 36 51 63 78 90 105520掛籃前移，立立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高高21懸澆7號(hào)塊塊227號(hào)塊參加加結(jié)構(gòu)受受力，穿穿拉鋼束束,釋放掛掛籃錨固固。8 25 35 52 62 79 89 106623掛籃前移，立立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高高24懸澆8號(hào)塊塊258號(hào)塊參加加結(jié)構(gòu)受受力，穿穿拉鋼束束,釋放掛掛籃錨固固。7 26 34 53 61 80 88 107726掛籃前移，立立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高高27懸澆9號(hào)塊塊289號(hào)塊參加加結(jié)構(gòu)受受力，穿穿拉鋼束束,釋放掛掛籃錨固固。6 27 33 54 60 81 87 108829掛籃前移，立立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高高30懸澆10號(hào)號(hào)塊3110號(hào)塊參參加結(jié)

31、構(gòu)構(gòu)受力，穿穿拉鋼束束,釋放掛掛籃錨固固。5 28 32 55 59 82 86 109932掛籃前移，立立模，調(diào)調(diào)整標(biāo)高高33懸澆11號(hào)號(hào)塊3411號(hào)塊參參加結(jié)構(gòu)構(gòu)受力，穿穿拉鋼束束,釋放掛掛籃錨固固。4 29 31 56 58 83 85 110035拆除掛藍(lán)11-436邊跨現(xiàn)澆施施工1-21112-111337邊跨合龍38去掉邊跨上上的吊籃籃，去掉掉合攏處處的豎向向約束，去去掉橋兩兩端的橫橫向約束束，從雙雙懸臂變變單懸臂臂狀態(tài)。3 111139次邊跨合龍龍40去掉邊跨上上的吊籃籃，去掉掉合攏處處的豎向向約束，去去掉橋兩兩端的橫橫向約束束，從雙雙懸臂變變單懸臂臂狀態(tài)。30 84441中跨合

32、攏42中跨合龍參參與受力力，再次次由單懸懸臂變連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)體系5743加橋面鋪裝裝，8cm瀝青混混凝土4.3 恒恒載內(nèi)力力計(jì)算1.計(jì)算二二期恒載載橋面鋪鋪裝、人人行道板板等橋面面系安裝裝完畢大大橋建成成后的全全橋恒載載內(nèi)力及及位移如如下表所所示節(jié)點(diǎn)DX (fft)DZ (fft)RX (radd)10.007744110.00332777020.00773499-0.0114099030.00771844-0.0223633040.00664188-0.0446677050.00552822-0.0666999060.00338755-0.0883844070.00332422-0.08894

33、88080.00557022-0.033285509-0.0005155-0.1552355010-0.0113411-0.21149440.0000001111-0.0220099-0.23384330.0000001112-0.0225622-0.23396220.0000001113-0.0228999-0.21195660.0000001114-0.0330588-0.18886660.0000001115-0.0330244-0.15522220.0000001116-0.0228477-0.11196220.0000001117-0.0225399-0.08892990.00000

34、01118-0.0221088-0.066330.0000001119-0.0115833-0.04433220.0000001120-0.00099-0.03371550.00000022單元軸向 (kkN/fft22)剪力-z (kNN/ftt2)彎矩(-zz) (kN/ft2)17.63EE-011-1.388E+0020.00EE+00018.30EE-011-2.400E+0021.62EE+02221.28EE+000-2.400E+0021.62EE+02221.55EE+000-3.922E+0022.81EE+02234.85EE-011-3.755E+0023.97EE+0

35、2235.44EE-011-3.000E+0027.09EE+02245.09EE-011-3.011E+0027.09EE+02245.09EE-011-2.277E+0029.52EE+02254.87EE-011-2.288E+0029.52EE+02254.87EE-011-1.544E+0021.13EE+0336-2.111E-002-1.555E+0021.12EE+0336-2.111E-002-1.277E+0021.18EE+0337-2.133E-002-1.277E+0021.18EE+0337-2.133E-002-9.788E+0011.22EE+03381.13E

36、E-011-9.755E+0011.22EE+0338-2.144E-0022.06EE+0111.24EE+0339-5.255E-0022.16EE+0111.24EE+0339-3.488E-0011.35EE+0221.05EE+03310-5.077E-0011.35EE+0221.05EE+03310-9.411E-0012.39EE+0227.13EE+02211-1.233E+0002.39EE+0227.13EE+02211-1.788E+0003.32EE+0222.85EE+02212-2.700E+0003.31EE+0222.84EE+02212-3.277E+000

37、3.17EE+022-1.755E+00213-3.188E+0003.16EE+022-1.744E+00213-3.888E+0003.74EE+022-6.155E+00214-4.566E+0003.73EE+022-6.144E+00214-5.300E+0004.21EE+022-1.022E+00315-5.855E+0004.21EE+022-1.022E+00315-6.533E+0004.57EE+022-1.344E+00316-7.200E+0004.57EE+022-1.333E+00316-7.900E+0004.89EE+022-1.611E+00317-8.60

38、0E+0004.88EE+022-1.611E+00317-9.322E+0005.16EE+022-1.844E+00318-1.011E+0015.16EE+022-1.844E+00318-1.088E+0015.41EE+022-2.044E+00319-1.166E+0015.40EE+022-2.044E+00319-1.233E+0015.62EE+022-2.200E+00320-1.322E+0015.61EE+022-2.200E+00320-1.399E+0015.80EE+022-2.322E+0034.4 活活載內(nèi)力力計(jì)算1. 影響響線的計(jì)計(jì)算將單位荷載載P=1作用在

39、在各橋面面的節(jié)點(diǎn)點(diǎn)上，求求得結(jié)構(gòu)構(gòu)的變形形及內(nèi)力力，可得得位移影影響線和和內(nèi)力影影響線。2. 公路路級(jí)車道道荷載的的均布荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為qk=10.5kNN/m；集中中荷載的的標(biāo)準(zhǔn)值值為pk=3600kN。計(jì)算算剪力效效應(yīng)時(shí)，上上述集中中荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)數(shù)。3. 車道道荷載的的均布荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值應(yīng)滿滿布于使使結(jié)構(gòu)產(chǎn)產(chǎn)生最不不利效應(yīng)應(yīng)的同號(hào)號(hào)影響線線上；集集中荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值只作用用于影響響線中一一個(gè)最大大影響線線峰值處處。（1）沖擊擊系數(shù)計(jì)計(jì)算：橋梁結(jié)構(gòu)的的基頻反反映了結(jié)結(jié)構(gòu)的尺尺寸、類類型、建建筑材料料等動(dòng)力力特性內(nèi)內(nèi)容，它它直接反反映了沖沖擊系數(shù)數(shù)與橋梁梁結(jié)構(gòu)之之間的關(guān)關(guān)系

40、。不不管橋梁梁的建筑筑材料、結(jié)結(jié)構(gòu)類型型是否有有差別，也也不管結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸寸與跨徑徑是否有有差別，只只要橋梁梁結(jié)構(gòu)的的基頻相相同，在在同樣條條件的汽汽車荷載載下，就就能得到到基本相相同的沖沖擊系數(shù)數(shù)。橋梁的自振振頻率（基基頻）宜宜采用有有限元方方法計(jì)算算，對(duì)于于連續(xù)梁梁結(jié)構(gòu)，當(dāng)當(dāng)無更精精確方法法計(jì)算時(shí)時(shí)，也可可采用下下列公式式估算：式中 結(jié)構(gòu)的的計(jì)算跨跨徑（）；結(jié)構(gòu)材料料的彈性性模量（）；結(jié)構(gòu)跨中中截面的的截面慣慣矩（）；結(jié)構(gòu)跨中中處的單單位長度度質(zhì)量（），當(dāng)換算為重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為（）；結(jié)構(gòu)跨中中處延米米結(jié)構(gòu)重重力（）；重力加速速度，。計(jì)算連續(xù)梁梁的沖擊擊力引起起的正彎彎矩效應(yīng)應(yīng)和剪力力效

41、應(yīng)時(shí)時(shí)，采用用；計(jì)算算連續(xù)梁梁的沖擊擊力引起起的負(fù)彎彎矩效應(yīng)應(yīng)時(shí)，采采用。因邊垮跨度度小，按按照最不不利效應(yīng)應(yīng)計(jì)算法法則 取l87.5m，由由自編橋橋梁電算算程序計(jì)計(jì)算得Ic=6.33966689mm4，查表表得C50砼E=33.45510100鋪裝層荷載載：q=550kNN/m 中跨單元：Ac=8.113266m2 q=88.1332626=2111.4448 kkN/mmmc=(550+2211.4488)/99.810000=2266778.33值可按下下式計(jì)算算： 當(dāng)當(dāng)1.55Hz時(shí)， =0.05 當(dāng)當(dāng)1.55Hz14HHz時(shí)， =0.17667-00.01157 當(dāng)當(dāng)14HHz時(shí)，

42、=0.45式中 結(jié)構(gòu)基基頻（Hz）。汽車最大、最最小彎矩矩、剪力力汽車荷荷載效應(yīng)應(yīng)如下表表汽車MAXX汽車MINN單元位置軸向 (kkN/fft22)剪力-z (kNN/ftt2)彎矩(-zz) (kN/ft2)軸向 (kkN/fft22)剪力-z (kNN/ftt2)彎矩(-zz) (kN/ft2)1I18.03EE-0222.48EE+0000.00EE+000-1.388E-002-1.499E+0010.00EE+0001J21.00EE-0115.09EE+0001.82EE+011-1.744E-002-2.933E+001-3.155E+0002I21.33EE-0115.09E

43、E+0001.82EE+011-2.322E-002-2.933E+001-3.155E+0002J31.64EE-0119.19EE+0003.23EE+011-2.922E-002-5.144E+001-5.788E+0003I34.44EE-0338.78EE+0004.57EE+011-8.566E-004-4.911E+001-8.177E+0003J44.44EE-0338.75EE+0008.45EE+011-8.566E-004-4.544E+001-1.633E+0014I43.15EE-0338.75EE+0008.45EE+011-6.566E-004-4.544E+00

44、1-1.633E+0014J53.15EE-0338.73EE+0001.17EE+022-6.566E-004-4.199E+001-2.444E+0015I57.28EE-0448.73EE+0001.17EE+022-1.655E-004-4.199E+001-2.444E+0015J67.28EE-0448.73EE+0001.43EE+022-1.655E-004-3.866E+001-3.244E+0016I61.18EE-0448.73EE+0001.43EE+022-2.777E-005-3.866E+001-3.244E+0016J71.18EE-0448.73EE+0001

45、.53EE+022-2.777E-005-3.733E+001-3.577E+0017I71.14EE-0448.73EE+0001.53EE+022-2.777E-005-3.733E+001-3.577E+0017J81.14EE-0449.24EE+0001.61EE+022-2.777E-005-3.600E+001-3.899E+0018I84.17EE-0229.24EE+0001.61EE+022-1.111E-002-3.600E+001-3.899E+0018J93.71EE-0221.40EE+0111.82EE+022-1.600E-002-3.000E+001-5.03

46、3E+0019I97.92EE-0221.43EE+0111.82EE+022-3.644E-002-3.077E+001-5.044E+0019J106.57EE-0221.87EE+0111.84EE+022-4.911E-002-2.544E+001-5.899E+00110I101.01EE-0111.86EE+0111.83EE+022-6.833E-002-2.544E+001-5.899E+00110J117.70EE-0222.21EE+0111.71EE+022-8.933E-002-2.066E+001-6.455E+00111I111.12EE-0112.21EE+011

47、1.71EE+022-1.155E-001-2.066E+001-6.455E+00111J128.71EE-0222.47EE+0111.50EE+022-1.366E-001-1.633E+001-6.711E+00112I121.38EE-0112.47EE+0111.50EE+022-1.977E-001-1.633E+001-6.711E+00112J139.70EE-0222.00EE+0111.20EE+022-2.088E-001-9.633E+000-6.477E+00113I131.02EE-0112.00EE+0111.20EE+022-1.977E-001-9.622E

48、+000-6.477E+00113J147.35EE-0222.07EE+0119.58EE+011-2.155E-001-7.299E+000-6.300E+00114I149.15EE-0222.06EE+0119.57EE+011-2.466E-001-7.277E+000-6.299E+00114J156.56EE-0222.08EE+0117.27EE+011-2.588E-001-5.355E+000-5.988E+00115I157.85EE-0222.07EE+0117.26EE+011-2.877E-001-5.333E+000-5.988E+00115J165.61EE-0

49、222.07EE+0115.50EE+011-2.955E-001-3.966E+000-5.644E+00116I166.65EE-0222.07EE+0115.49EE+011-3.244E-001-3.955E+000-5.644E+00116J174.53EE-0222.04EE+0113.98EE+011-3.288E-001-2.822E+000-5.288E+00117I175.43EE-0222.04EE+0113.98EE+011-3.577E-001-2.822E+000-5.277E+00117J183.40EE-0221.99EE+0112.71EE+011-3.588

50、E-001-1.900E+000-4.911E+00118I184.15EE-0221.99EE+0112.71EE+011-3.888E-001-1.900E+000-4.900E+00118J192.29EE-0221.93EE+0111.67EE+011-3.855E-001-1.155E+000-4.555E+00119I192.93EE-0221.93EE+0111.67EE+011-4.133E-001-1.155E+000-4.544E+00119J201.31EE-0221.86EE+0118.49EE+000-4.088E-001-5.999E-001-4.200E+0012

51、0I201.87EE-0221.86EE+0118.48EE+000-4.355E-001-5.977E-001-4.199E+00120J217.08EE-0331.79EE+0113.96EE+000-4.288E-001-2.977E-001-3.866E+0014.5 荷荷載組合合根據(jù)大橋的的施工程程序，按按照我國國現(xiàn)行公公路，橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范，對(duì)對(duì)全橋形形成和營營運(yùn)各階階段的內(nèi)內(nèi)力和應(yīng)應(yīng)力進(jìn)行行荷載組組合，取取其中最最為不利利者。公路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)采用用的作用用分為永永久作用用、可變變作用和和偶然作作用三類類，永久久作用包包括結(jié)構(gòu)構(gòu)重力（包包括結(jié)構(gòu)構(gòu)附加重重力）、預(yù)預(yù)加力、土土的重力力、

52、土的的側(cè)力、混混凝土收收縮及徐徐變作用用、水的的浮力和和基礎(chǔ)變變位作用用；可變變作用包包括汽車車荷載、汽汽車沖擊擊力、汽汽車離心心力、汽汽車引起起的土側(cè)側(cè)壓力、人人群荷載載、汽車車制動(dòng)力力、風(fēng)荷荷載、流流水壓力力、冰壓壓力、溫溫度作用用和支座座摩阻力力；偶然然作用包包括地震震作用、船船舶或漂漂流物的的撞擊作作用和汽汽車撞擊擊作用。作用代表值值按下列列規(guī)定取取用：1.永久作作用的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)自自重（包包括結(jié)構(gòu)構(gòu)附加重重力），可可按結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件設(shè)設(shè)計(jì)尺寸寸與材料料的重力力密度計(jì)計(jì)算確定定。2.可變作作用頻遇遇值為可可變作用用標(biāo)準(zhǔn)值值乘以頻頻遇值系系數(shù)，可可變作用用準(zhǔn)永久久值為可可變作用用標(biāo)準(zhǔn)值

53、值乘以永永久值系系數(shù)。公路橋涵結(jié)結(jié)構(gòu)按承承載能力力極限狀狀態(tài)設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)應(yīng)采采用以下下兩種作作用效應(yīng)應(yīng)組合：1.基本組組合：永永久作用用的設(shè)計(jì)計(jì)值效應(yīng)應(yīng)與可變變作用設(shè)設(shè)計(jì)值效效應(yīng)相組組合。2.偶然組組合：永永久作用用標(biāo)準(zhǔn)值值效應(yīng)與與可變作作用某種種代表值值效應(yīng)、一一種偶然然作用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值效效應(yīng)相組組合。公路橋涵結(jié)結(jié)構(gòu)按正正常使用用極限狀狀態(tài)設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)應(yīng)采采用以下下兩種作作用效應(yīng)應(yīng)組合：1.作用短短期效應(yīng)應(yīng)組合永久作用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值效效應(yīng)與可可變作用用頻遇值值效應(yīng)相相組合作用短期效效應(yīng)組合合設(shè)計(jì)值值=0.7汽車荷荷載（不不計(jì)沖擊擊系數(shù)）+1.0人群荷荷載+0.75風(fēng)荷載+0.8溫度梯梯度作用用+1.0其他作作

54、用2.作用長長期效應(yīng)應(yīng)組合永久作用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值效效應(yīng)與可可變作用用準(zhǔn)永久久值效應(yīng)應(yīng)相組合合作用長期效效應(yīng)組合合設(shè)計(jì)值值=0.4汽車荷荷載（不不計(jì)沖擊擊系數(shù)）+0.4人群荷荷載+0.75風(fēng)荷載+0.8溫度梯梯度作用用+1.0其他作作用本設(shè)計(jì)采用用的組合合為：1.承載能能力極限限狀態(tài)下下基本組組合2.作用短短期效應(yīng)應(yīng)組合3.作用長長期效應(yīng)應(yīng)組合一、承載能能力極限限狀態(tài)下下的效應(yīng)應(yīng)組合公路橋涵結(jié)結(jié)構(gòu)按承承載能力力極限狀狀態(tài)設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)，應(yīng)應(yīng)采用以以下兩種種作用效效應(yīng)組合合：基本本組合和和偶然組組合，由由于本設(shè)設(shè)計(jì)不考考慮偶然然作用的的影響，故故只采用用基本組組合。基本組合是是永久作作用的設(shè)設(shè)計(jì)值效效應(yīng)與可可

55、變作用用設(shè)計(jì)值值效應(yīng)相相組合，其其效應(yīng)組組合表達(dá)達(dá)式為： (2-77) 或 (2-8)式中： 承載能力力極限狀狀態(tài)下作作用基本本組合的的效應(yīng)組組合設(shè)計(jì)計(jì)值；結(jié)構(gòu)重要要性系數(shù)數(shù)，按通通規(guī)JTGG D660-220044表1.00.9規(guī)規(guī)定的結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)安全等等級(jí)采用用，對(duì)應(yīng)應(yīng)于設(shè)計(jì)計(jì)安全等等級(jí)一級(jí)級(jí)、二級(jí)級(jí)和三級(jí)級(jí)分別取取1.1、1.0和0.9；第個(gè)永久久作用效效應(yīng)的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)，應(yīng)按按通規(guī)規(guī)JTGG D660-220044表4.11.6的的規(guī)定采采用；、第個(gè)永永久作用用效應(yīng)的的標(biāo)準(zhǔn)值值和設(shè)計(jì)計(jì)值；汽車荷載載效應(yīng)（含含汽車沖沖擊力、離離心力）的的分項(xiàng)系系數(shù)，取取=1.4。當(dāng)某某個(gè)可變變作用在在效

56、應(yīng)組組合中其其值超過過汽車荷荷載效應(yīng)應(yīng)時(shí)，則則該作用用取代汽汽車荷載載，其分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)應(yīng)采用用汽車荷荷載的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)；對(duì)專專為承受受某作用用而設(shè)置置的結(jié)構(gòu)構(gòu)或裝置置，設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)該作作用的分分項(xiàng)系數(shù)數(shù)取與汽汽車荷載載同值；計(jì)算人人行道板板和人行行道欄桿桿的局部部荷載，其其分項(xiàng)系系數(shù)也與與汽車荷荷載取同同值；、汽車荷荷載效應(yīng)應(yīng)（含汽汽車沖擊擊力、離離心力）的的標(biāo)準(zhǔn)值值和設(shè)計(jì)計(jì)值；在作用效效應(yīng)組合合中除汽汽車荷載載效應(yīng)（含含汽車沖沖擊力、離離心力）、風(fēng)風(fēng)荷載外外的其他他第個(gè)可可變作用用效應(yīng)的的分項(xiàng)系系數(shù)，取取=1.4，但風(fēng)風(fēng)荷載的的分項(xiàng)系系數(shù)取=1.11；、在作用用效應(yīng)組組合中除除汽車荷荷載效應(yīng)應(yīng)（

57、含汽汽車沖擊擊力、離離心力）外外的其他他第個(gè)可可變作用用效應(yīng)的的標(biāo)準(zhǔn)值值和設(shè)計(jì)計(jì)值；在作用效效應(yīng)組合合中除汽汽車荷載載效應(yīng)（含含汽車沖沖擊力、離離心力）外外的其他他可變作作用效應(yīng)應(yīng)的組合合系數(shù)，當(dāng)當(dāng)永久作作用與汽汽車荷載載和人群群荷載（或或其他一一種可變變作用）組組合時(shí)，人人群荷載載（或其其他一種種可變作作用）的的組合系系數(shù)取=0.880；當(dāng)除除汽車荷荷載效應(yīng)應(yīng)（含汽汽車沖擊擊力、離離心力）外外尚有兩兩種其他他可變作作用參與與組合時(shí)時(shí)，其組組合系數(shù)數(shù)取=00.700；尚有有三種可可變作用用參與組組合時(shí)，其其組合系系數(shù)取=0.660；尚有有四種及及多于四四種的可可變作用用參與組組合時(shí)，取取=0.

58、50。同時(shí)考慮箱箱梁抗扭扭提高系系數(shù)，本本橋的上上部箱梁梁在短不不及墩頂頂都有強(qiáng)強(qiáng)大的橫橫隔板，且且剛構(gòu)墩墩處墩梁梁固結(jié)，當(dāng)當(dāng)箱梁承承受偏載載作用而而使箱梁梁扭轉(zhuǎn)時(shí)時(shí)，箱梁梁截面的的自由扭扭轉(zhuǎn)受到到約束，而而是縱向向纖維受受到拉伸伸或壓縮縮，從而而產(chǎn)生約約束扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)正應(yīng)力力與約束束扭轉(zhuǎn)剪剪應(yīng)力，奔奔向梁抗抗扭提高高系數(shù)取取用1.115。二、內(nèi)力組組合承載能力極極限狀態(tài)態(tài)基本組組合內(nèi)力力MAXMIN單元位置軸向 (kkN/fft22)剪力-z (kNN/ftt2)彎矩(-zz) (kN/ft2)軸向 (kkN/fft22)剪力-z (kNN/ftt2)彎矩(-zz) (kN/ft2)1I18.67

59、EE-011-1.333E+0028.34EE-1007.57EE-011-1.499E+002-4.377E-1101J29.59EE-011-2.300E+0021.85EE+0228.23EE-011-2.611E+0021.60EE+0222I21.46EE+000-2.300E+0021.85EE+0221.27EE+000-2.611E+0021.60EE+0222J31.76EE+000-3.733E+0023.23EE+0221.54EE+000-4.288E+0022.79EE+0223I34.91EE-011-3.577E+0024.56EE+0224.85EE-011-4

60、.099E+0023.94EE+0223J45.50EE-011-2.822E+0028.17EE+0225.44EE-011-3.322E+0027.02EE+0224I45.13EE-011-2.833E+0028.17EE+0225.08EE-011-3.333E+0027.02EE+0224J55.13EE-011-2.099E+0021.10EE+0335.08EE-011-2.566E+0029.42EE+0225I54.88EE-011-2.100E+0021.10EE+0334.87EE-011-2.588E+0029.42EE+0225J64.88EE-011-1.366E+