現(xiàn)澆箱梁支架計(jì)算書(shū)

1、PAGE PAGE 33 PAGE 1現(xiàn)澆箱梁支架計(jì)算書(shū) ZNuniiverrsitty 項(xiàng)目名稱：工程名稱：A現(xiàn)澆箱箱梁支架架計(jì)算委托單位：Z集團(tuán)有有限公司司承擔(dān)單位：ZNuunivverssityy項(xiàng)目負(fù)責(zé)人人：主要完成人人：項(xiàng)目負(fù)責(zé)人人（簽字字）： 承擔(dān)單位（蓋蓋章）目 錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc495173144一、計(jì)算依依據(jù) PAGEREF _Toc495173144 h 1 HYPERLINK l _Toc495173145二、基本數(shù)數(shù)據(jù) PAGEREF _Toc495173145 h 1 HYPERLINK l _Toc4951731461

2、、主要結(jié)結(jié)構(gòu) PAGEREF _Toc495173146 h 1 HYPERLINK l _Toc4951731472、主要技技術(shù)參數(shù)數(shù) PAGEREF _Toc495173147 h 3 HYPERLINK l _Toc495173148三、荷載計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc495173148 h 3 HYPERLINK l _Toc4951731493.1 荷荷載匯集集 PAGEREF _Toc495173149 h 3 HYPERLINK l _Toc4951731503.2 荷荷載組合合 PAGEREF _Toc495173150 h 4 HYPERLINK l _Toc495173

3、151四、結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件計(jì)算算 PAGEREF _Toc495173151 h 4 HYPERLINK l _Toc4951731524.1 底底模面板板 PAGEREF _Toc495173152 h 4 HYPERLINK l _Toc4951731534.2 方方木計(jì)算算 PAGEREF _Toc495173153 h 6 HYPERLINK l _Toc4951731544.3腳手手架 PAGEREF _Toc495173154 h 7 HYPERLINK l _Toc4951731554.3.11.計(jì)算算公式 PAGEREF _Toc495173155 h 7 HYPERLINK l _

4、Toc4951731564.3.22.腳手手架立桿桿計(jì)算 PAGEREF _Toc495173156 h 7 HYPERLINK l _Toc4951731574.4 左左幅現(xiàn)澆澆梁貝雷雷梁支架架計(jì)算 PAGEREF _Toc495173157 h 8 HYPERLINK l _Toc4951731584.4.11整體模模型建立立和荷載載計(jì)算 PAGEREF _Toc495173158 h 8 HYPERLINK l _Toc4951731594.4.22.計(jì)算算結(jié)果 PAGEREF _Toc495173159 h 9 HYPERLINK l _Toc4951731604.5 右右幅現(xiàn)澆澆梁貝

5、雷雷梁支架架計(jì)算 PAGEREF _Toc495173160 h 15 HYPERLINK l _Toc4951731614.5.11整體模模型建立立和荷載載計(jì)算 PAGEREF _Toc495173161 h 15 HYPERLINK l _Toc4951731624.5.22.計(jì)算算結(jié)果 PAGEREF _Toc495173162 h 17 HYPERLINK l _Toc495173163五、條形基基礎(chǔ)計(jì)算算 PAGEREF _Toc495173163 h 23 HYPERLINK l _Toc4951731645.1計(jì)算算依據(jù) PAGEREF _Toc495173164 h 23 HY

6、PERLINK l _Toc4951731655.2左幅幅條形基基礎(chǔ)內(nèi)力力計(jì)算 PAGEREF _Toc495173165 h 23 HYPERLINK l _Toc4951731665.2.11計(jì)算基基底凈反反力 PAGEREF _Toc495173166 h 23 HYPERLINK l _Toc4951731675.2.22基礎(chǔ)梁梁內(nèi)力分分析 PAGEREF _Toc495173167 h 24 HYPERLINK l _Toc4951731685.2.33配筋計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc495173168 h 24 HYPERLINK l _Toc4951731695.3右幅幅條形

7、基基礎(chǔ)內(nèi)力力計(jì)算 PAGEREF _Toc495173169 h 25 HYPERLINK l _Toc4951731705.3.11計(jì)算基基底凈反反力 PAGEREF _Toc495173170 h 25 HYPERLINK l _Toc4951731715.3.22基礎(chǔ)梁梁內(nèi)力分分析 PAGEREF _Toc495173171 h 26 HYPERLINK l _Toc4951731725.3.33配筋計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc495173172 h 27一、計(jì)算依依據(jù)(1)、AA壩現(xiàn)澆澆梁資料料。(2)、公公路橋涵涵施工技技術(shù)規(guī)范范(JTGG/T F500-20011)。(3)、公

8、公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范(JTGG D662-220044)。(4)、鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（GB5500117-220033）。(5)、鐵路路混凝土土梁支架架法現(xiàn)澆澆施工技技術(shù)規(guī)程程（TB1101110-220111）。(6)、建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范(GBB500009-20112)。(7)、木木結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范(GBB500005-20003)。二、基本數(shù)數(shù)據(jù)1、主要結(jié)結(jié)構(gòu)A壩連續(xù)梁梁采用現(xiàn)現(xiàn)澆支架架施工方方案，整整橋現(xiàn)澆澆支架均均為貝雷雷梁支架架。圖2-1AA壩現(xiàn)澆澆梁支架架立面布置置圖圖2-2AA壩現(xiàn)澆澆梁支架架平面布置置圖從主梁梁底底向下依依次為厚厚18mm

9、m的竹膠膠板模板板、間距距30ccm的縱向向方木（10ccm*110cmm）、工工字鋼橫橫梁(工20bb)、縱梁梁（321型貝雷雷梁）、柱柱頂分配配梁（2工45b）、砂砂箱、鋼鋼管立柱柱（63010）和和鋼筋混混凝土條條形基礎(chǔ)礎(chǔ)。左幅現(xiàn)澆梁梁貝雷梁梁布置間間距為：0.69mm+0.9m+0.445m+1.882m+0.445m+0.884m+0.99m+0.884m+0.445m+1.882m+0.445m+0.884m+0.99m+0.884m+0.445m+1.882m+0.445m+0.99m+00.699m右幅現(xiàn)澆梁梁貝雷梁梁布置間間距為：0.54mm+0.9m+0.445m+1.88

10、4m+0.445m+0.669m+0.99m+0.669m+0.445m+1.882m+0.445m+0.99m+0.554m圖2-3 A壩現(xiàn)澆澆梁支架架斷面圖圖2、主要技技術(shù)參數(shù)數(shù)貝雷梁鋼材材材質(zhì)為為16MMn，其他他鋼材材材質(zhì)為Q2335。三、荷載計(jì)計(jì)算按照支架布布置的上上下順序序進(jìn)行計(jì)計(jì)算。3.1 荷荷載匯集集（1）恒荷荷載新澆筑混混凝土自自重為，則則左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁各各部分砼砼自重荷荷載為：圖3-1 左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁主主梁橫截截面圖右幅現(xiàn)澆梁梁各部分分砼自重重荷載為為：圖3-2 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁主主梁橫截截面圖（2）活荷荷載 eq oac(,1)施工人人員及設(shè)設(shè)備荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值：。 eq oac(

11、,2)振搗混混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的活荷載載為：。 eq oac(,3)澆筑混混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的的沖擊荷荷載為：。3.2 荷荷載組合合1、承載能能力極限限狀態(tài)考考慮荷載載效應(yīng)的的基本組組合荷載設(shè)計(jì)值值=1.2恒載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值+1.4活載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值強(qiáng)度計(jì)算時(shí)時(shí)選用此此種荷載載組合。2、正常使使用極限限狀態(tài)考考慮荷載載效應(yīng)的的標(biāo)準(zhǔn)組組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值值=恒載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值+活載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值 剛剛度計(jì)算算時(shí)采用用此種荷荷載組合合。四、結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件計(jì)算算4.1 底底模面板板主梁梁底模模板面板板采用厚厚18mmm的竹膠膠板，底底模面板板下放置置10ccm110cmm方木做做小楞，間間距0.33m，底模模面板計(jì)計(jì)算時(shí)按按三跨連連續(xù)梁考

12、考慮，計(jì)計(jì)算時(shí)取取1m板寬。 圖4-1 底模面面板及支支撐系統(tǒng)統(tǒng)簡(jiǎn)圖中橫梁區(qū)域域受力較較大，僅僅對(duì)此區(qū)區(qū)域進(jìn)行行驗(yàn)算。強(qiáng)度計(jì)算時(shí)時(shí)的線荷荷載：剛度計(jì)算時(shí)時(shí)的線荷荷載： 實(shí)實(shí)際計(jì)算算考慮方方木實(shí)體體寬度10ccm，即模模板計(jì)算算跨徑取?。?118mmm厚竹膠膠板的材材料力學(xué)學(xué)特性：; 彈彈性模量量E=550000MPaa；慣性矩 ；截面抵抗矩矩 ；根據(jù)建筑筑結(jié)構(gòu)靜靜力計(jì)算算手冊(cè)，三三跨連續(xù)續(xù)梁的最最大彎矩矩為： 計(jì)算模型型如圖4-22圖4-2 底模面面板計(jì)算算模型計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度，滿足要求。剛度模板剛度滿滿足要求求。4.2 方方木計(jì)算算主梁底模面面板下方方木均采采用10ccm110cmm的方木木，間

13、距距30ccm，方木木直接支支承在間間距為80ccm 的工字鋼鋼橫梁。方方木直接接承受模模板傳遞遞的荷載載，計(jì)算算時(shí)按五五跨連續(xù)續(xù)梁考慮慮。中橫橫梁區(qū)域域受力較較大，僅僅對(duì)此區(qū)區(qū)域進(jìn)行行驗(yàn)算。強(qiáng)度計(jì)算時(shí)時(shí)，作用用在方木木上的線線荷載：剛度計(jì)算時(shí)時(shí)，作用用在方木木上的線線荷載：方木（云南南松）材材料力學(xué)學(xué)特性如如下：；彈性模量 E=990000MPaa；（1）計(jì)算算模型強(qiáng)度計(jì)算模模型（每每跨80ccm）：圖4-3方方木強(qiáng)度度計(jì)算模模型剛度計(jì)算模模型：圖4-4方方木剛度度計(jì)算模模型 （22）強(qiáng)度度分析結(jié)結(jié)果： 1）強(qiáng)度圖4-5方方木應(yīng)力力圖經(jīng)分析，110cmm100cm方木的的最大組組合應(yīng)力力，

14、滿足要要求。2）剛度分分析結(jié)果果：圖4-6方方木變形形圖，可行。4.3腳手手架4.3.11.計(jì)算公公式根據(jù)鋼管腳腳手架計(jì)計(jì)算手冊(cè)冊(cè)，滿堂堂腳手架架立桿的的穩(wěn)定性性應(yīng)按下下式驗(yàn)算算：不組合風(fēng)荷荷載時(shí)： 式中：計(jì)計(jì)算立桿桿段軸向向力設(shè)計(jì)計(jì)值； 軸心受受壓構(gòu)件件穩(wěn)定系系數(shù)，根根據(jù)長(zhǎng)細(xì)細(xì)比 （不得得大于210）按規(guī)規(guī)表取值值； 立桿截截面面積積，此處處??； 鋼材的的抗拉、抗抗壓、抗抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值，??；4.3.22.腳手架架立桿計(jì)計(jì)算經(jīng)過(guò)上面的的計(jì)算可可知，所所有立桿桿的布置置均一樣樣算。由由于圖中中立桿橫橫橋向布布置為0.66m，縱橋橋向距為為0.88m，則在在梁端該該部分支支架立桿桿布置為為。1

15、）值計(jì)算算 根據(jù)規(guī)范規(guī)規(guī)定，立立桿軸向向力設(shè)計(jì)計(jì)值按下下式計(jì)算算：不組合風(fēng)荷荷載： 式中：立桿軸軸向力設(shè)設(shè)計(jì)值；模板及及支架自自重、混混凝土自自重與鋼鋼筋自重重標(biāo)準(zhǔn)值值產(chǎn)生的的軸向力力總和；立桿計(jì)計(jì)算活載載總和；單根立桿對(duì)對(duì)應(yīng)的主主梁截面面面積為為，計(jì)算算時(shí)，箱箱梁翼緣緣板根部部區(qū)域荷荷載較大大，僅對(duì)對(duì)此區(qū)域域立桿進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算算?？紤]慮則單根根立桿受受荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值： 2）值計(jì)算算根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比比計(jì)算公公式，查查表可得得3）立桿整整體穩(wěn)定定驗(yàn)算不組合風(fēng)荷荷載時(shí)： 立桿穩(wěn)定性性滿足要要求。4.4 左左幅現(xiàn)澆澆梁貝雷雷梁支架架計(jì)算4.4.11整體模模型建立立和荷載載計(jì)算左幅現(xiàn)澆梁梁從主梁梁梁底向向下依次次

16、為厚18mmm的竹膠膠板模板板、間距距30ccm的縱向向方木（10ccm*110cmm）、工工字鋼橫橫梁(工20bb)、縱梁梁（321型貝雷雷梁）、柱柱頂分配配梁（2工45b）、砂砂箱、鋼鋼管立柱柱（630100），用Middas對(duì)其建建立空間間有限元元模型。整體有限元元模型如如下：圖4-7 左幅現(xiàn)澆澆梁支座座有限元元模型整體模型荷荷載施加加在分配配梁上，為為線荷載載。強(qiáng)度計(jì)計(jì)算時(shí)，線荷載載為：圖4-8 左幅現(xiàn)澆澆梁支座座強(qiáng)度計(jì)計(jì)算線荷荷載剛度計(jì)算時(shí)時(shí)，線荷荷載為：圖4-9 左幅現(xiàn)澆澆梁支座座剛度計(jì)計(jì)算線荷荷載4.4.22.計(jì)算結(jié)結(jié)果由上到下，按按構(gòu)件不不同分別別給出計(jì)計(jì)算結(jié)果果。1.工字鋼鋼

17、橫梁（工20b鋼）工字鋼橫梁梁橫向架架設(shè)在貝貝雷梁之之上，橫橫梁間距距為0.88m。其計(jì)計(jì)算結(jié)果果如下：1）正應(yīng)力力：圖4-100左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁工工字鋼橫橫梁正應(yīng)應(yīng)力圖最大正應(yīng)力力，安全全2）剪應(yīng)力力：圖4-111左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁工工字鋼橫橫梁剪應(yīng)應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力力，安全全3）變形圖4-122左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁工工字鋼橫橫梁變形形圖分配梁最大大跨間距距1822cm，變形形圖如下下分配梁最大大變形：，安全。2.貝雷梁梁分配梁下方方設(shè)置貝貝雷梁，貝雷梁支撐在柱頂分配梁上。柱頂分配梁間距為900cm+900cm+820cm+900cm+750cm+900cm+855cm1）正應(yīng)力力圖4-133左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁貝貝雷

18、梁正正應(yīng)力圖圖最大正應(yīng)力力，安全全2）剪應(yīng)力力圖4-144左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁貝貝雷梁剪剪應(yīng)力圖圖最大剪應(yīng)力力，安全全3）變形圖4-155左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁貝貝雷梁變變形圖貝雷架最大大變形，滿滿足要求求3.樁頂分分配梁（雙雙拼工45bb）貝雷梁下方方設(shè)置樁樁頂分配配梁，樁樁頂分配配梁之下下為鋼管管柱。鋼鋼管柱間間間距為為4000cm+3000cm+3000cm+4000cm。柱頂分配梁梁采用2工45b。1）正應(yīng)力力圖4-166左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁樁樁頂分配配梁正應(yīng)應(yīng)力圖最大正應(yīng)力力，安全全。2）剪應(yīng)力力圖4-177左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁樁樁頂分配配梁剪應(yīng)應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力力，安全全3）變形圖4-188左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁樁樁頂分配配梁

19、變形形圖選取位移最最大跨進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算。圖4-199左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁最最大跨樁樁頂分配配梁變形形圖樁頂橫梁跨跨中最大大變形：，滿足要求求。4.鋼管立立柱（6300mm10mmm）樁頂分配梁梁下方設(shè)設(shè)置鋼管管立柱。鋼鋼管立柱柱截面為為6300100，中間間立柱高高度。鋼管立柱所所受支座座反力如如下圖：圖4-200 左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁鋼鋼管立柱柱反力圖圖鋼管立柱實(shí)實(shí)際為軸軸心受壓壓件，故故需從強(qiáng)強(qiáng)度和穩(wěn)穩(wěn)定兩方方面分別別進(jìn)行計(jì)計(jì)算。取取最大軸軸力立柱柱進(jìn)行計(jì)計(jì)算，所所受軸力力為鋼管柱663010的截面面特性如如下： 1）強(qiáng)度圖4-200 左幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁鋼鋼管立柱柱正應(yīng)力力圖最大正應(yīng)力力，安全全。2）穩(wěn)定性性根據(jù)

20、鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范(GB550011720003)計(jì)算軸軸心受壓壓構(gòu)件的的穩(wěn)定。鋼管立柱的的長(zhǎng)細(xì)比比，查詢?cè)冧摻Y(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范(GBB50001720003) 附錄C 軸心受受壓構(gòu)件件的穩(wěn)定定系數(shù)中中的表C-1，查得得軸心受受壓構(gòu)件件的穩(wěn)定定系數(shù)。，滿足要求求。4.5 右右幅現(xiàn)澆澆梁貝雷雷梁支架架計(jì)算4.5.11整體模模型建立立和荷載載計(jì)算右幅現(xiàn)澆梁梁從主梁梁梁底向向下依次次為厚18mmm的竹膠膠板模板板、間距距30ccm的縱向向方木（10ccm*110cmm）、工工字鋼橫橫梁(工20bb)、縱梁梁（321型貝雷雷梁）、柱柱頂分配配梁（2工45b）、砂砂箱、鋼鋼管立柱柱（63010），用Mid

21、das對(duì)其建建立空間間有限元元模型。整體有限元元模型如如下：圖4-211 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁整整體有限限元模型型整體模型荷荷載施加加在分配配梁上，為為線荷載載。強(qiáng)度計(jì)計(jì)算時(shí)，線荷載載為：圖4-222 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算線荷載載剛度計(jì)算時(shí)時(shí)，線荷載載為：圖4-233 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁剛剛度計(jì)算算線荷載載4.5.22.計(jì)算結(jié)結(jié)果由上到下，按按構(gòu)件不不同分別別給出計(jì)計(jì)算結(jié)果果。1.工字鋼鋼橫梁（工20b鋼）工字鋼橫梁梁橫向架架設(shè)在貝貝雷梁之之上，橫橫梁間距距為0.88m。其計(jì)計(jì)算結(jié)果果如下：1）正應(yīng)力力：圖4-244 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁工工字鋼橫橫梁正應(yīng)應(yīng)力圖最大正應(yīng)力力，安全全2）剪應(yīng)力力：圖4-255 右

22、幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁工工字鋼橫橫梁正應(yīng)應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力力，安全全圖4-266 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁工工字鋼橫橫梁變形形圖分配梁最大大跨間距距1844cm，變形形圖如下下圖4-277 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁最最大跨工工字鋼橫橫梁變形形圖分配梁最大大變形：，安全。2.貝雷梁梁分配梁下方方設(shè)置貝貝雷梁，貝雷梁支撐在柱頂分配梁上。柱頂分配梁間距為900cm+900cm+820cm+900cm+750cm+900cm+855cm。1）正應(yīng)力力圖4-277 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁貝貝雷梁支支座正應(yīng)應(yīng)力圖最大正應(yīng)力力，安全全2）剪應(yīng)力力圖4-288 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁貝貝雷梁支支座剪應(yīng)應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力力，安全全3）變形圖4-299 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁貝貝雷

23、梁支支座變形形圖貝雷架最大大變形，滿滿足要求求3.樁頂分分配梁（雙雙拼工45b）貝雷梁下方方設(shè)置樁樁頂分配配梁，樁樁頂分配配梁之下下為鋼管管柱。鋼鋼管柱間間間距為為3000cm+2700cm+3000cm。柱頂分配梁梁采用2工45b。1）正應(yīng)力力圖4-300 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁樁樁頂分配配梁正應(yīng)應(yīng)力圖最大正應(yīng)力力，安全全。2）剪應(yīng)力力圖4-311 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁樁樁頂分配配梁剪應(yīng)應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力力，安全全3）變形圖4-322 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁樁樁頂分配配梁變形形圖選取位移最最大跨進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算。圖4-333 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁樁樁頂分配配梁位移移最大跨跨變形圖圖樁頂橫梁跨跨中最大大變形：，滿足要求求。4.鋼管立立

24、柱（6300mm10mmm）樁頂分配梁梁下方設(shè)設(shè)置鋼管管立柱。鋼鋼管立柱柱截面為為6300100，中間間排立柱柱高度。鋼管立柱所所受支座座反力如如下圖：圖4-344 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁鋼鋼管立柱柱支座反反力圖鋼管立柱實(shí)實(shí)際為軸軸心受壓壓件，故故需從強(qiáng)強(qiáng)度和穩(wěn)穩(wěn)定兩方方面分別別進(jìn)行計(jì)計(jì)算。取取最大軸軸力立柱柱進(jìn)行計(jì)計(jì)算，所所受軸力力為鋼管柱663010的截面面特性如如下： 1）強(qiáng)度圖4-355 右幅現(xiàn)現(xiàn)澆梁鋼鋼管立柱柱支座正正應(yīng)力2）穩(wěn)定性性根據(jù)鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范(GB550011720003)計(jì)算軸軸心受壓壓構(gòu)件的的穩(wěn)定。鋼管立柱的的長(zhǎng)細(xì)比比，查詢?cè)冧摻Y(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范(GB500172003) 附錄

25、C 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)中的表C-1，查得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)。，滿足要求求。五、條形基基礎(chǔ)計(jì)算算5.1計(jì)算算依據(jù)(1)、鐵鐵路橋涵涵地基和和基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（TB 100093-20117）。(2)、建建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（GGB 500007-20111）。(3)、混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范（GB 50010-2010）。(4)、鐵鐵路橋涵涵鋼筋混混凝土和和預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范(TB1100002.33-20005)5.2左幅幅條形基基礎(chǔ)內(nèi)力力計(jì)算5.2.11計(jì)算基基底凈反反力基底凈反力力最不利利工況如如圖5.1所示 圖5.1左左幅條形形基礎(chǔ)受受力示意意圖1、基礎(chǔ)梁梁采

26、用倒倒T形截面面，基底底寬，地地基梁寬寬，翼緣緣板厚度度，長(zhǎng)度度，鋼柱柱間距，高高度，因因此符合合地基可可按直線線分布的的剛度要要求。2、各鋼管管柱軸向向力的合合力離條條形基礎(chǔ)礎(chǔ)中心的的距離為為：基礎(chǔ)長(zhǎng)度，偏偏心距，基基底反力力可按均均勻分布布。3、基礎(chǔ)面面積，地地基反力力為： 地地基承載載力設(shè)計(jì)計(jì)值須滿滿足。沿基礎(chǔ)每米米長(zhǎng)度的的凈反力力為：5.2.22基礎(chǔ)梁梁內(nèi)力分分析基礎(chǔ)梁的內(nèi)內(nèi)力最不不利工況況受力示示意圖如如下圖5.2所示圖5.2左左幅條形形基礎(chǔ)受受力示意意圖（2）經(jīng)計(jì)算最大大彎矩最大剪力5.2.33配筋計(jì)計(jì)算1、選用CC30混混凝土，。選用HRBB3355級(jí)鋼筋筋，?？v向受力鋼鋼筋按雙雙排筋布布置，基基礎(chǔ)梁頂頂部和底底部各布布置8根HRBB335520鋼筋，沿沿寬度方方向均勻勻布置?；A(chǔ)梁兩兩側(cè)各布布置3根HRBB335516的縱向向構(gòu)造筋筋，沿高高度方向向均勻布布置。 HYPERLINK mailto:箍筋采用封閉式六肢箍筋12200，在距鋼管柱軸線0.250.3箍箍筋采用用封閉式式六肢箍箍筋HRBB335512，鋼筋筋間距2000mm，在距距鋼管柱柱軸線0.225倍柱距00.3倍倍柱距范范圍內(nèi)加加密為HRBB335512，鋼筋筋間距1000mm。翼緣緣板橫向向受力鋼鋼筋為HRBB335510，鋼筋筋間距2000mm，翼緣緣板兩側(cè)側(cè)各布置置1根HRB