lng接收站再冷凝器系統(tǒng)振動原因分析及優(yōu)化運(yùn)行技術(shù)研究與實(shí)踐the root cause analysis and elimination of re-condenser system vibrations

1、科技進(jìn)步、技改技革獎申請表Scientific and Technological Progress Award Application Form項(xiàng)目名稱Project NameLNG 接收站再冷凝器系統(tǒng)振動原因分析及消除的技術(shù)研究與實(shí)踐The Technical Study and Practice for the Root Causeysis andElimination of Re-condenser System Vibrations in GDLNG Terminal申報(bào)部門Department技術(shù)服務(wù)部 運(yùn)營部TS， OPS申報(bào)獎項(xiàng)Award to Apply科技進(jìn)步 Scient

2、ific and Technological Progress技改技革 Technical Modification and Improvement主要承擔(dān)者Owner其他承擔(dān)者Participants,，,，實(shí)施時(shí)間Implement Time2011 年 9 月至 2012 年 3 月From Sep 2011 to Mar 2012Key words再冷凝器系統(tǒng)Re-condenser system振 動 原 因 分 析 Vibration Root cause ysis優(yōu)化運(yùn)行研究實(shí)踐 Operation optimization Studyand practice研究形式Resear

3、ch Form獨(dú)立研究 Independent與第合作 Co-Op with the 3rd part其他 Other專業(yè)分類Category提高管理水平 Management Improving提高安全性/可靠性 Safety and Reliability Improving增加經(jīng)濟(jì)效益 Benefit Increasing節(jié)能減排 Energy saving and EmisReducing經(jīng)費(fèi)投入Project Cost (RMB)工程設(shè)計(jì)及評審費(fèi) Engineering review and expert fee：65 萬RMB650,000 RMB材料采購費(fèi)用 Material f

4、ee：260 萬 RMB 2.6 million RMB人工時(shí) Maner：19800 人工時(shí) man hours共計(jì) 325 萬 RMB, 19800 人工時(shí)。Total 3.25 million RMB, 19,800 maner.主要內(nèi)容Outline針對振動和的突發(fā)和偶然性，組織操作，對現(xiàn)場各種運(yùn)行組合出現(xiàn)的振動情況進(jìn)行監(jiān)測和技術(shù)研究，對振動參數(shù)（頻率、振幅）進(jìn)行頻譜分析， 查找振動/的規(guī)律;同時(shí)從振動根源入手，委托第工程公司對接收站再冷凝器系統(tǒng)從工藝、控制和管道面入手進(jìn)行全面的設(shè)計(jì)，并通過深入研究、探討、現(xiàn)場測試和業(yè)的技術(shù)交流，找到并驗(yàn)證了振動的根本原因?yàn)閺氐捉鉀Q振動問題，消除安全隱

5、患，根據(jù)振動的根本原因， 考慮到技術(shù)改造的風(fēng)險(xiǎn)和費(fèi)用較高，本著先易后難的原則，首先從優(yōu)化操作入手，通過一系列的調(diào)試和各種運(yùn)行工況的考驗(yàn)，終于摸索出適合接收站再冷凝器系統(tǒng)的操作模式, 得出再冷凝器系統(tǒng)的最佳控制參數(shù)和操作指導(dǎo)原則，消除了振動,提高了接收站的安全可靠性。To find out the re-condenser system vibration/shock character, the site-monitoring and the vibration frequency technical ysis were done to the re-condenser vibration p

6、henomenon in different operation cases; in the me, the design review for the re-condenser system (including pro s, instrument control and pi ) was done by the third engineering company based on the vibration character. The re-condenser system vibration root cause was found through a series of method

7、ologies, including further research and study, site test, site observation, technical exchange with other LNG terminals in China. Finally, according to vibration root cause, operation optimization method was considered as a priority based on the technical risk, investment and convenience. A suitable

8、 operation m (including best operation parameter and operation guideline) for GDLNG re-condenser system was concluded by adjusting operation parameters in the re-condenser system and performance test in different operation cases; the vibration of the re-condenser system was eliminated; the safety an

9、d reliability of GDLNG terminal was improved.效益情況Cost-Effectiveness Summary節(jié)約設(shè)計(jì)施工改造直接成本 1500 萬 左右; Saved the direct cost of engineering and construction about 15 million RMB;節(jié)省改造期間 BOG 排放火炬直接費(fèi)用 2600 萬 ； Saved the flaring expense during the modification period about 26 million RMB;未來兩年節(jié)省高壓泵軸更換 約 313

10、萬 ； Saved the expenses of HP pump shaft replacement etc. in the near two years about 3.23 million RMB;通過工藝調(diào)整，和優(yōu)化操作，節(jié)約補(bǔ)氣能耗每年折合 5萬元 左右，未來 2 年將節(jié)省 10 萬 ； Saved the make-up gas consumption about 5,000 RMB each year by pro s adjustment and optimized operations, so 100,000 RMB will be saved he future 2 yea

11、rs;社會效益：如果此振動問題未能得到及時(shí)解決，將造成管線和結(jié)構(gòu)的疲勞失效，不及時(shí)解決，將設(shè)想，嚴(yán)重時(shí)會造成天然氣泄漏、起火、設(shè)備損壞和傷亡，甚至造成 的環(huán)境和社會影響。 Society effectiveness: if the vibration was not solved in time, it would cause the serious fatigue and damage of the equipment and pi , if it was not resolved in time, the result would be terrible, even it would ca

12、use NG leak, fire / explo , equipment damage, fatality or much worse as significant environmental and so l accident.LNG 接收站再冷凝器系統(tǒng)振動原因分析及優(yōu)化運(yùn)行技術(shù)研究與實(shí)踐2012 年 3 月福田L(fēng)NG 接收站再冷凝器系統(tǒng)自 2006 年投產(chǎn)以來就存在偶然內(nèi)容摘要：的間歇式振動和, 經(jīng)多次，未見理想成效。通過從查找根本原因入手，經(jīng)過現(xiàn)場振動規(guī)律查找研究, 結(jié)合工藝/管道設(shè)計(jì)和國內(nèi)同類 LNG 裝置技術(shù)交流情況，通過優(yōu)化操作實(shí)踐，找到了振動的根本原因。為徹底解決振動問題，消除

13、安全隱患，根據(jù)振動的根本原因， 考慮到技術(shù)改造的風(fēng)險(xiǎn)和費(fèi)用較高，本著先易后難的原則，首先從優(yōu)化操作入手，通過一系列的調(diào)試和各種運(yùn)行工況的考驗(yàn)，終于摸索出適合接收站再冷凝器系統(tǒng)的操作模式, 得出再冷凝器系統(tǒng)的最佳控制參數(shù)和操作指導(dǎo)原則，消除了振動，提高了接收站的安全可靠性。： 再冷凝器系統(tǒng) 振動原因分析 優(yōu)化操作 研究實(shí)踐Abstract: The severe occaal vibration and shock has occurred for there-condenser system since GDLNG Terminal commising and start-up in 2006

14、, itwas still an ie although several modifications were done on it.The vibration rootcause was found through series methodologies, including site observation and studyfor vibration frequency andlitude, design review for the pros and piof there-condenser system, technical exchange with other LNG term

15、inals in China, and operation parameters adjustment for the re-condenser system. Finally, according to the vibration root cause, the operation optimization method was considered as a priority based on technical risk, investment, convenience. A suitable operation m (includingbestoperationparametersan

16、doperationguideline)forGDLNG re-condenser system was concluded by adjusting the operation parameters for the re-condenser system and performance test in different operation cases; the vibration of re-condenser system was eliminated; the safety and reliability of GDLNG terminal was improved.Key words

17、: Re-condenser System, Vibration Root Cause Optimization, Study and Practiceysis, Operation目錄1.02.02.12.22.33.03.13.2項(xiàng)目背景5項(xiàng)目研究的主要目的6研究的必要性6目標(biāo)6研究的方法6研究的內(nèi)容8工藝控制方式概述8查找振動規(guī)律103.2.13.2.2振動數(shù)據(jù)收集和頻譜分析10振動規(guī)律133.3振動原因分析153.3.13.3.23.3.33.3.43.3.5再冷凝器與相關(guān)設(shè)備的關(guān)聯(lián)分析15設(shè)計(jì). 17國內(nèi)外 LNG 接收站技術(shù)交流22驗(yàn)證原因現(xiàn)場測試24確定振動原因253.4解決振動

18、的方案253.4.13.4.23.4.33.4.4方案一技術(shù)改造25方案二優(yōu)化操作27優(yōu)化操作及性能測試27優(yōu)化操作成果364.04.14.2項(xiàng)目的難點(diǎn)、創(chuàng)新和技術(shù)37項(xiàng)目的難點(diǎn)37創(chuàng)新和技術(shù)374.2.14.2.2改變解決問題的傳統(tǒng)思維方式37理論指導(dǎo)實(shí)踐，大膽創(chuàng)新385.06.07.08.09.0項(xiàng)目組主要成員38項(xiàng)目投入39推廣應(yīng)用39經(jīng)濟(jì)效益和社會效益39意義40圖 1圖 2圖 3圖 4圖 5圖 6圖 7圖 8圖 9圖 10圖 11圖 12圖 13圖 14再冷凝器系統(tǒng)振動根源分析流程圖7再冷凝器控制工藝8再領(lǐng)凝器示意圖11高壓泵振動頻譜圖17高壓泵平衡排氣管線振動頻譜圖17壓縮機(jī)頻譜分

19、析圖18653臺 Nikkiso 泵運(yùn)行 HYSYS 模擬圖19臺 Nikkiso 泵和 1 臺 Ebara 泵混合運(yùn)行 HYSYS 模擬圖20臺 Nikkiso 泵運(yùn)行 HYSYS 模擬圖21高壓泵平衡管線圖24技術(shù)改造工藝流程圖28技術(shù)改造控制邏輯圖29測試的工藝數(shù)據(jù)33測試工藝參數(shù)35表 1表 2表 3表 4表 5表 6表 7表 8表 9振動數(shù)據(jù)11振動測量數(shù)據(jù)13振動規(guī)律表15Ebara 泵數(shù)據(jù)表16管道特性及設(shè)計(jì)條件22其他 LNG 接收站的再冷凝器系統(tǒng)參數(shù)對比表25調(diào)試振動測試數(shù)據(jù)表27再冷凝器液位控制測試數(shù)據(jù)表32再冷凝器液位控制測試數(shù)據(jù)表371.0 項(xiàng)目背景液化天然氣接收站的

20、LNG 在儲罐內(nèi)常壓，溫度-160C 左右，處于飽和或微過冷狀態(tài)，正常情況下，接收站每天都會有一定量的蒸發(fā)氣 BOG(Boil of Gas)產(chǎn)生，為了防止 BOG 排火炬，必須對 BOG 進(jìn)行回收利用，而再冷凝器就是回收 BOG 的關(guān)鍵設(shè)備，它同時(shí)和 BOG 壓縮機(jī)的出口總管，低壓輸送總管，高壓泵總管，高壓泵平衡排空總管，高壓泵最小回流總管等相通，在冷凝 BOG的同時(shí)，也是高壓泵的緩沖罐，并通過排氣總管排放高壓泵的 BOG 維持系統(tǒng)平衡，所以再冷凝器是接收站整個(gè)處理工藝流程的“心臟”。自 2006 年 6 月，接收站投產(chǎn)至今已經(jīng)正式運(yùn)營近 6 年，高壓泵到再冷凝器的平衡排氣管線存在間歇振動，

21、20092010對平衡排氣管線支撐進(jìn)行了加強(qiáng)，振動有所緩解，但是振動轉(zhuǎn)移到再冷凝器附近，且強(qiáng)度增加，現(xiàn)場實(shí)際測得再冷凝器及平衡排氣管線最大振幅達(dá) 824um， 大大超過允許值 346um。管支架部分也開始振動。一期解瓶頸項(xiàng)目投產(chǎn)后，平衡排氣 管線兩次從管架上滑落，并發(fā)生輕微塑性變形。振動沒有規(guī)律可循，在不同的高壓泵組合運(yùn)行時(shí)，再冷凝器及與其相連的平衡排氣管線振動情況不一，且當(dāng) G/H 高壓泵停運(yùn)時(shí)，不定時(shí)出現(xiàn)現(xiàn)象。振動的風(fēng)險(xiǎn)和危害之一就是造成設(shè)備和管道的疲勞破壞，甚至接收站關(guān)停，是接收站安全運(yùn)營的隱患。為了盡快查找振動原因，解決再冷凝器系統(tǒng)振動問題，在 2012 年更新改造項(xiàng)目頭，成立項(xiàng)目攻關(guān)

22、小組，開展工作。會上，公司指定由技術(shù)服務(wù)部牽2.0 項(xiàng)目研究的主要目的2.1研究的必要性在石油、化工和天然氣等易燃易爆高危行業(yè)，管道和設(shè)備的振動是安全生產(chǎn)的隱患，如不及時(shí)解決，設(shè)想，嚴(yán)重時(shí)會造成天然氣、起火、設(shè)備損壞和傷亡，甚至造成的環(huán)境和社會影響?，F(xiàn)場實(shí)際測得再冷凝器最大振幅達(dá) 824um，嚴(yán)重346um，解決此振動問題已經(jīng)是刻不容緩，勢在必行。，大大超過允許值2.2目標(biāo)在確保安全生產(chǎn)的前提下，找出振動規(guī)律，分析根本原因，從而制定解決系統(tǒng)振動的技術(shù)方案，消除振動，提高接收站運(yùn)營的安全性和可靠性。2.3研究的方法鑒于振動問題已困擾公司多年，在此期間歷經(jīng)過，均通過管道應(yīng)力和支架加固等方法減小振動

23、，但效果不佳。因此本項(xiàng)目擬從系統(tǒng)分析入手，結(jié)合前期經(jīng)驗(yàn)，試圖從根源上找到振動原因，從而對癥下藥，徹底解決振動問題。為此，本項(xiàng)目采用了根源分析法(Root Causeysis Method)。首先現(xiàn)場收集振動數(shù)據(jù)，進(jìn)行頻譜分析，查找振動規(guī)律、振動檢測頻譜分析、振動根源分析、工藝LNG 接收站，國外 LNG 接試等一系列工測試，組織國內(nèi)外設(shè)計(jì)審核，國內(nèi)收站，系統(tǒng)靜態(tài)、動態(tài)模擬分析，現(xiàn)場振動模擬測試和優(yōu)化運(yùn)作的實(shí)施。3.0 研究的內(nèi)容3.1工藝控制方式概述作用，所以其不但需保證對 BOG鑒于再冷凝器在接收站工藝系統(tǒng)里的充分冷凝，而且需有足夠高的液位，以保正高壓泵的正常運(yùn)行。進(jìn)入再冷凝器的BOG 來至

24、壓縮機(jī)出口，而進(jìn)入再冷凝器的 LNG 的量是通過和 BOG 的氣液混合比計(jì)算得來的，具體控制方式如下：其中：R 是相對固定的比率，由操作員輸入P 是再冷凝器底部壓力（絕壓，是 MPa）圖 3再領(lǐng)凝器示意圖3.2查找振動規(guī)律3.2.1振動數(shù)據(jù)收集和頻譜分析針對再冷凝器振動大的情況，選取了 4 個(gè)不同的點(diǎn)進(jìn)行監(jiān)測，分別是再冷凝器頂部平衡排氣管線上的閥門、LNG 進(jìn)液閥 FCV11201、P-1105A 高壓泵及 BOG壓縮機(jī)，測得的振動數(shù)據(jù)如表 1 所示：表 1 振動數(shù)據(jù)測點(diǎn)測點(diǎn)位置測量方向最高的頻率(Hz)振幅(mm/s)1再冷凝器頂部平衡排氣管線上的閥門水平東西210.4水平南北5.53.52

25、再冷凝器二層LNG 進(jìn)液調(diào)節(jié)閥門水平東西22.0水平南北20.53P-1105A 泵根部平衡排氣管線水平東西501.0水平南北92.44BOG 壓縮機(jī)出口管線水平東西350.6水平南北210.3根據(jù)以上振動數(shù)據(jù)，分析如下：1)振幅最高的是點(diǎn) 1，對應(yīng)的最高頻率在東西水平方向是 2Hz，南北水平方向 5.5Hz；點(diǎn) 2 最高振幅值對應(yīng)的振動頻率在水平的東西方向和南北方向都是2Hz，但振幅比點(diǎn) 1 小得多；點(diǎn) 3 最高振幅值對應(yīng)的振動頻率在水平東西方向是 50Hz （泵轉(zhuǎn)速頻率，正常運(yùn)行的轉(zhuǎn)動設(shè)備上都會有），水平南北方向：9Hz，振幅都較??；2)3)4)點(diǎn) 4 最高振幅值對應(yīng)的振動頻率在水平東西方

26、向是 35Hz，在水平南北方向是 21Hz；這些頻率都是 BOG 壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)動頻率（7Hz）的倍頻，是由壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)動頻率引起的（正常運(yùn)行時(shí)都會有），振幅都很??；5)從上表中可以看出，幅值最高的頻率中測點(diǎn) 1、2 與測點(diǎn) 3、4 的頻率相差較大，說明再冷凝器的振動不是由高壓泵和 BOG 壓縮機(jī)的振動引起的；6)幅值最高的頻率中點(diǎn) 1 和點(diǎn) 2 在水平東西方向都是 2Hz，說明再冷凝器的振動和高壓泵平衡排氣管線是有關(guān)聯(lián)的。為進(jìn)一步查找再冷凝器振動的規(guī)律及根本原因，又在不同的高壓泵運(yùn)行工況下進(jìn)行了測試，測量點(diǎn)為再冷凝器頂部平衡排氣管線的閥門，得出如下結(jié)果：當(dāng)只有一臺或兩臺高壓泵運(yùn)行時(shí)，振幅較小，現(xiàn)場

27、無明顯振動；當(dāng)三臺 Nikkiso 泵同時(shí)運(yùn)行時(shí)，振幅增大，振動明顯；當(dāng)四、五或六臺高壓泵同時(shí)運(yùn)行時(shí)，如果只有 Nikkiso 泵運(yùn)行時(shí)，振動較大，超出振幅允許值；一旦并入 Ebara 泵運(yùn)行，振動驟減；當(dāng)平衡排氣管線由再冷凝器切換至儲罐時(shí)，振動驟減。測試詳細(xì)數(shù)據(jù)如下表：表 2振動測量數(shù)據(jù)按照管道的振動頻率規(guī)定允許振幅的經(jīng)驗(yàn)方法，管道振動的強(qiáng)弱與其振幅大小有關(guān)，通過對大量裝置管道的振動測定和分析研究得出下列管道振動頻率 f 與允許振幅 S 的關(guān)系式：式中： S 管道的允許振幅峰值-峰值(m)f 振動頻率（Hz）振動頻率為 2Hz 時(shí)，允許振幅 S=346m振動頻率為 5.5Hz 時(shí)，允許振幅

28、S=209m振動頻率為 9Hz 時(shí)，允許振幅 S=163m振動頻率為 21Hz 時(shí)振動頻率為 35Hz 時(shí)振動頻率為 50Hz 時(shí)，允許振幅 S=107m，允許振幅 S=89m，允許振幅 S=69m高壓泵運(yùn)行工況時(shí)間測點(diǎn)位置測量方向振動值(um)GH 運(yùn)行頂部平衡排氣管線的閥門水平東西2.31水平南北2.49DG 運(yùn)行頂部平衡排氣管線的閥門水平東西5.15水平南北2.19CD 運(yùn)行頂部平衡排氣管線的閥門水平東西15.06水平南北10.87CDF 運(yùn)行頂部平衡排氣管線的閥門水平東西17.23水平南北12.36CDEF 運(yùn)行2011/10/1811:43AM頂部平衡排氣管線的閥門水平東西758水平

29、南北202ABDF 運(yùn)行2011/10/182:06PM頂部平衡排氣管線的閥門水平東西787水平南北73BCDEF 運(yùn)行2011/11/291:42PM頂部平衡排氣管線的閥門水平東西824水平南北467ABCDEF 運(yùn)行2011/11/292:09PM頂部平衡排氣管線的閥門水平東西721水平南北555ABCDEH 運(yùn)行2011/11/292:40PM頂部平衡排氣管線的閥門水平東西68水平南北52ABCDGH 運(yùn)行2011/11/293:00PM頂部平衡排氣管線的閥門水平東西82水平南北67根據(jù)計(jì)算和表 2 的監(jiān)測數(shù)據(jù)得出：振動頻率為 2Hz 時(shí)，管道允許振幅為S=346m。3.2.2振動規(guī)律針

30、對現(xiàn)場組合出現(xiàn)的振動情況，對再冷凝器系統(tǒng)振動參數(shù)（頻率、振幅）進(jìn)行了監(jiān)測和頻譜分析， 查找振動/的規(guī)律，逐個(gè)檢查與再冷凝器有關(guān)聯(lián)的管線、設(shè)備。自 2011 年 9 月 2 日開始， 經(jīng)過多次對正常生產(chǎn)過程中不同高壓泵運(yùn)行組合的觀察和測試，積累了大量的數(shù)據(jù)，振動/的規(guī)律總結(jié)如下：1)只有 Nikkiso 泵運(yùn)行時(shí)，系統(tǒng)的振動和噪音隨著泵運(yùn)行臺數(shù)的增加而增大；2)3)有 Ebara 泵同時(shí)運(yùn)行，再冷凝器系統(tǒng)的振動基本；高壓泵平衡排氣管線由再冷凝器切換至儲罐時(shí)，再冷凝器系統(tǒng)的振動消失；4)5)6)7)8)9)是否卸船，對再冷凝器系統(tǒng)的振動無直接影響；BOG 壓縮機(jī)運(yùn)行臺數(shù)對振動無直接影響；Nikki

31、so 泵啟停或外輸負(fù)荷調(diào)整時(shí)，停運(yùn)的 Ebara 泵偶爾會劇烈兩臺 Ebara 泵同時(shí)運(yùn)行時(shí)，此兩臺泵平衡排氣管立管處振動較大；Nikkiso P-1105A 泵液位比其他泵波動大；Nikkiso 泵殼內(nèi)溫度比 Ebara 泵殼內(nèi)溫度的高。；不同工況組合時(shí)系統(tǒng)振動情況如表 3；Ebara 高壓泵情況如表 4。表 3振動規(guī)律表注：表中“1”代表對應(yīng)的泵在運(yùn)行中，空白格表示該泵沒有運(yùn)行。表 4Ebara 泵數(shù)據(jù)表3.3振動原因分析根據(jù)多次現(xiàn)場測試和分析，初步判斷系統(tǒng)振動可能與工藝操作，工藝控制，和管道系統(tǒng)等有關(guān)。為找出根本原因并制定切實(shí)可行的解決方案，特邀請國內(nèi)外有豐富 LNG 經(jīng)驗(yàn)的工程公司和對

32、再冷凝器系統(tǒng)的工藝、控制和管道等方面進(jìn)行了設(shè)計(jì)。3.3.1再冷凝器與相關(guān)設(shè)備的關(guān)聯(lián)分析3.3.1.1 與高壓泵的關(guān)聯(lián)分析再冷凝器系統(tǒng)自身的振動頻率是 2Hz，而高壓泵自身的固有頻率為 50Hz，它與再冷凝器連接有 3 條管，分別是 DN200 的平衡排氣總管線，D250 的回流線總管和低壓 LNG 總管。只有 DN200 的平衡排氣管線有明顯振動，且與再冷凝器振動頻率相同，其他 2 條管線無明顯振動。1）高壓泵振動頻譜圖如下：圖 4高壓泵振動頻譜圖2）高壓泵平衡排氣管線振動頻譜圖如下：圖 5高壓泵平衡排氣管線振動頻譜圖3.3.1.2 與 BOG 壓縮機(jī)的關(guān)聯(lián)分析往復(fù)式 BOG 壓縮機(jī)的固有頻率

33、為 7Hz，而再冷凝器的振動頻譜中未發(fā)現(xiàn) 7Hz 的任何倍頻。且與再冷凝器相連的 BOG 出口管線無明顯振動。因此，再冷凝器系統(tǒng)的振動與高壓泵平衡排氣管線的振動關(guān)聯(lián)較大。圖 6壓縮機(jī)頻譜分析圖3.3.2設(shè)計(jì)公司委托第工程公司對接收站再冷凝器系統(tǒng)進(jìn)行了設(shè)計(jì)，主要從工藝、控制和管道兩方面入手進(jìn)行核查和原因分析，并提出切實(shí)可行的解決方案。3.3.2.1工藝設(shè)計(jì)結(jié)果如下：1)再冷凝器和平衡排氣管線的振動頻率一致，初步判斷振動是由平衡排氣管線引起的；2)平衡排氣管線存在兩相流；再冷凝器系統(tǒng)的振動（含高壓泵的）是由平衡排氣管線中氣液兩相引起的；3)再冷凝器液位偏高，淹沒填料床層，通過停運(yùn)的高壓泵的排氣管線

34、，使平衡排氣管線水平管段有液體存在；4)再冷凝器的 LNG 與 BOG 氣液混合比偏大，進(jìn)入再冷凝器的 LNG 流量大于設(shè)計(jì)值，造成其液位偏高；5)Nikkiso 泵的管線設(shè)計(jì)偏小。管線尺寸為 DN200，按照設(shè)計(jì)指導(dǎo)應(yīng)該擴(kuò)大至 DN300。 DN200 管線中的流速為 4m/s，超過了項(xiàng)目的設(shè)計(jì)要求 1.8m/s；6)再冷凝器緩沖能力較小，當(dāng)啟停高壓泵或調(diào)整負(fù)荷時(shí)，高壓泵壓力波動大，同時(shí)導(dǎo)致再冷凝器液位波動大；7)根據(jù) HYSYS 模擬計(jì)算，結(jié)果與現(xiàn)場實(shí)際振動現(xiàn)象/規(guī)律比較一致，模擬模型及計(jì)算結(jié)果如下：a)當(dāng)有 6 臺 Nikkiso 泵運(yùn)行，HYSYS 模擬表明，從泵到再冷凝器的豎直管處于

35、非常不穩(wěn)定的流狀態(tài)；而水平管線是穩(wěn)定的兩相流。因?yàn)闅怏w和液體在平衡排氣匯管中的流速很低，液體會在其中累積起來，導(dǎo)致了通往再冷凝器豎直管中存在非穩(wěn)態(tài)兩相流和液體流，這是引起振動的主要原因。8)工藝后續(xù)行動事項(xiàng)：在平衡排氣管線增加溫度探頭和壓力變送器。組織到同類型接收站技術(shù)交流。在安全運(yùn)行的前提下繼續(xù)優(yōu)化運(yùn)行，并測試。3.3.2.2管道系統(tǒng)設(shè)計(jì)本次管道系統(tǒng)設(shè)計(jì)的目的是檢查再冷凝器的管道系統(tǒng)設(shè)計(jì)是否合理，支架位置和類型是否滿足應(yīng)力的要求，現(xiàn)有的設(shè)計(jì)是否能夠承受這樣的振動。通過設(shè)計(jì)確保管道系統(tǒng)符合規(guī)范要求，并安全可靠運(yùn)行。設(shè)計(jì)主要針對高壓泵最小流量線和振動最劇烈的高壓泵平衡排氣管線進(jìn)行了詳細(xì)的模擬和計(jì)

36、算，同時(shí)對環(huán)境如風(fēng)和等也一并進(jìn)行考慮。模擬計(jì)算輸入條件見下表 5，模型圖見圖 10。表 5管道特性及設(shè)計(jì)條件管線號描述尺寸DN管道等級密度kg/m3保溫(mm)壓力kPag設(shè)計(jì)溫度C高壓泵平衡排氣管線NG-112005平衡排氣匯管2001SS8.21501890-135/60NG-119501平衡排氣匯管 (new)2001SS8.21501890-135/60NG-114002P -1105A1501SS8.21401890-135/60NG-114102P -1105B1501SS8.21401890-135/60NG-114202P -1105C1501SS8.21401890-135/

37、60NG-114302P -1105D1501SS8.21401890-135/60NG-114402P -1105E1501SS8.21401890-135/60NG-114502P -1105F1501SS8.21401890-135/60NG-114602P -1105G1501SS8.21401890-135/60NG-114702P -1105H1501SS8.21401890-135/60高壓泵最小回流線LNG-112001Mini flow 匯管2501SS4651701890-170/60LNG-112001Mini flow header2509SS46517013900-1

38、70/60LNG-119502Mini flow header (new)2009SS46516013900-170/60LNG-114005Mini flow From P-1105A1009SS46514013900-170/60LNG-114105Mini flow From P-1105B1009SS46514013900-170/60LNG-114205Mini flow From P-1105C1009SS46514013900-170/60LNG-114305Mini flow From P-1105D1009SS46514013900-170/60LNG-114405Mini

39、flow From P-1105E1009SS46514013900-170/60LNG-114505Mini flow From P-1105F1009SS46514013900-170/60LNG-114605Mini flow From P-1105G1009SS46514013900-170/60LNG-114705Mini flow From P-1105H1009SS46514013900-170/60Hazira 接收站進(jìn)行了技術(shù)交流，收獲頗豐。還通過會議與各接收站再冷凝器參數(shù)對比表如下：表 6其他 LNG 接收站的再冷凝器系統(tǒng)參數(shù)對比表通過上述對比分析，接收站再冷凝器有如下特點(diǎn)

40、：1)容積最小，使緩沖能力偏小，操作工況變化時(shí)，再冷凝器液位波動幅度較大；2)LNG 與 BOG 的質(zhì)量混合比偏高，約為 12:1，而國內(nèi)外其他接收站一般約為 8:1；再冷凝器底部 LNG 溫度偏低（-150C 左右），而其他接收站的飽和蒸汽溫度范圍在-125C 到-133C 之間；液位在填料床層以上，完全淹沒填料層；而其他接收站的填料層均未被3)4)LNGLNG江蘇 LNG福建 LNG大連 LNGHazira LNG再冷凝器體積（m3）18142.646.250.3446.260再冷凝器頂部壓力MPa0.80.810.740.450.550.710.78再冷凝器液體溫度（C ）-154-12

41、5-128-131-133-128N/A再冷凝器 LNG進(jìn)料量（T/h)80不確定，有冷循環(huán)量 65 m3 直接進(jìn)入38.1256.64265BOG 量(T/h)6.75.964.857510氣液混合比12不確定，隨壓力變化8.28手動 8.5計(jì)算 7.989.5再冷凝器液位(%)6185 填料完全淹沒上部液位 25586130 左右基本在填料中間位置，液位高 3 米底部壓力控制和Ratio 調(diào)節(jié)控制方式自動壓力、液位直接控制設(shè)計(jì)與一樣，目前手動控制壓力、液位直接控制設(shè)計(jì)與一樣，手動控制，未投自動自動高壓泵回流線回再冷凝器回再冷凝器回儲罐回再冷凝器回儲罐回再冷凝器操作特點(diǎn)液位波動較大平穩(wěn)流量小

42、，較難操作，BOG 負(fù)荷 75%時(shí)，好控制平穩(wěn)目前流量較小平穩(wěn)振動情況不定時(shí)振動無無無無無淹沒；5)只有動現(xiàn)象。接收站發(fā)現(xiàn)再冷凝器系統(tǒng)有振動情況，其他接收站尚未發(fā)現(xiàn)振3.3.4驗(yàn)證原因現(xiàn)場測試為進(jìn)一步確定高壓泵平衡排氣管線內(nèi)兩相流的流向，2012 年 2 月 14 日進(jìn)行了現(xiàn)場測試， 并安裝了表面溫度計(jì)，和溫度數(shù)據(jù)表明：1)當(dāng) 5 臺 Nikkiso 泵運(yùn)行時(shí)，高壓泵平衡排氣管線內(nèi)的液體分別從另外 3臺停運(yùn)高壓泵的平衡排氣管線處經(jīng)匯管流向運(yùn)行的高壓泵平衡排氣管線立管處；2)當(dāng)關(guān)閉所有停運(yùn)的三臺高壓泵的平衡排氣管線閥門后，系統(tǒng)振動，再冷凝器液為下降到 61%。此時(shí)平衡排氣管線內(nèi)無液相進(jìn)入，變?yōu)閱?/p>

43、相流，這是因?yàn)樵到y(tǒng)的水力學(xué)特性發(fā)生巨大變化，原有的系統(tǒng)平衡被打破；3)4)液位在 61%以下時(shí)，系統(tǒng)均無振動；溫度數(shù)據(jù)顯示，當(dāng)再冷凝器液位較高時(shí)，高壓泵平衡排氣管線中存在兩相流。詳見下表：表 7調(diào)試振動測試數(shù)據(jù)表工況時(shí)間測點(diǎn)位置測量方向振動峰值(um)再冷凝器液位(%)5 臺 Nikkiso 泵運(yùn)行2012/2/1413:00pm再冷凝器頂部平衡排氣管線的閥門齒輪箱水平東西69780水平南北261Ebara 泵平衡排氣閥門關(guān)2012/02/1413:26pm再冷凝器頂部平衡排氣管線的閥門齒輪箱水平東西2418589水平南北218Nikkiso 平衡排氣閥關(guān)2012/02/1413:33pm再

44、冷凝器頂部平衡排氣管線的閥門齒輪箱水平東西4861水平南北38恢復(fù)打開平衡排氣閥門2012/02/1413:44pm再冷凝器頂部平衡排氣管線的閥門齒輪箱水平東西6161水平南北31150m3/h2012/02/1413:54pm再冷凝器頂部平衡排氣管線的閥門齒輪箱水平東西5061水平南北31140m3/h2012/02/1414:08pm再冷凝器頂部平衡排氣管線的閥門齒輪箱水平東西4460水平南北38130m3/h2012/02/1414:26pm再冷凝器頂部平衡排氣管線的閥門齒輪箱水平東西5459水平南北303.3.5確定振動原因通過一系列的現(xiàn)場測試、規(guī)律查找和研究分析，結(jié)合設(shè)計(jì)和技術(shù)交流，

45、最終確定了振動的根本原因，具體如下：1)2)振動是由平衡排氣管線中存在氣液兩相流引起的；當(dāng)再冷凝器液位偏高時(shí)，停運(yùn)高壓泵內(nèi)的 LNG 充滿排氣管線，繼而進(jìn)入平衡排氣管線水平段；3)4)再冷凝器液位過高的主要原因：進(jìn)入再冷凝器的 LNG 流量偏大，再冷凝器的 LNG 與 BOG 氣液混合比偏離設(shè)計(jì)值；5)6)啟停高壓泵以及其負(fù)荷變化時(shí)引起高壓泵壓力的波動；再冷凝器緩沖能力較小。3.4解決振動的方案3.4.1方案一技術(shù)改造通過現(xiàn)場和接口空間位置，結(jié)合實(shí)際情況，提出以下技術(shù)改造方案，即在再冷凝器出口增加 2 臺增壓泵，將高壓泵壓力升高了 200kPa，同時(shí)在平衡排氣管線到再冷凝器出口增加 1 個(gè)流量

46、控制節(jié)流閥，節(jié)流后壓力與再冷凝器原設(shè)計(jì)壓力相同，此方案的是通過增壓泵直接控制再冷凝器的液位，從而將平衡排氣管線中的兩相流變?yōu)橐合嗔?，以消除兩相流帶來的管線振動。概念設(shè)計(jì)見工藝流程圖（一）和控制邏輯圖（二）。此方案具有實(shí)施的可行性，能夠解決振動問題。由于該方案改變了現(xiàn)有的工藝控制，對接收站運(yùn)行影響較大，需要進(jìn)一步詳細(xì)設(shè)計(jì)，而且現(xiàn)場實(shí)施安全風(fēng)險(xiǎn)高，技術(shù)改造費(fèi)用高（約 1400 萬）。工況時(shí)間測點(diǎn)位置測量方向振動峰值(um)再冷凝器液位(%)120m3/h2012/02/1414:43pm再冷凝器頂部平衡排氣管線的閥門齒輪箱水平東西6158水平南北50120m3/h2012/02/1415:03pm

47、再冷凝器頂部平衡排氣管線的閥門齒輪箱水平東西4358水平南北35圖 11技術(shù)改造工藝流程圖圖 12技術(shù)改造控制邏輯圖3.4.2方案二優(yōu)化操作根據(jù)振動的根本原因， 考慮到技術(shù)改造的風(fēng)險(xiǎn)和費(fèi)用較高，本著先易后難的原則，首先從優(yōu)化操作入手，具體如下：1)2)調(diào)整再冷凝器 LNG 進(jìn)料量與設(shè)計(jì)一致，調(diào)試出最佳氣液比控制范圍；由于高壓泵平衡管線水平段的設(shè)計(jì)高度低于再冷凝器的設(shè)計(jì)最高操作液位，需要控制再冷凝器液位在 60%以下，露出填料床層，恢復(fù)其冷凝功能，避免高壓泵平衡排氣管線內(nèi)有液相存在；3)由于 Nikkiso 泵管流速（4m/s）超過設(shè)計(jì)規(guī)定（1.8m/s），導(dǎo)致高壓泵管線的阻力降增大，要求的再冷

48、凝器最低液位高于設(shè)計(jì)值，為保證高壓泵的正常運(yùn)行液位，需要調(diào)試出允許的再冷凝器最低操作液位；4)操作工況變化時(shí)，盡量穩(wěn)定再冷凝器的液位，減小液位波動，并調(diào)試出合理的液位控制范圍和接收站外輸負(fù)荷調(diào)整速率；5)調(diào)整再冷凝器的底部溫度接近操作壓力下的飽和溫度，并調(diào)試出合理的溫度控制范圍。3.4.3優(yōu)化操作及性能測試消除兩相流，就可以消除振動。了解平衡排氣管線液體的來源和規(guī)律后后， 于 2012 年 2 月進(jìn)行一系列現(xiàn)場測試，測試目的首先是證實(shí)平衡排氣管線液體的來源和流向， 使再冷凝器按照原設(shè)計(jì)調(diào)整 LNG 流量，更重要的是測試再冷凝器是否可以穩(wěn)定運(yùn)行在 60%液位一下，并可滿足各種工況的變化，在消除振

49、動的同時(shí)也可以實(shí)現(xiàn)安全、可靠的穩(wěn)定操作運(yùn)行。3.4.3.1首次測試2012 年 2 月 19 日， 進(jìn)行了再冷凝器系統(tǒng)回歸設(shè)計(jì)，優(yōu)化操作的首次現(xiàn)場測試。測試范圍包括：1)調(diào)整再冷凝器 LNG 注入量（恢復(fù)標(biāo)準(zhǔn)工況轉(zhuǎn)換公式，投用設(shè)計(jì)的9.210.2 氣液混合比值）；改變補(bǔ)氣閥門的控制范圍和控制模式；2)3)改變壓縮機(jī)的負(fù)荷；4)5)6)7)8)改變高壓泵壓力控制閥的控制范圍和控制模式；改變高壓泵的負(fù)荷，并摸索改變負(fù)荷時(shí)最優(yōu)化操作模式；啟動和停止高壓泵，并摸索啟停高壓泵時(shí)最優(yōu)化操作模式；摸索改變高壓泵最小回流線從再冷凝器回儲罐后的利弊；摸索再冷凝器穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)的最優(yōu)化液位和溫度。具體的操作步驟如下：

50、1)測試前工況：管線壓力 84 bars 86 bars，3 條生產(chǎn)線滿負(fù)荷運(yùn)行（2 臺Nikkiso 泵運(yùn)行，1 臺 Ebara 泵），1 臺 BOG 壓縮機(jī) 100%負(fù)荷運(yùn)行；2)員在再冷凝器，高壓泵區(qū)域巡檢并匯報(bào)現(xiàn)場情況；執(zhí)行相關(guān)操作并對不同工況下的數(shù)據(jù)進(jìn)行對比；3)4)5)相關(guān)連鎖 MOS（LALL-11200，LALL-11401/11/21/31/41/51/61/71A）；緩慢關(guān)閉再冷凝器 LNG 注入閥門 FCV-11201，觀察其液位和溫度變化；如果液位下降不明顯則打開補(bǔ)氣閥門 LCV-11201 來降低液位；（注意在液位從 65%降低到 60%變化，因?yàn)榇藭r(shí)會發(fā)生 2 個(gè)水

51、利系統(tǒng)的變化，液位有可能急劇下降，此時(shí)需要調(diào)整相應(yīng)的 LNG 和補(bǔ)氣量，甚至是關(guān)閉其出口閥門 XV-11203；如果液位下降到 60%，則保持 LNG 閥門 FCV-11201 大約 100 m/h 穩(wěn)定運(yùn)行 1 小時(shí)，觀察其液位和溫度變化，目標(biāo) 55%，-128C （此時(shí)投用 FX11200 標(biāo)況氣體轉(zhuǎn)化公式，將氣液混合比 Ratio 值回歸設(shè)計(jì)的 9.2，經(jīng)過計(jì)算和此時(shí)工況下的 LNG 量基本吻合，所以恢復(fù) FIC11201 的串級控制）；6)7)按正常程序調(diào)整高壓泵負(fù)荷并啟動一臺高壓泵，觀察再冷凝器的液位、壓力和溫度變化情況；8)啟動第二臺壓縮機(jī) BOG 壓縮機(jī)并調(diào)整負(fù)荷 25%，50%

52、，75%，100%，觀察在新的串級控制設(shè)置下相應(yīng) LNG 量的變化，觀察再冷凝器的液位溫度變化；9)降低第二臺 BOG 壓縮機(jī)負(fù)荷 75%，50%，25%，0%，觀察在新的串級控制設(shè)置下相應(yīng) LNG 量的變化，觀察再冷凝器的液位溫度變化；將高壓泵泵最小回流線切換至儲罐， 關(guān)閉 MV-119116 后打開MV-119135，MV-119118 和 119117，按正常程序調(diào)整高壓泵負(fù)荷并啟、10)停一臺高壓泵，觀察再冷凝器的液位、壓力和溫度變化情況；11)將要啟動的高壓泵（假設(shè) P-1105A）出口手動閥門 MV-114019 關(guān)閉，啟動該泵，緩慢打開 MV-114019 并相應(yīng)調(diào)整 ORV 的

53、外輸量，觀察再冷凝器的液位、壓力和溫度變化情況；12)關(guān)閉 MV112045，打開 XV11205，再緩慢打開 MV112045，在開的過程中觀察 PCV11202A 關(guān)閉，繼續(xù)打開 MV112045 直到 PCV11202B 關(guān)閉到 60%左右，然后按正常程序調(diào)整高壓泵負(fù)荷，觀察 PCV11202B 自動調(diào)整高壓泵壓力的情況，觀察再冷凝器的液位、壓力和溫度變化情況；13)14)緩慢關(guān)閉 MV112045，回復(fù) PCV11205A/B 的串級控制；將高壓泵泵最小回流線切換回再冷凝器，關(guān)閉 MV-119135，MV-119118和 119117，打開 MV-119116，；將 PIC-11202

54、 控制器恢復(fù)串級控制模式，PCV-11202A 和 B 自動控制并設(shè)定到 750Kpa，并將 LP 總管壓力調(diào)節(jié)至 1300Kpa，按正常程序調(diào)整高壓泵負(fù)荷并啟、停一臺高壓泵，觀察再冷凝器的液位、壓力和溫度變化15)情況；16)保留 FCV-11201 為比率控制模式，測試結(jié)束，工藝恢復(fù)到正常流程。表 8再冷凝器液位控制測試數(shù)據(jù)表本次測試的工藝數(shù)據(jù)：圖 13 測試的工藝數(shù)據(jù)本次測試的主要發(fā)現(xiàn)和突破如下：1)在接收站運(yùn)營 6 年后，第一次修正了再冷凝器氣液混合比的計(jì)算公式為標(biāo)準(zhǔn)工況，第一次將設(shè)計(jì)氣液比值 9.2 投入到實(shí)際應(yīng)用中；再冷凝器的液位第一次運(yùn)行到 60%以下的液位 55%左右；并且各種

55、工況下其液位維持較穩(wěn)定；2)3)第一次將 NG 補(bǔ)氣閥門 LCV11201 的設(shè)定值從 85%降到 60%， 由于再冷凝器在液位 60%以下時(shí)，填料層方可露出，起到填料塔的換熱作用，補(bǔ)氣也可以有效的抑制液位升高；4)再冷凝器溫度第一次由過冷溫度升到了飽和溫度-128C左右，并且運(yùn)行穩(wěn)定，能力增強(qiáng)；5)再冷凝器 LNG 進(jìn)料量回歸設(shè)計(jì)后，再冷凝器在啟動第二臺 BOG 壓縮機(jī)和高壓泵時(shí)，液位非常穩(wěn)定，但為了進(jìn)一步減少對再冷凝器的液位影響，仍然對操作提出每分鐘不超過 6 噸的平穩(wěn)加減負(fù)荷的要求；高壓泵最小回流線切換回儲罐可操作性試驗(yàn)論證，為優(yōu)化、穩(wěn)定再冷6)凝器操作開拓了另一種運(yùn)行模式；7)高壓泵出

56、口閥門手動操作的可行性和可靠性，為下一步高壓泵出口 XV閥門改造為 HCV 閥門提供了實(shí)踐基礎(chǔ)；PIC1105 減低壓力控制后，短期內(nèi)看不到對改善再冷凝器工藝控制有很明顯的作用；8)9)再冷凝器底部壓力改由 PCV11205B 控制并不是太理想，總體還是調(diào)節(jié)緩慢，在目前高壓泵出口流量無法單獨(dú)調(diào)節(jié)的背景下，很難實(shí)現(xiàn)其壓力的平穩(wěn)控制，特別是啟停高壓泵期間。在接收站操作的有力配合下對再冷凝器系統(tǒng)進(jìn)行了長達(dá)十小時(shí)的運(yùn)試和優(yōu)化調(diào)整。此次測試方案涵蓋面廣，步驟嚴(yán)謹(jǐn)，透徹，通過回歸設(shè)計(jì)、設(shè)定再冷凝器合理的氣液比、減少 LNG 進(jìn)料量、降低并控制再冷凝器液位和溫度，減緩?fù)廨斬?fù)荷升降速度、啟停高壓泵和 BOG

57、壓縮機(jī)等操作，終于摸索出適合接收站再冷凝器系統(tǒng)的消除振動的操作模式。3.4.3.2二次負(fù)荷測試在經(jīng)過了 2 月 19 日的回歸設(shè)計(jì)，優(yōu)化操作測試之后，項(xiàng)目組根據(jù)測試的總結(jié)和經(jīng)驗(yàn)對再冷凝器的控制提出了“優(yōu)化操作指導(dǎo)意見”，并經(jīng)過了長達(dá) 10 天（2月 19 日至 2 月 28 日）的現(xiàn)場工況實(shí)時(shí)測試階段，實(shí)時(shí)工況測試的主要目的是為了確認(rèn)新的優(yōu)化控制措施是否可以滿足現(xiàn)場各種各樣的工藝條件變化，是否可以在新的工藝控制下安全穩(wěn)定的運(yùn)行，其工藝參數(shù)如下圖所示：圖 14 測試工藝參數(shù)在這 10 天穩(wěn)定運(yùn)試期間再冷凝器經(jīng)歷的各種工況包括：2 條線，3 條線，4 條和 5 條生產(chǎn)線每天的起停線工況調(diào)整；最低

58、300T/h，最高 950T/h 的外輸負(fù)荷工況調(diào)整；卸載一艘澳氣船和一艘卡氣 Q-flex 船的工況調(diào)整；2 臺壓縮機(jī) 24 小時(shí)連續(xù)運(yùn)行及回收卡氣的高溫 BOG 運(yùn)行工況調(diào)整。經(jīng)過這 10 天的實(shí)時(shí)工況條件測試可以看出，再冷凝器在新的 RATIO 量控制下，液位完全可以維持在 60%以下穩(wěn)定運(yùn)行，溫度也可以很好的控制在-128C左右，實(shí)踐證明新的工藝優(yōu)化調(diào)整方案，不但很好的解決了再冷凝器振動問題，同時(shí)也為再冷凝器的安全穩(wěn)定運(yùn)行提供了很好的解決方案。在總結(jié)了前一階段測試的基礎(chǔ)上，為了進(jìn)一步驗(yàn)證新的優(yōu)化控制設(shè)置是否滿足接收站高負(fù)荷運(yùn)行的特殊工況，項(xiàng)目組又于 2 月 29 日在接收站精心設(shè)計(jì)和組

59、織進(jìn)行了再冷凝器高負(fù)荷工況測試，測試工況包括：5 條線時(shí)啟動和停止第二臺壓縮機(jī)；啟動和停止第 6 臺高壓泵；6 臺高壓泵滿負(fù)荷運(yùn)行 30 分鐘；6 臺高壓泵+2 臺壓縮機(jī)滿負(fù)荷運(yùn)行 30 分鐘；啟動 7 臺高壓泵+7 臺 ORV 開架式汽化器+1 臺 SCV 浸沒式汽化器運(yùn)行30 分鐘。具體的操作步驟如下：1)測試前工況：管線壓力 80-82 bars，4 條生產(chǎn)線滿負(fù)荷運(yùn)行，1 臺 BOG壓縮機(jī) 100%負(fù)荷運(yùn)行，3 臺 ORV 處于冷備狀態(tài)，再冷凝器串級控制運(yùn)行，比率設(shè)定在 10.3 穩(wěn)定運(yùn)行至少一小時(shí)以上；2)員在再冷凝器，高壓泵區(qū)域巡檢并匯報(bào)現(xiàn)場情況，執(zhí)行相關(guān)操作并對不同工況下的數(shù)據(jù)進(jìn)

60、行對比；3)4)相關(guān)連鎖 MOS(LALL-11200，LALL-11401/11/21/31/41/51/61/71A)；按正常程序調(diào)整高壓泵負(fù)荷并啟動第 5 臺高壓泵，觀察再冷凝器的液位、壓力和溫度變化情況；5)按正常程序調(diào)整高壓泵負(fù)荷并啟動第 6 臺高壓泵，觀察再冷凝器的液位、壓力和溫度變化情況；6)按 6T/min 的速率將高壓泵的負(fù)荷加至滿負(fù)荷，并保持 30 分鐘，觀察再冷凝器的液位、壓力和溫度變化情況；7)啟動第 2 臺 BOG 壓縮機(jī)，并順序調(diào)整其負(fù)荷至 25%，50%，75%，100%，分別運(yùn)行 30 分鐘，觀察再冷凝器的液位、壓力和溫度變化情況；運(yùn)行第 2 臺 BOG 壓縮機(jī)