課程設(shè)計帶式運(yùn)輸機(jī)傳動裝置二級圓柱齒輪減速器講訴

1、課程設(shè)計-帶式運(yùn)輸機(jī)傳動裝置二級圓柱齒輪減速器講訴課程設(shè)計-帶式運(yùn)輸機(jī)傳動裝置二級圓柱齒輪減速器講訴35/35課程設(shè)計-帶式運(yùn)輸機(jī)傳動裝置二級圓柱齒輪減速器講訴啊機(jī)械程任目一、任3二、方案的定4三、機(jī)的4四、算比及配合的比5五、裝置的運(yùn)和力參數(shù)算6六、零件的算71、高速的算72、低速的算9七、的算131、的資料和最小直徑估量132、的構(gòu)143、的校核17八、承的及校核231、中的承232、高速的承243、低速的承25九、接的及核算26十、減速器機(jī)體構(gòu)尺寸27十一、器的29十二、滑方式的確定29十三、其他有關(guān)數(shù)據(jù)30十四、參照顧目30十五、程30（一）、機(jī)械程任目：式送機(jī)裝置中的二柱減速器1、體

2、部署1機(jī)；2器；3減速器；4式運(yùn)機(jī)；5鼓；6器2、工作狀況：載荷安穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)，有稍微振動，常常滿載，空載起動。3、原始數(shù)據(jù)輸送帶拉力F（N）：1800；滾筒直徑D（mm）：340；運(yùn)輸帶速度Vm/s）：2.35；帶速同意誤差（）：5；使用年限（年）：8；工作制度（班/日）：單班制。4、設(shè)計內(nèi)容電動機(jī)的選擇與運(yùn)動參數(shù)計算；2.斜齒輪傳動設(shè)計計算3.軸的設(shè)計4.轉(zhuǎn)動軸承的選擇5.鍵和連軸器的選擇與校核；6.裝置圖、零件圖的繪制；7.設(shè)計計算說明書的編寫。5設(shè)計任務(wù)1減速器總裝置圖一張；2齒輪、軸零件圖各一張；3設(shè)計說明書一份6設(shè)計進(jìn)度第一階段：整體計算和傳動件參數(shù)計算；第二階段：軸與軸系零件的設(shè)

3、計；第三階段：軸、軸承、聯(lián)軸器、鍵的校核及草圖繪制；第四階段：裝置圖、零件圖的繪制及計算說明書的編寫。三)電動機(jī)選擇1電動機(jī)種類和結(jié)構(gòu)的選擇因?yàn)楸緜鲃拥墓ぷ鳡顩r是：載荷安穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)。所以采納常用的封閉式Y(jié)（IP44）系列的電動機(jī)。2電動機(jī)容量的選擇31）工作機(jī)所需功率PwPwFv/1000=18002.35/(10000.96)=4.41KW2）電動機(jī)的輸出功率PdPw/kW42212345此中：1帶傳動效率：0.96每對滾子軸承的傳動效率：0.988級精度圓柱齒輪的傳動效率：0.97彈性聯(lián)軸器的傳動效率：0.99卷筒的傳動效率：0.96則總的效率：4245=0.980.9840.9720.

4、9920.960.80123PdPw/=4.41/0.80=5.5125kW從表22-1中可選出額定功率為5.5kw的電動機(jī)。3電動機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇卷筒軸轉(zhuǎn)速為n=601000v/(D)=6010002.35/(3.14340)=132.07r/min按表2-2介紹的傳動比合理范圍，二級圓柱齒輪減速器傳動比i=840,則從電動機(jī)到卷筒子軸的總傳動比合理范圍為ia=840。故電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為：nd=ian=(8-40)132.07=1056.565282.8r/min可見，電動機(jī)同步轉(zhuǎn)速可選1500r/min和3000r/min三種。依據(jù)相同容量的三種轉(zhuǎn)速，從表19-1中查出三個電動機(jī)型號，再

5、將總傳動比合理分配給V帶傳動和減速器，就獲取三種傳動比方案，以下表：4ianmnw。此中總傳動比為：式中nm-電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速,r/min；nw-工作機(jī)轉(zhuǎn)速，r/min.一般介紹睜開式二級圓柱齒輪減速器高速傳動比i1與低速級傳動比i2之間滿足i1=(1.31.5)i2.表中取i1=1.4i2;i=i2i21.4.兩種不一樣的傳動比方案：方電動機(jī)型額定功電動機(jī)轉(zhuǎn)速傳動裝置的傳動比案號率Pedkwr/min同步滿載總傳動高速低速轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速比i1i221Y132S-45.51500144010.903.912.792Y132S1-25.53000292022.113.975.564電動機(jī)型號的確定由表2

6、21查出電動機(jī)型號為Y132S-4,其額定功率為5.5kW，滿載轉(zhuǎn)速1440r/min?；厩泻项}目所需的要求。(四)計算總傳動比及配各級的傳動比1計算總傳動比由電動機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速nm和工作機(jī)主動軸轉(zhuǎn)速nw可確立傳動裝置應(yīng)有的總傳動比為：總nm/nw=1440/132.07=10.902傳動比分配5分配原則：各級傳動尺寸協(xié)調(diào),承載能力湊近,兩個大齒輪直徑湊近以便潤滑.(浸油深度)i總=i減=i高*i低=nm/nwi減減速器傳動比i高減速器內(nèi)高速級傳動比i低減速器內(nèi)低速級傳動比nm電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速nw工作機(jī)轉(zhuǎn)速i高=1.4*i低，i低i高=i總由上表可得：i高=i1=3.91；i低=i2=2.79。

7、速度誤差為0.2%5%,，所以可行。(五)運(yùn)動參數(shù)及動力參數(shù)的計算1、計算各軸轉(zhuǎn)速:I軸n1=nm/1=1440r/minII軸n2=n1/i高=1440/3.91=368.29/minIII軸n3=n2/i低=368.29/2.97=132.00r/min滾筒n4=n3=132.00r/min2)各軸輸入功率:電動機(jī)軸：Pd=5.5kwI軸:PI=Pd4=5.50.99=5.445kw軸:PII=PI23=5.4450.980.97=5.176kwIII軸:pIII=PII23=5.1760.980.97=4.92kw滾筒:p=pIII24=4.920.980.99=4.774kw各軸的輸出

8、功率為輸入功率乘軸承效率0.98，分別為：p12I軸p15.4450.98=5.337Kw.p.II軸p25.1760.985.072kW6p.III軸p24.920.984.82kw滾筒軸ppV.24.7740.984.68kwV各軸扭矩電動機(jī)軸：Td=9550Pd/nm=95505.5/1440=36.48(Nm)I軸：TI=9550PI/n1=95505.445/1440=36.11(Nm)II軸：TII=9550PII/n2=95505.176/368.29=134.22(Nm)III軸：TIII=9550pIII/n3=95504.92/132.00=355.95(Nm)滾筒：T滾=

9、9550p滾/n4=95504.774/132.00=345.39(Nm)（六）傳動零件的設(shè)計計算一）、高速級齒輪的設(shè)計計算設(shè)計參數(shù)：P1=5.337KwT1=36.11Nm；N1=1440r/minN2=368.29r/min；i1=3.91；1、選材：因要求結(jié)構(gòu)緊湊，故采納硬齒面的組合。小齒輪用45號表面淬火鋼，MPa,MPa；大齒輪參數(shù)也相同。（書H/im11130FE690本表11-1）依據(jù)書籍表11-5得：取SFmin=1.25,SHmin=1.0;依據(jù)書籍表11-4得:2.5，189.8;ZHZE2、確立許用應(yīng)力：F1F2FE1690552MPaSF1.25H1H2Him11130

10、/11130MPa；SH小齒輪的工作轉(zhuǎn)矩：7p15.337T19550955035.39Nmn11440依據(jù)接觸強(qiáng)度，求小齒輪分度圓直徑：設(shè)齒輪按8級精度制造。取載荷系數(shù)K=1.3，齒寬系數(shù)d0.8采納ZE188，ZH2.5；初選螺旋角：15螺旋度系數(shù)：Zcos150.983選小齒輪齒數(shù)Z1=24，大齒輪齒數(shù)Z2=iZ1=3.9119=93.84,取Z2=94。實(shí)質(zhì)傳動比為i=74/19=3.9167，所以，取齒數(shù)z124；Z2=94。齒數(shù)系數(shù)z2426.63zv294104.33v13cos15cos15查書籍圖11-8得：YFa12.68，YFa22.22，查書籍圖11-9得：Y1.60，

11、Y1.79.Sa1Sa2YFa1YSa10.007768YFa2YSa20.0071989因,F1F1故要對小齒輪進(jìn)行曲折強(qiáng)度計算。法向模數(shù)：2KT1YFa1YSa123235.9310002Mn3Cos0.82420.007768Cos151.13mmdZ21F1取m1.5mmn中心距：a(z1z2)mn2Cos91.6mm取a=92mm.確立螺旋角:arcCOs(z1Z2)mN2a15.858齒輪分度圓直徑:d1mnz1/cos1.519/cos18.670mm30mmd2mnz2/cos1.5101/cos18.670mm159.92mm小齒輪齒頂圓:da1d12had12ha*m=37

12、.42+21.5=40.42mm大齒輪齒頂圓:da2d22had22ha*m=146.57+21.5=149.57mm小齒輪齒根圓:df1d12hfd12(ha*c*)m=37.42-31.25=34.92mm大齒輪齒根圓:df2d22hfd22(ha*c*)m=146.57-31.25=114.17mm齒輪寬度:bdd10.830.64=24mm,取b130mmb2=25mm3、驗(yàn)算齒面接觸強(qiáng)度將各參數(shù)代入下邊得：齒面硬度:H=ZEZH2KTu1189.8*2.5cos15.85*2*1.3*3.611*104bd2u30*47.4224.91=68.163MpaYFa2YSa22.261.

13、750.0071648F2552F2552故要對小齒輪進(jìn)行曲折強(qiáng)度計算。法向模數(shù)：2KTYFa1YFa1cos22*1.3*3.49*105*0.007758*cos215=2.42mn=33dZ12F10.8*242mm取mn=2.5mm中心距：a=(Z1+Z2)mn/2cos=(24+67)*25/2*cos15=117.763取a=120mm確立螺旋角:=arccos(Z1Z2)mnarccos(2467)*2.518.752a2*120齒輪分度圓直徑:d1=mnz1/cos=25*24/cos18.57=63.30mm小齒輪齒頂圓:da1大齒輪齒頂圓:da2小齒輪齒根圓1.25=57.

14、05mmd2=mnz2/cos=25*67/cos18.57=176.6mmd12had12ha*m=63.30+22.5=68.30mmd22had22ha*m=176.70+23=181.70mm:df1d12hfd12(ha*c*)m=63.30-5大齒輪齒根圓:df2d22hfd22(ha*c*)m=176.70-51.25=170.45mm齒輪寬度:bdd10.863.3=50.64mm,取b160mmb2=55mm3、驗(yàn)算齒面接觸強(qiáng)度將各參數(shù)代入下邊得：齒面硬度:112KTu1H=ZEZH2189.8*2.5cos18.57*bdu4.91=68.163MpaR取R2，倒角為C2。

15、2、高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計高速軸軸系的結(jié)構(gòu)以以下圖：15圖3高速軸（1）各軸段的直徑的確定d11：最小直徑，安裝聯(lián)軸器的外伸軸段，d11d1min20mmd12：密封處軸段，依據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要求，定位高度(0.070.1)d11，以及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)（擬采納氈圈密封），d12=22mmd13：角接觸軸承處軸段，d13=25mm，角接觸軸承采納7205AC，其尺寸為dDB=25mm52mm16mmd14：過渡軸段，因?yàn)楦咚冽X輪傳動的線速度大于2m/s，角接觸軸承可采納飛濺式潤滑?？紤]到用軸肩定位軸承，所以d14=33mm齒輪處軸段：因?yàn)樾↓X輪的直徑較小，采納齒輪軸結(jié)構(gòu)。所以軸和齒輪的資料和熱辦理方式需

16、相同，均為45鋼，調(diào)質(zhì)辦理;d15：轉(zhuǎn)動軸承處軸段，d15d1325mm（2）各軸段長度的確定l11：由連軸器的軸孔寬度L1=30（依據(jù)表19-5）,確立L1140mml12：由箱體結(jié)構(gòu)、軸承擋圈、裝置關(guān)系等確立，l12=55mml13：由轉(zhuǎn)動軸承、擋油盤及裝置關(guān)系決定，l13=46mml14：由裝置關(guān)系、箱體結(jié)構(gòu)等確立，l14=58mml15：由高速級小齒輪寬度B1=30mm確立，l15=30mml16：由角接觸軸承、擋油盤及裝置關(guān)系等確立l1650mm（3）細(xì)部結(jié)構(gòu)聯(lián)軸器處鍵取C型：bh-L=6mm6mm-30mm(t=3.5，r=0.160.25)在處采納過盈配合，起到密封作用：角接觸軸

17、承與軸的配合采納過渡配合，此軸段的直徑公差選為d25m616參照課程設(shè)計查表14-27、14-29得：各軸肩處的過渡圓角半徑，若a=(0.071)d，ac，取R2，倒角為C2。3、低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計低速軸軸系的結(jié)構(gòu)以以下圖：圖4低速軸（1）各軸段直徑的確定d31：動軸承處軸段，d31=55mm。角接觸軸承采納7211AC，其尺寸為dDTB=55mm100mm22.75mm21mmd32：低速級大齒輪軸段，d32=60mmd33：軸環(huán)，依據(jù)齒輪的軸向地位要求，d33=70mmd34：過渡軸段，考慮擋油盤的軸向定位，d34=63mmd35：角接觸軸承處軸段，d35=d31=55mmd36：密封處軸段

18、，依據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要求，以及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)（擬采納氈圈密封），d36=50mmd37：最小直徑，安裝聯(lián)軸器的外伸軸段，d37=40mm（2）各軸段長度的確定l31：由轉(zhuǎn)動軸承、擋油環(huán)以及外伸軸段等確立，l31=42mm17l32：由低速大齒輪的轂孔寬度B455，確立l32=53mml33：軸環(huán)寬度，l33=10mml34：由裝置關(guān)系、箱體結(jié)構(gòu)等確立，l34=40mml35：由轉(zhuǎn)動軸承、擋油盤及裝置關(guān)系等確立，l35=40mml36：由箱體結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝置關(guān)系等確立，l36=55mml37：由連軸器的軸孔寬度L184mm,確立L3782m（3）細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計低速大齒輪處取A鍵：bh-L=18

19、mm11mm-45mmt=7.0mm,r=0.250.40mm）；聯(lián)軸器處鍵取C型：bh-L=12mm8mm-70mm(t=5.0，r=0.2560.40)齒輪輪轂與軸的配合選為60H7/n6；轉(zhuǎn)動軸承與軸的配合采納過渡配合.參照教材查表8-2得：各軸肩處的過渡圓角半徑，若70d50取C2。三）軸的校核1）高速軸的校核L1=40mm，L2=55mm，L3=46mm，L4=58mm，L5=30mm，L6=50mmL1=57mmL2=111mmL3=78mm作用在齒輪上的圓周力為：Ft2T1=236.111000/37.42=1930Nd1徑向力為FrFttg=19300.364=702.46N作

20、用在軸1帶輪上的外力：F=1800N求垂直面的支反力：F1vl2Fr=(111702.46)/(57+111)=464.13Nl1l2F2vFrF1v=702.46-464.13=238.3N求垂直彎矩，并繪制垂直彎矩圖：MavF2vl2=238.3MavF1vl1=464.1357/1000=26.45N.m18求水平面的支承力：由F1H(l1l2)Flt2得F1Hl2Ft=1111930/(57+111)=1275.2Nl1l2F2HFtF1H=1930-1275.2=654.82N求并繪制水平面彎矩圖：MaHF1Hl1=1275.2MaHF2Hl2=654.82求F在支點(diǎn)產(chǎn)生的反力：F1

21、Fl3Fl1=781800/(111+57)=853.7Nl2F2FF1FF=853.7+1800=2635.7N求并繪制F力產(chǎn)生的彎矩圖：M2FFl3=1800MaFF1Fl1=853.7F在a處產(chǎn)生的彎矩：MaFF1Fl1=853.7求合成彎矩圖：考慮最不利的狀況，把MaF與Mav2MaH2直接相加。MaMaFMav2MaH2=48.6+26.45273.692MaMaFMav2MaH2=48.6+2226.4572.69=126N.m求危險截面當(dāng)量彎矩：最危險截面其當(dāng)量彎矩為：（取折合系數(shù)0.6）MeMa2220.62T=12636.11計算危險截面處軸的直徑：因?yàn)橘Y料選擇45#調(diào)質(zhì)，查

22、課本第166頁表11-1得B650MPa，許用曲折應(yīng)力1b60MPa，則：Md30.13127.852.77mm1b0.160因?yàn)閐5d4=55mmd，所以該軸是安全的。軸承壽命校核：19軸承壽命可由式Lh106Cft)h進(jìn)行校承受徑向載荷核，因?yàn)檩S60n(PfP承主要的作用，所以PFr，查課本279頁表16-8,9，10取ft1,fp1.2,取3按最不利考慮，則有：Fr1F1v2F12HF1F=463.1321275.22+853.7=2210.4NFr2F22vF22HF2F=23.832654.822+2635.7=3291N則106210613LhCfth=15.810360nfpP1

23、4401.2=5.5年5年602210.4所以所該軸承切合要求。4）、彎矩及軸的受力分析圖以下：20軸12）中間軸的校核：L1=52.5mmL2=50mmL3=50.5mm作用在2、3齒輪上的圓周力：Ft22T2=2134.221000/146.57=1831.48Nd2Ft32T3=2355.951000/63.3=1246.45Nd3徑向力：Fr2Ft2tg=1831.480.364=666.66NFr3Ft3tg=1246.450.364=453.71N求垂直面的支反力:21Fr3l3Fr2l2l3=-453.7150.5+666.66F1vl1l2l3(50+50.5)/(185)=2

24、85.3NF2vFr3F1vFr2=453.71+285.3-666.66=72.34N計算垂直彎矩：MavmF1vl1=285.3MavnF1v(l1l2)Fr2l2=285.3(52.5+50)/1000-666.66求水平面的支承力：F1HFt3l3Ft2(l2l3)1246.4550.51831.48(5050.5)=1619Nl1l2l352.55050.5F2HFt2Ft3F1H=1831.48+1246.45-1619=1458.9N2)、計算、繪制水平面彎矩圖：MaHmF1Hl1=161952.5/1000=85N.mMaHnF2H(l1l2)Ft3l2=-1458.9(52.

25、5+50)/1000-1246.45求合成彎矩圖，按最不利狀況考慮：MamMavm2MaHm2=14.982852ManMavn2MaHn2(-4.09)2(-211.86)2求危險截面當(dāng)量彎矩：最危險截面當(dāng)量彎矩為：（取折合系數(shù)0.6）MeMam2T286.320.6143.222=MeMan2T2=86.320.6143.222=3976N.m計算危險截面處軸的直徑：因?yàn)橘Y料選擇45#調(diào)質(zhì)，查課本第166頁表11-1得B650MPa，許用曲折應(yīng)力1b60MPa，則：d3Me3397625.74mm600.11b0.1因?yàn)閐1=30mmd，所以該軸是安全的。3）、彎矩及軸的受力分析圖以下：2

26、23）低速軸的校核：L1=58mmL2=106mmL3=147.5mm求作用力、力矩和和力矩、危險截面的當(dāng)量彎矩。作用在齒輪上的圓周力：2T3Ft2355.951000/63.3=11246.4Nd3徑向力：FrFtgt=11246.40.36=4093.4NFF00.2521591.51032947N270求垂直面的支反力：F1vl2Fr106418.75/(58+106)=272.3mml1l223F2vFrF1v=4093.4-272.3=3821.1mm計算垂直彎矩：Mav=F2vl2=3821.1106/1000=405.3N.mMavF1vl1求水平面的支承力。F1Hl2Ft=10

27、611246.4/(58+106)=7269Nl1l2F2HFtF1H=11246.4-7269.=3977.4N計算、繪制水平面彎矩圖。MaHF1Hl1=7269MaHF2Hl2求F在支點(diǎn)產(chǎn)生的反力F1Fl3F1800147.5l1l2581618.9N106F2FF1FF=1618.9+1800=3419.9N求并繪制F力產(chǎn)生的彎矩圖：M2FFl3=1800MmFF1Fl1=1618.9F在a處產(chǎn)生的彎矩：MmFF1Fl11618.958/100093.9N.m求合成彎矩圖：MamMmFMav2MaH2=93.9+405.32421.62求危險截面當(dāng)量彎矩：最危險截面其當(dāng)量彎矩為：（取折合

28、系數(shù)0.6）MeMam2T2=1378.720.6355.952=1395.1N.m計算危險截面處軸的直徑：因?yàn)橘Y料選擇45#調(diào)質(zhì)，查課本第166頁表11-1得B650MPa，許用曲折應(yīng)力1b60MPa，則：d3Me31395.10.10.115.2mm1b60因?yàn)閐1=42mmd，所以該軸是安全的。3）彎矩及軸的受力分析圖以下：24（八）轉(zhuǎn)動軸承的選擇及校核計算一）中間軸的轉(zhuǎn)動軸承（1）、角接觸球軸承的選擇依據(jù)載荷及速度狀況，制定采納角接觸球軸承。由中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計，依據(jù)d25d21=30mm，角接觸球軸承采納7206AC，依據(jù)表17-5得：尺寸為dDB=306216mm25Cr22kN。（

29、2）、角接觸球軸承的校核軸承受力爭：暫略1、先計算軸承1、2的軸向力Fa1和Fa2齒輪2產(chǎn)生的軸向力FA1Ft2tan22T2tan15.852246.360.284638.04Nd2齒輪2的產(chǎn)生軸向力FA2Ft3tan33778.3N外面軸向力FAFA1FA24416.3NFs10.68Fr10.68817.6556N(方向見圖示)Fs20.68Fr20.684093.42783.5N(方向見圖示)因?yàn)镕s1FAFs2所以軸承1為松端Fa1Fs1=556N所以軸承2為壓緊端Fa2Fs1FA=4972.3N2、計算軸承1、2的當(dāng)量載荷查表得e=0.68Fa10.68eFr1Fa20.960.6

30、8Fr2查表得X10.41,Y10.87;X20.41,Y20.87，故當(dāng)量動載荷為：P1X1Fr1Y1Fa10.41938.80.87556868.64NP2X2Fr2Y1Fa20.417312.20.874972.37323.9N3、驗(yàn)算軸承壽命26因1，故只需驗(yàn)算2軸承。軸承預(yù)期壽命與整機(jī)壽命相同，為P2P8（年）300（天）8（小時）=19200h。Lh106ftCr1062210.33h55236.1h60n2()60368.29()fpP21.12134.5619200h此中，溫度系數(shù)ft1（軸承工作溫度小于1200），fp（稍微沖1.1擊）軸承擁有足夠壽命。二）高速軸的轉(zhuǎn)動軸承（

31、1）、角接觸球軸承的選擇依據(jù)載荷及速度狀況，制定采納角接觸球軸承。由高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計，角接觸球軸承采納7205AC，依據(jù)表17-5得：尺寸為dDB=255216mmCr15.8kN。（2）、角接觸球軸承的校核軸承受力爭：暫略4、先計算軸承1、2的軸向力Fa1和Fa2外面軸向力FAFttan621.3NFs10.68Fr1403.58N(方向見圖示)Fs20.68Fr21002.78N(方向見圖示)因?yàn)镕s1FAFs2所以軸承1為松端Fa1Fs1=403.58N所以軸承2為壓緊端Fa2Fs2FA=1624.08N5、計算軸承1、2的當(dāng)量載荷查表得e=0.6827Fa11.0250.68Fr1Fa

32、20.850.68Fr2查表得X10.41,Y10.87;X20.41,Y20.87，故當(dāng)量動載荷為：P1X1Fr1Y1Fa1594.5NP2X2Fr2Y1Fa22017.6N6、驗(yàn)算軸承壽命因P1P2，故只需驗(yàn)算2軸承。軸承預(yù)期壽命與整機(jī)壽命相同，為8（年）300（天）8（小時）=19200h。Lh6(fC)106(15.8.3)3h163239h19200h1010tr60n2fpP26014401.1594.5此中，溫度系數(shù)ft1（軸承工作溫度小于1200），fp1.1（稍微沖擊）軸承擁有足夠壽命。三）低速軸的轉(zhuǎn)動軸承（1）、角接觸球軸承的選擇依據(jù)載荷及速度狀況，制定采納角接觸球軸承。由

33、高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計，角接觸球軸承采納7211AC，依據(jù)表17-5得：尺寸為dDB=5510021mmCr50.5kN。（2）、角接觸球軸承的校核軸承受力爭：暫略先計算軸承1、2的軸向力Fa1和Fa2外面軸向力FAFttan3778.3N28Fs10.68Fr1963.7N(方向見圖示)Fs20.68Fr22630.852N(方向見圖示)因?yàn)镕s2FAFs1所以軸承1為松端Fa1Fs2FA2814.6N所以軸承2為壓緊端Fa2Fs22630.85N7、計算軸承1、2的當(dāng)量載荷查表得e=0.68Fa13.460.68；Fa20.68eFr1Fr2查表得X10.41,Y10.87;X21,Y20，故當(dāng)

34、量動載荷為：P1X1Fr1Y1Fa11173.09NP2X2Fr2Y1Fa24093.4N8、驗(yàn)算軸承壽命因P1P2，故只需驗(yàn)算1軸承。軸承預(yù)期壽命與整機(jī)壽命相同，為8（年）300（天）8（小時）=19200h。Lh106ftCr10650.510.33h27124h()60(1.11173.09)60n2fpP2368.2919200h此中，溫度系數(shù)ft1（軸承工作溫度小于1200），fp1.1（稍微沖擊）軸承擁有足夠壽命。（九）鍵聯(lián)接的選擇及校核計算一）中間軸上鍵的選擇與校核由中間軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計，選定：高速級大齒輪處的鍵為1鍵：bH-L=12mm8mm-20mm（軸深t=5.0mm,轂深

35、t1=3.3；半徑29r=0.250.40mm）；標(biāo)志：鍵1236GB/T1096-1979圓頭一般平鍵（A型）；低速級小齒輪處取2鍵：bH-L=12mm8mm-40mm（軸深t=5.0mm,轂深t1=3.3；半徑r=0.250.40mm）；標(biāo)志：鍵1240GB/T1096-1979圓頭一般平鍵（A型）；因?yàn)槭峭惠S的鍵，傳達(dá)的扭矩相同，所以只需要校核短的鍵即可。齒輪軸段d=40mm,鍵的工作長度為l=L-b=36-12=28mm鍵的接觸高度k=0.5h=0.58=4.0mm;傳達(dá)的轉(zhuǎn)矩為：T2=134.42N/m;由書籍表10-10查得鍵靜連接時的擠壓許用應(yīng)力p100Mpa（45鋼調(diào)質(zhì)）P2

36、114.711000Mpa51.21MpaP，鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。4.02840二）高速軸因?yàn)槿×她X輪軸所以無需校核三）低速軸上鍵的選擇與校核由低速軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計，選定：與聯(lián)軸器聯(lián)接處的鍵為5鍵：bh-L=12mm8mm-70mm(t=5.0，r=0.2560.40)標(biāo)志：鍵1270GB/T1096-1979圓頭一般平鍵（C型）；低速齒輪處的鍵為6鍵：bh-L=18mm11mm-50mt=7.0mm,r=0.250.40mm）；標(biāo)志：鍵1863GB/T1096-1979圓頭一般平鍵（A型）；傳達(dá)的轉(zhuǎn)矩為：T3=355.95N.m;由書籍表10-10查得鍵靜連接時的擠壓許用應(yīng)力p100Mpa（45鋼調(diào)質(zhì)）因?yàn)槭峭惠S的鍵，傳達(dá)的扭矩相同，所以只需要校核短的鍵即可。因?yàn)閐=60mml=L-b=63-18=45mm;鍵的接觸高度k=0.5h=0.511=5.5mm;2414.091000P5.560Mpa55.77MpaP，鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。4530(十),減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸1、減速器鍛造箱體的結(jié)構(gòu)尺寸減速器鍛造箱體的結(jié)構(gòu)尺寸名稱箱座（體）壁厚箱蓋壁厚箱座、箱蓋、箱底凸緣的厚度箱座、箱蓋上的肋厚軸承旁凸臺的高度和半徑軸承蓋（即軸承座）的外徑地腳螺栓直徑與數(shù)量軸承旁聯(lián)接螺栓直徑機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑聯(lián)螺栓的間距箱座、箱蓋聯(lián)接螺栓直徑接通孔直徑螺沉頭孔直徑栓沉頭座直