雙螺桿膨化擠出機(jī)的設(shè)計(jì)

1、安 徽 農(nóng) 業(yè) 大 學(xué) 畢 業(yè) 論 文（設(shè)計(jì)）論文題目 雙螺桿膨化擠出機(jī)的設(shè)計(jì) 姓 名 學(xué) 號(hào) 05110013 院 系 工 學(xué) 院 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 指導(dǎo)教師 職 稱 教 授 中國合肥二oo九 年 六 月目 次 TOC o 1-4 h z u HYPERLINK l _Toc232489865 1引言 PAGEREF _Toc232489865 h 1 HYPERLINK l _Toc232489866 2工作原理和工作圖 PAGEREF _Toc232489866 h 1 HYPERLINK l _Toc232489867 2.1 工作原理 PAGEREF _Toc23248

2、9867 h 1 HYPERLINK l _Toc232489868 2.2 結(jié)構(gòu)工作圖 PAGEREF _Toc232489868 h 2 HYPERLINK l _Toc232489869 3螺桿和機(jī)筒的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc232489869 h 2 HYPERLINK l _Toc232489870 3.1 螺桿直徑和驅(qū)動(dòng)功率P PAGEREF _Toc232489870 h 2 HYPERLINK l _Toc232489871 3.1.1 螺桿直徑的確定 PAGEREF _Toc232489871 h 2 HYPERLINK l _Toc232489872 3.1.2 驅(qū)動(dòng)

3、功率P的確定 PAGEREF _Toc232489872 h 3 HYPERLINK l _Toc232489873 3.1.3 中心距A PAGEREF _Toc232489873 h 3 HYPERLINK l _Toc232489874 3.2 螺桿各段主要參數(shù)的確定 PAGEREF _Toc232489874 h 3 HYPERLINK l _Toc232489875 3.2.1 加料段的確定 PAGEREF _Toc232489875 h 3 HYPERLINK l _Toc232489876 3.2.2 壓縮段 PAGEREF _Toc232489876 h 3 HYPERLINK

4、 l _Toc232489877 3.2.3 均化段 PAGEREF _Toc232489877 h 3 HYPERLINK l _Toc232489878 3.3 螺紋形狀的確定 PAGEREF _Toc232489878 h 4 HYPERLINK l _Toc232489879 3.4 螺桿的螺紋頭數(shù)及結(jié)構(gòu) PAGEREF _Toc232489879 h 4 HYPERLINK l _Toc232489880 4機(jī)筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和攪拌設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc232489880 h 4 HYPERLINK l _Toc232489881 4.1 機(jī)筒和加料口的設(shè)計(jì) PAGEREF

5、 _Toc232489881 h 4 HYPERLINK l _Toc232489882 4.1.1 機(jī)筒的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc232489882 h 4 HYPERLINK l _Toc232489883 4.1.2 加料口的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc232489883 h 5 HYPERLINK l _Toc232489884 機(jī)筒與機(jī)頭的連接形式 PAGEREF _Toc232489884 h 5 HYPERLINK l _Toc232489885 4.2 螺旋攪拌混合送料調(diào)節(jié)裝置的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc232489885 h 5 HYPERLINK l _Toc2

6、32489886 4.2.1 螺旋加料裝置 PAGEREF _Toc232489886 h 5 HYPERLINK l _Toc232489887 4.2.2 攪拌容器的設(shè)計(jì)和選用 PAGEREF _Toc232489887 h 6 HYPERLINK l _Toc232489888 5加熱與冷卻裝置的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc232489888 h 6 HYPERLINK l _Toc232489889 5.1 擠出機(jī)的加熱系統(tǒng) PAGEREF _Toc232489889 h 6 HYPERLINK l _Toc232489890 5.2 擠出機(jī)的冷卻系統(tǒng) PAGEREF _Toc232

7、489890 h 7 HYPERLINK l _Toc232489891 6 傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc232489891 h 7 HYPERLINK l _Toc232489892 電動(dòng)機(jī)的選擇 PAGEREF _Toc232489892 h 7 HYPERLINK l _Toc232489893 6.2 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比 PAGEREF _Toc232489893 h 8 HYPERLINK l _Toc232489894 6.2.1 傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比 PAGEREF _Toc232489894 h 8 HYPERLINK l _Toc232489895

8、6.2.2 分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比 PAGEREF _Toc232489895 h 8 HYPERLINK l _Toc232489896 6.2.3 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) PAGEREF _Toc232489896 h 8 HYPERLINK l _Toc232489897 各軸轉(zhuǎn)速 PAGEREF _Toc232489897 h 8 HYPERLINK l _Toc232489898 6.2.5 各軸的輸入功率 PAGEREF _Toc232489898 h 8 HYPERLINK l _Toc232489899 6.2.6 各軸輸入轉(zhuǎn)矩 PAGEREF _Toc232489899 h

9、 8 HYPERLINK l _Toc232489900 6.3 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc232489900 h 9 HYPERLINK l _Toc232489901 6.3.1 聯(lián)軸器 PAGEREF _Toc232489901 h 9 HYPERLINK l _Toc232489902 6.3.2 齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc232489902 h 9 HYPERLINK l _Toc232489903 6.3.3 軸的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc232489903 h 18 HYPERLINK l _Toc232489904 6.4 平衡塊的選擇 PAGE

10、REF _Toc232489904 h 28 HYPERLINK l _Toc232489905 6.5 潤滑及密封 PAGEREF _Toc232489905 h 28 HYPERLINK l _Toc232489906 6.5.1 齒輪的潤滑 PAGEREF _Toc232489906 h 28 HYPERLINK l _Toc232489907 6.5.2 滾動(dòng)軸承的潤滑 PAGEREF _Toc232489907 h 28 HYPERLINK l _Toc232489908 6.5.3 軸外伸處的密封 PAGEREF _Toc232489908 h 28 HYPERLINK l _To

11、c232489909 結(jié)論 PAGEREF _Toc232489909 h 29 HYPERLINK l _Toc232489910 致謝 PAGEREF _Toc232489910 h 29 HYPERLINK l _Toc232489911 參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc232489911 h 30外文摘要 HYPERLINK l _Toc232489912 PAGEREF _Toc232489912 h 30雙螺桿膨化擠出機(jī)的設(shè)計(jì) 指導(dǎo)老師：安徽農(nóng)業(yè)大學(xué)工學(xué)院 05機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 合肥 230036摘要：雙螺桿擠出機(jī)的應(yīng)用現(xiàn)今非常廣泛，因此它成為人們研究的焦點(diǎn)。雙螺桿擠出機(jī)是

12、為解決單螺桿擠出機(jī)的局限性而逐步發(fā)展起來的，本文設(shè)計(jì)一種用于玉米等食品膨化的雙螺桿擠出機(jī)，該機(jī)很容易加入顆粒等物料，物料在機(jī)筒內(nèi)停留時(shí)間短，膨化、混合效果優(yōu)良，排氣、自排性能好，比功率消耗低。由于該機(jī)的綜合性能優(yōu)良，所以在我國應(yīng)用相當(dāng)普遍。本文主要介紹了雙螺桿擠出機(jī)的工作原理及組成結(jié)構(gòu)，確定了該機(jī)的傳動(dòng)類型，進(jìn)而對整體設(shè)計(jì)方案的確定，主要闡述了傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，加熱冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，整體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，主要構(gòu)件的設(shè)計(jì)等。另給出了工作原理圖，主要零件工作圖以及該機(jī)的裝配圖等。關(guān)鍵詞：雙螺桿 擠出機(jī) 加料 傳動(dòng)引言為了適應(yīng)混合工藝的要求，雙螺桿擠出機(jī)自1935年問世后，隨著現(xiàn)代制造業(yè)和先進(jìn)材料的高速發(fā)展，

13、經(jīng)過半個(gè)多世紀(jì)的不斷改進(jìn)和完善，也得到了長足的發(fā)展，從國內(nèi)外的研究情況來看，大量的文獻(xiàn)資料表明到目前為止，有關(guān)雙螺桿擠出機(jī)的理論研究與實(shí)驗(yàn)研究已經(jīng)達(dá)到成熟。在雙螺桿擠出機(jī)的設(shè)計(jì)中，追求的目標(biāo)總的說來是在實(shí)現(xiàn)規(guī)定的螺桿轉(zhuǎn)數(shù)（范圍）、螺桿旋轉(zhuǎn)方向、扭矩均勻分配、軸承合理布置的前提下，通過傳動(dòng)方案的確定和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，采取措施，降低齒輪載荷，抵消和減小傳動(dòng)齒輪的徑向載荷，傳遞更大的功率（扭矩）和軸向力，提高軸承的壽命，裝配維修方便。設(shè)計(jì)加工的難度在于螺桿中心距限定的狹小空間。因而必須調(diào)動(dòng)一切可能的手段，尋找特殊的結(jié)構(gòu)形式、材料和熱處理工藝來實(shí)現(xiàn)上述總目標(biāo)。為此，本文主要針對雙螺桿食品膨化擠出機(jī)的設(shè)計(jì)，從

14、而對雙螺桿擠出機(jī)的工作原理，結(jié)構(gòu)性能以及傳動(dòng)特點(diǎn)有更深的認(rèn)識(shí)。工作原理和工作圖2.1 工作原理 物料在螺桿1和螺桿2嚙合形成的壓力差作用下，由螺桿1向螺桿2螺槽移，在螺桿2的C型空間內(nèi)形成新的物料段，接著又在螺桿2的推力下于螺桿2和螺桿1的嚙合區(qū)向螺桿1轉(zhuǎn)移，從宏觀上看，熟化的物料圍繞桿2和螺桿1形成8字型螺旋向前運(yùn)動(dòng)，原料在來自機(jī)筒的熱和物料間摩熱的作用下熟化后，以正流和逆流的組合形態(tài)流動(dòng)。與此同時(shí)，不可忽略螺桿擠壓機(jī)中的漏流。2.2 結(jié)構(gòu)工作圖由已知螺桿的轉(zhuǎn)速、軸徑及輸出功率，且是雙螺桿同向旋轉(zhuǎn)，可先選擇傳動(dòng)方案，為了使傳動(dòng)箱的結(jié)構(gòu)更加緊湊，采用扭轉(zhuǎn)部分和減速部分一體式結(jié)構(gòu)，整個(gè)傳動(dòng)方案為

15、：電動(dòng)機(jī)輸出的功經(jīng)過二級(jí)減速傳到軸3，軸3上的功一部分直接傳給一根螺桿，一部分經(jīng)軸4傳給軸5傳到另一根螺桿。由已知條件及所選的零件，通過機(jī)械傳動(dòng)和摩擦副的效率值選擇電動(dòng)機(jī)，由電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速初步確定總傳動(dòng)比。因?yàn)閮陕輻U的旋轉(zhuǎn)方向、轉(zhuǎn)速、軸徑都一樣，故軸3和軸5的旋轉(zhuǎn)方向、轉(zhuǎn)速也一樣，這樣可確定齒輪1，2及齒輪3，4的傳動(dòng)比，應(yīng)此可以確定軸1，2，3的轉(zhuǎn)速、功率及轉(zhuǎn)矩。因?yàn)橐ＷC軸3，4，5間的關(guān)系，故先將齒輪5，6的傳動(dòng)比取為4，因此齒輪7，8的傳動(dòng)比為0.25。這樣可以確定軸4，5的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩。經(jīng)過計(jì)算，可確定傳動(dòng)箱內(nèi)的齒輪尺寸、軸的結(jié)構(gòu)及其它的零件，傳動(dòng)原理圖如圖2-1所示。圖2-1 運(yùn)

16、動(dòng)原理圖18為圓柱斜齒輪 9、10為平衡塊 螺桿和機(jī)筒的設(shè)計(jì)3.1 螺桿直徑和驅(qū)動(dòng)功率P 螺桿直徑的確定根據(jù)任務(wù)參數(shù)Q=120150Kg/h,螺桿最高轉(zhuǎn)速n=100r/min由經(jīng)驗(yàn)公式。=0.0030.007，取=0.005，求出=56mm由表3-27，JB/T5420-2001同向旋轉(zhuǎn)雙螺桿擠出機(jī)的基本參數(shù)選=57mm 驅(qū)動(dòng)功率P的確定根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式對一般擠出機(jī)k=0.008,代入數(shù)字得P=26KW由表3-27，JB/T5420-2001同向旋轉(zhuǎn)雙螺桿擠出機(jī)的基本參數(shù)選電動(dòng)機(jī)所需 率為=30KW螺桿的長徑比L/=2130，取L/=25則L=2557=1425mm 中心距A1）代入數(shù)字取A=48

17、mm3.2 螺桿各段主要參數(shù)的確定 加料段的確定為了方便加工，通常整條螺桿的螺紋升程=，螺紋升角由經(jīng)驗(yàn)公式取=20%L=20%1425=285mm3.2.2 壓縮段壓縮比i=由于螺桿三段的螺紋升程相等，螺棱寬度也相等，故壓縮比i=，一般i=15，取i=4。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，壓縮段長度=60%L=60%1425=855 mm 均化段均化段的主要參數(shù)是和淺的對物料的剪切作用很大，有利于物料進(jìn)一步的均化，但也不能太淺，一般情況下=（0.0250.06），取=2.3 mm所以加料段的螺紋深=7.6 mm=（20%25%）L=285 mm圖3-1螺桿的各部位幾何尺寸及代號(hào)3.3 螺紋形狀的確定采用鋸齒形斷面，矩

18、尺形截面螺棱的后緣面有較大的傾角（一般=10）且過度圓角R較大，有利于物料的流動(dòng)，同時(shí)有較好的混合和均化作用，避免了渦流現(xiàn)象。如圖3-2所示=0.51r=(1/1/3)HR=(12)re=(0.08012) (在保證螺棱強(qiáng)度的條件下，e值取小點(diǎn)) 圖3-2螺桿螺紋形狀3.4 螺桿的螺紋頭數(shù)及結(jié)構(gòu)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)為了避免進(jìn)料不均勻，采用單頭螺紋，為了得到更好的擠出質(zhì)量，要求物料盡可能平穩(wěn)的從螺桿進(jìn)入機(jī)頭，螺桿末端采用錐形結(jié)構(gòu)，螺桿周圍的壓力均勻分布，使擠壓壓力逐漸增加，并避免脈動(dòng)現(xiàn)象，現(xiàn)設(shè)計(jì)螺桿頭部結(jié)構(gòu)如圖3-3。 圖3-3螺桿頭部結(jié)構(gòu) 機(jī)筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和攪拌設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4.1 機(jī)筒和加料口的設(shè)計(jì)也是在高壓

19、，高溫，嚴(yán)重磨損，有一定腐蝕的條件下工作的。機(jī)筒上還需要設(shè)置加熱冷卻系統(tǒng)和安裝機(jī)頭，根據(jù)我國生產(chǎn)的擠出機(jī)機(jī)筒壁厚經(jīng)驗(yàn)值及螺桿直徑，機(jī)筒和螺桿共同完成對物料的輸送，熔融和定壓定量擠出。和螺桿一樣機(jī)筒取壁厚為25。411 機(jī)筒的設(shè)計(jì)整體式機(jī)筒是在整體坯料上加工出來的，它有長度大，加工要求高，在加工精度和裝配精度上容易得到保證，裝配簡單，在機(jī)鏜上設(shè)置外加熱器不易受到限制，機(jī)鏜受熱均勻等特點(diǎn)。如圖4-1。 圖4-1整體式機(jī)筒 圖4-2加料口結(jié)構(gòu)圖412 加料口的設(shè)計(jì)加料口的結(jié)構(gòu)形式很多為了使物料能從料斗或加料器中自由的，高效的加入機(jī)筒，把加料口做成如圖4-2形式。 機(jī)筒與機(jī)頭的連接形式機(jī)筒與機(jī)頭的連接

20、形式采用螺釘連接，此種形式雖然裝拆機(jī)頭慢，但結(jié)構(gòu)簡單，應(yīng)用比較方便。如圖4-3所示。機(jī)頭處的分流板，可使物料由旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)變?yōu)橹本€運(yùn)動(dòng)物料的流動(dòng)更加均勻一致。其結(jié)構(gòu)如圖4-4示。 圖4-3機(jī)筒與機(jī)頭的連接形式 圖4-4 分流板 4.2 螺旋攪拌混合送料調(diào)節(jié)裝置的設(shè)計(jì) 4.2.1 螺旋加料裝置 加料方式分為重力和強(qiáng)制加料兩種，設(shè)計(jì)如圖4-5所示螺旋強(qiáng)制加料器，加料螺旋是由擠出機(jī)螺桿通過錐齒輪驅(qū)動(dòng)的，這樣加料器轉(zhuǎn)速可與螺桿轉(zhuǎn)速相適應(yīng)。這種裝置能使物料均勻的進(jìn)入螺桿，避免產(chǎn)生加料口的“架橋”現(xiàn)象，能夠提高產(chǎn)品質(zhì)量。（攪拌與混合設(shè)備實(shí)際選用手冊，P108-12 攪拌容器的設(shè)計(jì)和選用根據(jù)所需可選用900無折

21、邊錐底，可拆蓋立式鋼制攪拌器1）攪拌容積的確定間歇式操作時(shí)，每臺(tái)攪拌器的容積可根圖4-5 螺旋加料裝置示意圖 1料斗 2螺旋據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式一般=0.1，2）容器裝液高徑比L/D的確定：3）筒體內(nèi)徑和高度的確定：由公式，查表6-3，D=600mm,H=520mm4）錐底螺帶式攪拌器主要參數(shù)的確定如圖4-6所示，查表5-20攪拌與混合設(shè)備設(shè)計(jì)選用手冊取攪拌容器的公稱直徑d=50mm,=380mm,=100mm,=18mm,h=380mm，查表6-5，取傳動(dòng)裝置中小錐齒輪的額定功率為4KW，攪拌軸的轉(zhuǎn)速取80 r/min，查表6-7， 筒體蓋管口公稱直徑放料口取65 mm。圖4-6 錐底螺帶式攪拌器結(jié)構(gòu)

22、加熱與冷卻裝置的設(shè)計(jì)5.1 擠出機(jī)的加熱系統(tǒng)擠出機(jī)的加熱方法有三種：熱載體加熱、電阻加熱和電感應(yīng)加熱。近年來，一般采用了鑄鋁加熱器，其結(jié)構(gòu)如圖，它是將電阻絲裝于金屬管中，并填進(jìn)氧化鎂粉之類的絕緣材料，然后將此金屬管鑄于鋁合金中。它有體積小，裝設(shè)方便及加熱溫度較高的優(yōu)點(diǎn)，又降低了成本而且還有很好的防氧化，防潮等性能，提高了加熱器的壽命，熱傳遞效果也比較好。鑄鋁加熱器的最大加熱溫度為3503700C。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式，一般A=34w/cm2 圖5-1鑄鋁加熱器1鋼管 2接線頭 3電阻絲 4氧化鎂粉 5鑄鋁5.2 擠出機(jī)的冷卻系統(tǒng) 擠出機(jī)的冷卻分為風(fēng)冷和水冷兩種。兩者進(jìn)行比較，水冷的速度快，體積成本低，

23、噪聲低，但容易造成急冷，從而影響物料的穩(wěn)定性，如果密封不好還會(huì)出現(xiàn)漏水現(xiàn)象。根據(jù)要求，設(shè)計(jì)如圖5-2所示的水冷卻裝置結(jié)構(gòu)，是在筒的表面車出螺溝，然后纏上冷卻水管。螺桿冷卻的主要目的是為了有利于加料段物料的輸送，同時(shí)也防止物料在均化段因過熱而分解，有利于排氣。因此螺桿的冷卻道一般是通到 均化段，如圖5-3所示。（沖壓與塑料成型機(jī)械，P136-139）圖5-2 冷卻裝置結(jié)構(gòu)圖 圖5-3 冷卻系統(tǒng)1鑄鋁加熱器 2冷卻水管 6 傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 由螺桿所需的驅(qū)動(dòng)功率PW=26kw及電動(dòng)機(jī)所需功率30KW，可選擇電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y225-4，Ped=37kw，同步轉(zhuǎn)速nN=1500r/min,滿載轉(zhuǎn)速nm =

24、1480r/min，最大轉(zhuǎn)矩Tmax=2.2N.m，m=248Kg6.2 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比621 傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比由公式ia=622 分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比由于總傳動(dòng)比為各級(jí)傳動(dòng)比的乘積,即Ia=i12i23，取高速級(jí)傳動(dòng)比i12=23即i12=，i23=所得i值符合一般圓柱齒輪傳動(dòng)和兩級(jí)圓柱齒輪減速器傳動(dòng)比的常用范圍。注：以上傳動(dòng)比的分配只是初步的，傳動(dòng)裝置的實(shí)際傳動(dòng)比必須符合各級(jí)傳動(dòng)零件的參數(shù)，即齒輪齒數(shù)等確定后計(jì)算實(shí)際總傳動(dòng)比一般傳動(dòng)比的實(shí)際值與設(shè)計(jì)要求值得允許誤差為3%5%。為了結(jié)構(gòu)需求軸3到軸4的傳動(dòng)比選擇為4,軸4到軸5的傳動(dòng)比為0.25。623 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)

25、和動(dòng)力參數(shù)i12，i23，i34，i45為相鄰兩軸間的傳動(dòng)比；01，12，23，34為相鄰兩軸間的傳動(dòng)效率；PI，PII，PIII，PIV，PV為各軸的輸入功率（kw）;TI，TII，TIII，TIV，TV為各軸的輸入轉(zhuǎn)矩（Nm）；nI，nII，nIII，nIV，nV為各軸的轉(zhuǎn)速（r/min）；其中電動(dòng)機(jī)輸出軸為軸1，減速軸為軸2，低速軸為軸3，中間轉(zhuǎn)換軸為軸4，另一輸出螺桿軸為軸5各軸轉(zhuǎn)速nI=nm=1480 r/min nII= nI/ i12=1480/=325.27 r/minnIII = nV = nII / i34=/= r/min nIV= nIII/ i34=/4= r/min

26、625 各軸的輸入功率=300.98=29.4 kw0.98=28.2 kw0.98=27.1 kw0.98=26 kw=26626 各軸輸入轉(zhuǎn)矩Td=9550Pd/ nm=9550=829=829=4=15軸的輸出功率和輸出轉(zhuǎn)矩分別為各軸的輸入功率和輸入轉(zhuǎn)矩乘以軸承效率0.98，例如：1軸的輸出功率P=P0.98=28.8 KW，輸出轉(zhuǎn)矩T=T0.98=189.92 N.m，其余類推。運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算結(jié)果加以匯總列出表格如下：表6-1運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)結(jié)果軸名效率P(kw)轉(zhuǎn)矩T(Nm)轉(zhuǎn)速nr/min傳動(dòng)比i效率輸入輸出輸入輸出電動(dòng)機(jī)301480軸1480軸829軸264軸26V軸6.3

27、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)6.3.1 聯(lián)軸器選用彈性柱銷聯(lián)軸器，此聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)簡單，制造容易，裝拆更換彈性元件方便，有微量補(bǔ)償兩軸線偏移和緩沖吸振能力，主要用于載荷平穩(wěn)，啟動(dòng)頻繁，對緩沖要求不高的中、低速軸系傳動(dòng)。 齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)由已知條件知，為了使傳動(dòng)平穩(wěn)并具有較高的承載能力，因此采用斜齒輪，由傳動(dòng)比i12=，i23=，高速軸的轉(zhuǎn)速n1=1480 r/min傳遞功率為29.4 KW及減速軸2的轉(zhuǎn)速為325.27 r/min，傳遞功率為28.2 KW。結(jié)構(gòu)尺寸無特殊限制，故采用軟齒面，現(xiàn)計(jì)算齒輪傳動(dòng)，齒輪基本形狀如圖2 。齒輪1、2的結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算1）選擇材料及確定許用應(yīng)力 為了增加小齒輪的硬度，小齒輪選用調(diào)

28、制處理，為了簡化大齒輪的熱處理工藝，大齒輪選用正火處理，因此：小齒輪用45鋼，調(diào)制，齒面硬度為240HB大齒輪用45鋼，正火，齒面硬度為190HB查表：取接觸疲勞極限Hlim1=760MPa；Hlim2=680MP 所以：H1Hlim1=684MPa；H2Hlim2=612MPa2）初步計(jì)算小齒輪直徑d1已知轉(zhuǎn)矩T1=查表選齒寬系數(shù)d 查表選Ad值，估計(jì)12=15所以取Ad為82則： d1Ad= 取d1=70初步計(jì)算齒寬b=d d1=703）校核計(jì)算 圓周速度v m/s齒數(shù)z 模數(shù)m 取 =4.55螺旋角 查表 12.3 取 表 12.6 9級(jí)精度使用系數(shù) 表12.9 動(dòng)載系數(shù) 圖12.9 齒

29、間載荷分配系數(shù) N N/mm 100 N/mm查表取KHa=KFa齒間載荷分布系數(shù)KH 由表：KH=A+B1+0.6（b/d）（b/d）+C10-3b所以經(jīng)計(jì)算 KH68 載荷系數(shù)K: K=KAKVKHaKH=2.71 查表取彈性系數(shù)ZE ZE 由圖取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH ZH 重合度系數(shù)Z： 因?yàn)椋?=1.88-3.2（1/Z+1/Z）cos=1.63=bsin/mn=1.71所以： Z= Z=0.81 螺旋角系數(shù)：Z= 84）齒根彎曲疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算齒形系數(shù)YFa Zv1=Z1/cos=22 Zv2=Z2/cos=101由圖取 YFa1=2.62; YFa2應(yīng)力修正系數(shù)Ysa 由圖取為：Ysa1=

30、1.58; Ysa2重合度系數(shù)Y：=1.88-3.2（1/Zv+1/Zv）cos4Y=0.71螺旋角系數(shù)Y： Ymin=0.57所以Y=1-/120=0.79Ymin Y=0.79齒向載荷分布系數(shù)KF： 因?yàn)閎/h=703.5)= 則KF載荷系數(shù)K： K= KAKVKFaKF查表取彎曲疲勞極限 =680MPa； =580MPa 所以： =/1.35=516.8MPa；=驗(yàn)算： =254MPa =/=234.35MPa5）確定傳動(dòng)主要尺寸中心距a=d(i12+1)/2=194mm實(shí)際分度圓直徑：d1=70；d=i12d1=319齒寬：b1=70； b= b1-5=65齒頂圓直徑：da1= d+2

31、ha=70+7=77 da2= d+2ha=319+7=326齒根圓直徑：df1= d-2hf=70-9=61 df2= d-2hf=319-9=310齒輪3、4的結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算1）選擇材料及確定許用應(yīng)力為了增加小齒輪的硬度，小齒輪選用調(diào)制處理，為了簡化大齒輪的熱處理工藝，大齒輪選用正火處理，因此：小齒輪用45鋼，調(diào)制，齒面硬度為240HB大齒輪用45鋼，正火，齒面硬度為190HB查表：取接觸疲勞極限Hlim3=760MPa；Hlim4=680MPa所以，H3Hlim3=684MPa；H4Hlim4=612MPa2）初步計(jì)算小齒輪直徑d3已知轉(zhuǎn)矩T=829N.m，查表選齒寬系數(shù)d查表選Ad值，估

32、計(jì)34=15所以取Ad為80所以：dAd= 取d=110初步計(jì)算齒寬b=d d=1103）校核計(jì)算圓周速度v=1.87m/s齒數(shù)Z、模數(shù)m和螺旋角：取Z3=36，Z4= Z3i34=117，所以mt34=110/36=3.06 由表取mn34=則=arccos查表取使用系數(shù)KA 取KA查圖取動(dòng)載系數(shù)KV 取KV齒間載荷分配系數(shù)KHa：先求Ft=15072.73N=205.54N/mm100N/mm所以查表取KHa=KFa齒間載荷分布系數(shù)KH 由表：KH=A+B1+0.6（b/d3）（b/d3）+C10-3b選取A=1.09 B=0.16 C=0.31 所以經(jīng)計(jì)算KH載荷系數(shù)K: K=KAKVK

33、HaKH查表取彈性系數(shù)ZE： ZE由圖取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH： ZH重合度系數(shù)Z：因?yàn)?1.88-3.2（1/Z+1/Z）cos =bsin/mn34所以Z= 因?yàn)? 則取=1 則：Z=0.77 螺旋角系數(shù)Z= 4）齒根彎曲疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算齒形系數(shù)YFa： Zv3=Z3/cos=40 Zv4=Z4/cos=130由圖取 YFa3=2.5 YFa4應(yīng)力修正系數(shù)Ysa： 由圖取為：Ysa3=1.64 Ysa4重合度系數(shù)Y：=1.88-3.2（1/Zv+1/Zv）cosY螺旋角系數(shù)Y： Ymin所以： Y=1-/120=0.93Ymin Y齒向載荷分布系數(shù)KF： 3.25)=17.48 則KF載荷系數(shù)K：

34、K= KAKVKFaKF查表取彎曲疲勞極限 =680MPa =580MPa 所以：=/1.35=516.8MPa =驗(yàn)算： =191.3MPa =/=175.2MPa5）確定傳動(dòng)主要尺寸中心距a=d3 (i34+1)/2=234mm實(shí)際分度圓直徑d3=110 d4=i34d3=358齒寬：b3=110 b4= b3-5=105齒頂圓直徑：=d3+2ha=110+6=116 =d4+2ha=358+6=364齒根圓直徑：= d3-2hf=110-8=102 = d4-2hf=358-8=350齒輪7、8的結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算1）選擇材料及確定許用應(yīng)力齒輪8采用20CrMnTi，滲碳淬火，齒面硬度為59H

35、RC；齒輪7采用40Cr，調(diào)質(zhì)，齒面硬度為59HRC。查表取 Hlim7=Hlim8=1440MPa 取SH故: H7= H8=1440/1.2=1200MPa查表取Flim7=Flim8=370MPa 取SF故： F7= F8Flim/1.5=173MPa2）初步計(jì)算齒輪尺寸初步選螺旋角=13，已知i=0.25，故取齒數(shù)Z=17，Z=68,齒輪選用8級(jí)精度。取動(dòng)載荷系數(shù)K=1.3 齒寬系數(shù)齒形系數(shù)： Zv=17/cos13=18.38 Zv=68/ cos13查表取YF8=2.88 YF7因?yàn)?YF8/ F8F7/F7即：YF8/ F8YF7/F7 故將YF8/ F8代入下式計(jì)算：mn78查

36、表取mn78所以中心距： a= mn78(Z7+Z8)/2cos=119 取a=120 確定螺旋角： =arccos 齒寬b=a a=72 取b=b=72 b=72+5=773）驗(yàn)算齒面接觸強(qiáng)度H=305 =1176.36H7所以所選齒輪強(qiáng)度滿足要求。4）計(jì)算齒輪基本尺寸 分度圓直徑d=mn78Z/cos=192 d=mn78Z/cos=48 齒頂圓直徑da=d+2ha=192+5.6=197.6 da=d+2ha=48+5.6=53.6 齒根圓直徑df=d-2hf=192-7=185 df=d-2hf=48-7=41齒輪5、6的機(jī)構(gòu)尺寸計(jì)算1）計(jì)算齒輪尺寸 由已知條件知：a=a+A=120+

37、48=168 又因?yàn)閍= 所以取Z=20，Z=80，=15，則mn56= =3.25，由表取mn56=3.5 所以: =arccos =16.26取齒寬系數(shù)a=0.8 所以：b168=135 b=135+5=1402）選擇材料及許用應(yīng)力 小齒輪5用45鋼，調(diào)質(zhì)，齒面硬度為220HB 大齒輪6用45鋼，正火，齒面硬度為190HB 查表取：Hlim5=555MPa；Hlim6=530MPa查表取SH=1.1 所以：H5= Hlim5/SH=505MPa H6= Hlim6/SH=482MPa 由圖?。?Flim5=490MPa；Flim6=380MPa，查表取SF=1.35 故： F5= Flim

38、5/SF=362.9MPa；F6= Flim6/SF=280MPa3）驗(yàn)算齒面接觸強(qiáng)度 齒輪按8級(jí)精度制造，載荷系數(shù)K=1.4（按中等載荷，中等沖擊），齒寬系數(shù)取a=0.8。 小齒輪5上的轉(zhuǎn)矩T=9550=1所以: =156.8172因此滿足齒面接觸強(qiáng)度要求。4）驗(yàn)算齒輪彎曲強(qiáng)度 齒形系數(shù)： Zv=Z/cos=23Zv=Z/cos=90由圖得齒形系數(shù) YF5=2.75 YF6 按最小齒寬b=135計(jì)算 F5= =223.9F5F6=F5 YF6/ YF5=179.12F65）算齒輪的圓周速度及齒頂圓直徑和齒根圓直徑V= V= =/s 分度圓直徑: d=Zmn56/cos=73d=Zmn56/c

39、os=263 齒頂圓直徑: da=d+2ha=73+7=80da=d+2ha=263+7=270 齒根圓直徑 df=d-2ha=73-9=64df=d-2ha=263-9=2546.3.3 軸的設(shè)計(jì)軸1的設(shè)計(jì)1）選擇材料45等優(yōu)質(zhì)中碳鋼，因具有較高的綜合機(jī)械性能，應(yīng)用較多，故可取45調(diào)質(zhì)鋼。2）初步計(jì)算軸的直徑（如圖6-1）圖6-1dC P為軸1的輸出功率; n軸1的轉(zhuǎn)d速d114=36為了彌補(bǔ)鍵槽對軸的削弱作用，將軸徑加大5%。所以：d=（1+5%）6=3 取d=35d=d-5=30d=2（0.070.1）d+ d= 取d=40d=253）選擇軸上零件 eq oac(,1)兩端軸承的選擇一般

40、情況下，考慮簡化結(jié)構(gòu)，可取同一型號(hào)，試選代號(hào)為6206深溝球軸承，d=30，D=62，b=16。 eq oac(,2)軸上套筒的選擇套筒的內(nèi)徑為30，長度為14和8.54）軸的結(jié)構(gòu)計(jì)算 eq oac(,1)計(jì)算各段軸長L=40 L=70-2=68（70為齒寬） L=24 L=290 L=70 L=582 eq oac(,2)軸上鍵槽尺寸由軸上齒寬確定鍵槽長度為60，由軸徑取鍵槽寬度為10。軸2的設(shè)計(jì)1）選擇材料45等優(yōu)質(zhì)中碳鋼，因具有較高的綜合機(jī)械性能，應(yīng)用較多，故可取45調(diào)質(zhì)鋼。2）初步計(jì)算軸的直徑（如圖6-2）圖6-2d (P=MPa，n=r/min)d=114=為了彌補(bǔ)鍵槽對軸的削弱作用

41、，將軸徑加大5%。d=（1+5%）5=5 取d=55 d=d-5=50d=2(0.070.10)d+d=653）軸上零件的選擇 eq oac(,1)軸兩端軸承的選擇 為了簡化結(jié)構(gòu)，選用同一型號(hào)的軸承，軸承為6210型號(hào)的深溝球軸承，d=50,D=90,b=20。 eq oac(,2)軸上套筒的選擇套筒的內(nèi)徑為50，長度為18.5。4）軸的結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 eq oac(,1)計(jì)算各段軸長 L=43 L=65-2=63（65為齒寬） L=187 L=110-2=108 L=444 eq oac(,2)軸上鍵槽尺寸 由軸徑取鍵槽寬度為16；由軸上齒寬確定鍵槽1長度為54，鍵槽2長度為100。軸3的設(shè)計(jì)

42、1）選擇材料45等優(yōu)質(zhì)中碳鋼，因具有較高的綜合機(jī)械性能，應(yīng)用較多，故可取45調(diào)質(zhì)鋼。圖6-32）初步計(jì)算軸的直徑（從右向左如圖6-3）d (P=MPa，n=1r/min)d=114=為了彌補(bǔ)鍵槽對軸的削弱作用，將軸徑加大5%。則d=（1+5%）=，取d=63。經(jīng)計(jì)算分析及各零件尺寸的選擇綜合取各段的軸徑為： d=45 d=70 d=65軸中d段為齒軸一體故： d=73 d=d=45因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)關(guān)系d在滿足強(qiáng)度的條件下取直徑為： d=303）軸上零件的選擇 eq oac(,1)軸兩端軸承的選擇 為了簡化結(jié)構(gòu)，選用同一型號(hào)的軸承，軸承為30209型號(hào)的圓錐滾子軸承，d=45,D=85,B=19,T=，

43、C=16。 eq oac(,2)軸上套筒的選擇 套筒的內(nèi)徑為45，長度為16和21。4）軸的結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 eq oac(,1)計(jì)算各段軸長（從右向左） L=168 L=105-2=103 L=113 L=16 L=140 L=96 L=332 eq oac(,2)軸上鍵槽尺寸 由軸徑為65取鍵槽寬度為18；由軸上齒寬確定鍵槽長度為92。由軸徑為45取鍵槽寬度為14；由平衡塊的寬度取槽的槽長為70?；ㄦI的規(guī)格為：626336，鍵長為85。5）軸的校核 eq oac(,1)繪制軸的空間受力簡圖圖（a）為了簡化計(jì)算采用如下假設(shè)： eq oac(,1)軸上所受的外力為集中載荷； eq oac(,2)軸

44、及軸上零件的重量略去不計(jì)； eq oac(,3)將軸承視為鉸鏈，支座位置在軸承寬度的中央。 eq oac(,2)計(jì)算齒輪受力已知齒輪4的螺旋角、直徑d=358mm； 齒輪5的螺旋角=16.26、直徑d=73mm。齒輪4的受力： 轉(zhuǎn)矩：T=Nm 圓周力：Ft=2Td =17750N 徑向力：Fr=Fttanacos =6697N 軸向力：Fa=Fttan=4849N齒輪5的受力： 因?yàn)镕a-Fa=0 所以Fa=4849N 圓周力：Ft=Fatan =16734N 徑向力：Fr=Fttanacos =6602N eq oac(,3)計(jì)算支撐反力水平面受力：繪制水平面的受力簡圖 圖(b)由My=0F

45、yD=5680NFyA= =5003N垂直面受力：繪制垂直面受力簡圖圖(c)由Mx=0FxD= =10554NFXA= =-9538N eq oac(,4)畫軸彎矩圖 繪水平面彎矩圖圖(d)MBH左=FyA98=490292NmmMBH= FyA98+Fad/2=657585NmmMCH右=FyD86=488480 NmmMCH=FyD86-Fad/2=-197653.5 Nmm繪垂直面的彎矩圖圖(e)MBV=FxA98=934724 NmmMCV=FxD86=-907644 Nmm繪合成彎矩圖圖(f)MB左= =105508 NmmMB= =1142859 NmmMC右= =1030743

46、NmmMC= =1061368 Nmm計(jì)算軸傳遞的轉(zhuǎn)矩圖T 由T=T+Tm繪轉(zhuǎn)矩圖圖(g) eq oac(,5)許用應(yīng)力及當(dāng)量彎矩圖用插值法查得：_0b需許用應(yīng)力值：_b=60MPa應(yīng)力核正系數(shù)：a=_b_0b當(dāng)量轉(zhuǎn)矩：At3769050=2223729.5 Nmm當(dāng)量彎矩： MB= =2500229 Nmm MC= =2464045Nmm繪當(dāng)量彎矩圖圖(h) eq oac(,6)校核軸徑齒輪5的齒根直徑df5=64mm安裝齒輪4的軸徑為63mm軸徑： dB= =35mm df5 dc= =63mm綜上所述可知軸徑滿足強(qiáng)度要求。 eq oac(,7)軸承的校核 查手冊30209軸承主要性能：C

47、r=67.8KN,C0r=83.5KN,e=0.55,x=1, X0，Y0=0.6。附加軸向力：Fs1= Fr1/2Y 且Y=1.23 ，所以Fs1= =2309NFs2= Fr2/2Y= =2034N 軸向力：因?yàn)镕s1Fs2，所以軸承1被壓緊故Fa1= Fs1=2309N，F(xiàn)a2= Fs2=2034N X,Y值： = =0.41e 查表 X1=1 Y1=0 = =0.407e 查表 X2=1 Y2=0 沖擊載荷系數(shù)fd：考慮中等沖擊查表?。篺d 當(dāng)量動(dòng)載荷：P=fd（X1+ Y1 ）=8250N P2=fd（X22+ Y2 當(dāng)量動(dòng)載荷 P0r1=X+Y P0r1=Fr=5680兩者取大：P

48、0r1=5680N P0r2= X+Y P0r2=Fr=5003兩者取大：P0r2=5003N安全系數(shù)S：正常使用滾子軸承，因此查表得：S=計(jì)算額定靜載荷：Cn=SPr5680=14200(因?yàn)椋篜r1Pr2，只計(jì)算軸承1。許用轉(zhuǎn)速驗(yàn)算：載荷系數(shù)f =0.122 查表 f =0.111 查表 f軸承分布系數(shù)f = =0.41 查表 f =0.41 查表 f許用轉(zhuǎn)速 N= f fN N= f fN所以N，N都大于正常轉(zhuǎn)速120r/min,則軸承滿足要求。軸4的設(shè)計(jì)1）選擇材料 45等優(yōu)質(zhì)中碳鋼，因具有較高的綜合機(jī)械性能，應(yīng)用較多，故可取45調(diào)質(zhì)鋼。2）初步計(jì)算軸的直徑（從左向右如圖6-5）圖6-

49、5d (P=26MPa，n=r/min) d=114=為了彌補(bǔ)鍵槽對軸的消弱作用，將軸徑加大5%。 d=（1+5%）= 取d=122 d=110d=100 d=2（0.070.1）d+ d=130 d = d=122 d = d=110d = d=1003）軸上零件的選擇 eq oac(,1)軸兩端軸承的選擇 為了簡化結(jié)構(gòu)，選用同一型號(hào)的軸承，軸承為6020型號(hào)的深溝球軸承，d=100,D=150,B=24。 eq oac(,2)軸上套筒的選擇套筒的內(nèi)徑為100，長度為16和35。4）軸的結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 eq oac(,1)計(jì)算各段軸長 L=48 L=20 L=70 L=154 L =133L

50、=20L =68 L=513 eq oac(,2)軸上鍵槽尺寸 由軸徑取鍵槽寬度為28；由軸上齒寬確定鍵槽1長度為62，鍵槽2的長度為105。軸5的設(shè)計(jì)1）選擇材料45等優(yōu)質(zhì)中碳鋼，因具有較高的綜合機(jī)械性能，應(yīng)用較多，故可取45調(diào)質(zhì)鋼。2）初步計(jì)算軸的直徑（從左向右如圖6-6）圖6-6d=d=30 d=d=35 d=483）軸上零件的選擇 eq oac(,1)軸兩端軸承的選擇 為了簡化結(jié)構(gòu)，選用同一型號(hào)的軸承，軸承為30206型號(hào)的圓錐滾子軸承，d=30,D=62,B=16，T=17.25，C=14。 eq oac(,2)軸上套筒的選擇套筒的內(nèi)徑為30，長度為4、14和10。4）軸的結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)

51、算 eq oac(,1)計(jì)算各段軸長（從左向右） L=152 L=L=10 L=77 L=80 eq oac(,2)軸上鍵槽尺寸 由軸徑取鍵槽寬度為8；由軸上平衡塊的寬度確定鍵槽1長度為26?；ㄦI規(guī)格為：626336，鍵長為85。6.4 平衡塊的選擇由已知條件知螺桿的直徑為57mm，選用長度為1425mm，材料為45鋼，經(jīng)查表知45鋼的密度為。大致估算螺桿的質(zhì)量為： m=1425(57/2)10=kg由平衡塊的主要作用知，它是用來保證螺桿不發(fā)生傾斜，即用來平衡螺桿的水平穩(wěn)定，則平衡塊的質(zhì)量幾乎和螺桿的質(zhì)量一樣，為了簡化裝置使平衡塊的質(zhì)量和螺桿一樣都為kg.6.5 潤滑及密封6.5.1 齒輪的潤

52、滑傳動(dòng)箱中傳動(dòng)件通常用浸油潤滑，所設(shè)計(jì)的斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)的圓周速度v=v=4.1m/s,v=v1.78m/s,v=v=0.023m/s,v=v=0.02m/s，均小于12m/s，故采用浸油潤滑傳動(dòng)。由計(jì)算知齒輪2的直徑為最大，m=mn12=3.512,v=4.1m/s,在0.81.2m/s范圍內(nèi)，故大齒輪的浸油深度為一各齒高，并要h10，知全齒高為7.9610，故將hf取為116.5.2 滾動(dòng)軸承的潤滑傳動(dòng)箱中的滾動(dòng)軸承的潤滑方式采用飛濺潤滑，因v不夠大不易形成油霧，應(yīng)設(shè)置輸油溝（如裝配圖）,利用齒輪飛濺的油，將飛濺到箱蓋的油匯集到輸油溝內(nèi)，再流入軸承進(jìn)行潤滑。6.5.3 軸外伸處的密封在傳動(dòng)

53、箱輸入軸和輸出軸的外伸端，應(yīng)在軸承蓋的軸孔內(nèi)設(shè)置密封件。氈圈密封的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單、價(jià)廉，但磨損較快，壽命短。它使用于接觸處軸的圓周速度為0.83m/s小于4.5m/s，工作溫度小于90的脂潤滑。所設(shè)計(jì)的軸承的圓周速度均小于4.5m/s，且工作溫度較低，考慮到氈圈密封結(jié)構(gòu)簡單，磨損后壞了便于更換等特點(diǎn)，故采用半道的氈圈密封。結(jié) 論 畢業(yè)設(shè)計(jì)是本科學(xué)習(xí)階段一次非常難得的理論與實(shí)際相結(jié)合的機(jī)會(huì)，通過這次比較完整的同向旋轉(zhuǎn)雙螺桿擠出機(jī)的設(shè)計(jì)，我擺脫了單純的理論知識(shí)學(xué)習(xí)狀態(tài)，和實(shí)際相結(jié)合的設(shè)計(jì)更鍛煉了我綜合運(yùn)用所學(xué)專業(yè)知識(shí)解決實(shí)際設(shè)計(jì)問題的能力，同時(shí)也提高了我查閱文獻(xiàn)資料、設(shè)計(jì)手冊、設(shè)計(jì)規(guī)范以及電腦制圖等專業(yè)能力水平。 雖然這次設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容繁多、過程繁瑣、尤其是計(jì)算公式的輸入，比純文字輸入速度更是慢，但我懂得付出后的充實(shí)。各種材料的適用條件，各種標(biāo)準(zhǔn)件的選用，各種零件的安裝方式，我都是隨著設(shè)計(jì)的不斷深入而不斷熟悉并學(xué)會(huì)應(yīng)用的。和謝老師的溝通交流也使我明白了怎樣能把各種工作裝置實(shí)現(xiàn)，怎樣提高生產(chǎn)效率并降低生產(chǎn)成本。 提高是有限的，但提高也是全面的，正是這一次設(shè)計(jì)讓我積累了無數(shù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，使我的頭腦更好的被知識(shí)武裝了起來了，也必然會(huì)讓我在未來的工作學(xué)習(xí)中表現(xiàn)出更高的應(yīng)變能力和綜合思考的能力，更強(qiáng)的溝通力和理解力。順利如期地完