(完整版)模板計算書

1、400 x1600梁模板支架計算書一、梁側(cè)模板計算單位：mm參數(shù)信息1、梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.60；混凝土板厚度(mm):100.00；采用的鋼管類型為48x；3次楞間距(mm)：300；主楞豎向道數(shù)：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2、荷載參數(shù)新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：38.4；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2)：4.0；3、材料參數(shù)木材彈性模量E

2、(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2):6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：15.0；梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F=38.40kN/m2；1梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。q?:?:?:rhpQ300300300面板計算簡圖(單位：mm)1、強度計算面板抗彎強度驗算公式如下：o=M/Wf其中，W-面板的凈截面抵抗矩

3、，W=150 x1.8x1.8/6=81cm3；M-面板的最大彎矩(Nmm)；o-面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2x1.5x38.4x0.9=62.21kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4x1.5x4x0.9=7.56kN/m；計算跨度(次楞間距):l=300mm；面板的最大彎矩M=0.1x62.208x3002+0.117x7.56x3002=6.39xl05Nmm；面板的最大支座反力為

4、：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1x62.208x0.30+1.2x7.560 x0.30=23.250kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：o=6.39x105/8.10 x104=7.9N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:f=15N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值o=7.9N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值f=15N/mm2，滿足要求！2、抗剪驗算Q=(0.6x62.208x300+0.617x7.56x300)/1000=12.6kN；T=3Q/2bh=3x12.597x1000/(2x1500 x18)=0.7N/mm2；面板抗剪強度設(shè)計值：fv=1.4N/mm2；面板的抗剪強度計

5、算值T=0.7N/mm2小于面板的抗剪強度設(shè)計值f=1.4N/mm2，滿足要求！3、撓度驗算v=0.677ql4/(100EI)Wv=l/150q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=38.4x(1.6-0.1)=57.6N/mm；l-計算跨度:l=300mm；E-面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=150 x1.8x1.8x1.8/12=72.9cm4；面板的最大撓度計算值:v=0.677x57.6x3004/(100 x6000 x7.29x105)=0.722mm；面板的最大容許撓度值:v=min(l/150,10)=min(300/150,10)=2

6、mm；面板的最大撓度計算值v=0.722mm小于面板的最大容許撓度值v=2mm,滿足要求！梁側(cè)模板支撐的計算1、次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=23.250/1.600-0.100=15.500kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，斷面慣性矩I,斷面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1x5x7x7/6=40.83cm3；I=1x5x7x7x7/12=142.92cm4；E=9000.00N/mm2；15.5kN/m15.5kN/m15.5kN?m15.5kN/mJJ111111(

7、3)150400350I400200.-1計算簡圖經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.310kNm，最大支座反力R=6.605kN,最大變形v=0.394mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:o=M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值o=3.10 x105/4.08x104=7.6N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:f=13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值o=7.6N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm2，滿足要求！（2）次楞的抗剪驗算Q=3.505kN；T=3Q/2bh=3x3505.23/（2x50 x70）=1.302N/mm2；次楞的抗剪強度設(shè)計值：fv=1.3N/mm

8、2；次楞最大抗剪強度基本滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:v=min（400/150,10）=2.667mm；次楞的最大撓度計算值v=0.394mm小于次楞的最大容許撓度值v=2.667mm，滿足要求！2、主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力6.605kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2x4.493=8.99cm3；I=2xl0.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；G.GOSkN6.605kNG.EOSkNG.GOSkN6.605kM6.6

9、05kN600G00600.-主楞計算簡圖經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.892kNm，最大支座反力R=14.696kN,最大變形v=0.478mm（1）主楞抗彎強度驗算o=M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值：o=8.92x105/8.99x103=99.2N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值:f=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值o=99.2N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.478mm主楞的最大容許撓度值:v=min（600/150,10）=4mm；主楞的最大撓度計算值v=0.478mm小于主楞的最大

10、容許撓度值v=4mm，滿足要求?。ㄎ澹┐┝郝菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?NN=fxA其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積（mm2）；f-穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號：M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=14.696kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170 x105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=14.696kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=17.85kN,滿足要求！二、梁底模板計算(一)參數(shù)信息梁的截面尺寸為400mmx1600mm,模板支架計算長度為6m,梁

11、支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.97，梁段集中線荷載(kN/m)：38.6。采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。1、支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):100；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.6；a立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.08；立桿步距h(m):1.6；板底承重立桿橫向間距或排距1(m):0.9；梁兩側(cè)立桿間距1b(m):0.8；梁底增設(shè)雙立桿。2、材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方斷面為50mmx70mm,梁底支撐鋼管采用48x3.0鋼管，鋼管的截面積為A=4.24x102mm2，截面模量W=4.49x103mm3，截面慣性矩為1=1.

12、08x105mm4。木材的抗彎強度設(shè)計值為fm=13N/mm2，抗剪強度設(shè)計值為fv=1.3N/mm2,彈性模量為E=9000N/mm2,面板的抗彎強度設(shè)計值為fm=15N/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv=1.4N/mm2，面板彈性模量為E=6000N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模一底模小楞一水平鋼管一扣件/可調(diào)托座f立桿一基礎(chǔ)的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。3、荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.5kN/m3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3。所處城

13、市為寧波市，基本風(fēng)壓為W=0.44kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為馬=0.74,風(fēng)荷載體型系數(shù)為人=0038。梁底模板強度和剛度驗算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=300.00 x18.00 x18.00/6=1.62x104mm3；I=300.00 x18.00 x18.00 x18.00/12=1.46x105mm4；1、荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：q=0.50 x0.30=0.15kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：q2=1.60

14、x24.00 x0.30=11.52kN/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：q3=1.60 x1.50 x0.30=0.72kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q4=1.00 x0.30=0.30kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q5=2.00 x0.30=0.60kN/m。底模的荷載設(shè)計值為：q=1.35x(q1+q2+q3)+1.4x(q4+q5)=1.35x(0.15+11.52+0.72)+1.4x(0.30+0.60)=17.99kN/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：o=M/Wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下：Mmax=0.125ql2=0.125X17.X0.

15、20X0.20=0.090kNm；支座反力為R1=0.375ql=1.349kN；R2=1.25ql=4.497kN，R3=0.375ql=1.349kN；最大支座反力R=1.25ql=4.497kN；o=M/W=9.00 x104/1.62x104=5.6N/mm2；面板計算應(yīng)力o=5.6N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值fm=15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=2.248kN,抗剪強度按照下面的公式計算：T=3Q/(2bh)Wfvt=3x2.248x1000/(2x300 x18)=0.624N/mm2；面板受剪應(yīng)力計算值t=0.624小于fv=1.40N/

16、mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ130-2001,剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:v=0.521qkl4/(100EI)Wv=min(l/150,10)其中，1-計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；面板的最大撓度計算值:v=0.521xl2.39x200.004/(100 x6000.00 xl.46xl05)=0.118mm；面板的最大允許撓度值v=min(200.00/150,10)=1.33mm面板的最大撓度計算值v=0.118mm小于面板的最

17、大允許撓度值v=1.33mm,滿足要求！梁底縱向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的斷面慣性矩I和斷面抵抗矩W分別為:W=50.00 x70.00 x70.00/6=4.08x104mm3；1=50.00 x70.00 x70.00 x70.00/12=1.43x106mm4；1、荷載的計算按照三跨連續(xù)梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載q=4.497/0.300=14.989kN/m。2、抗彎強度驗算o=M/W600,r支撐鋼管計算簡圖最大彎矩Mmax=0.054kNm；最大變形vmax=0.057mm；最大支座力Rmax=1.097kN；max最大應(yīng)力o=M/

18、W=0.054x106/(4.49x103)=11.927N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值fm=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值o=11.927N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值fm=205N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度v=0.057mm小于最大允許撓度v=min(600/150,10)mm,滿足要求！梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=4.116kN4.116kN4.116kN4,11EkN411EkN4.116kN4.11EkN411EkN4.116kN4,11EkN陽罔2600600600.支撐鋼管計算簡圖最大彎矩Mma

19、x=0.658kNm；最大變形v=0.765mm；IlldX最大支座力Rmax=13.445kN；max最大應(yīng)力o=M/W=0.658x106/（4.49X103）=146.605N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值fm=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值o=146.605N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值fm=205N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度v=0.765mm小于最大允許撓度v=min（600/150,10）mm,滿足要求?。┛奂够频挠嬎憧v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）:RWRc其中Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計值,取1

20、2.00kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=1.096kN；R12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求?。ㄆ撸┎唤M合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：根據(jù)前面的計算，梁兩側(cè)立桿扣件滑移力F=1.097kN,梁底立桿所受豎向力F2=13.445kN；根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/

21、m取值,故梁兩側(cè)支架自重荷載值為：F3=1.35x0.15x5.97=1.209kN；梁底立桿支架自重荷載值為：F4=1.35x0.15x(5.97-1.60)=0.885kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括作用在板上模板自重和鋼筋混凝土自重：F5=1.35x(0.90/2+(0.80-0.40)/4)x0.60 x(0.50+24.00 x0.10)=1.292kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括作用在板上的活荷載:F6=1.4x(0.90/2+(0.80-0.40)/4)x0.60 x(1.00+2.00)=1.386kN；梁兩側(cè)立桿受壓荷載總設(shè)計值為：

22、比=1.097+1.209+1.292+1.386=4.983kN；梁底增加立桿受壓荷載總設(shè)計值為：N2=13.445+0.885=14.330kN；立桿受壓荷載總設(shè)計值為：N=14.330kN；2、立桿穩(wěn)定性驗算Q=Nut/gAK/Wf申-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；A-立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；KH-高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程5.3.4采用；計算長度10按下式計算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=1.60+2x0.08=1.760m；l0=kph=1.163x1.272x1.600=2.367m；式中：h-支架立桿的步距，取1.6m；

23、a-模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.08m；卩-模板支架等效計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表D1,卩=1.272；k-計算長度附加系數(shù)，取值為：1.163；故10取2.367m；九=l0/i=2366.938/15.9=149；查規(guī)程附錄C得9=0.312；KH=1/1+0.005x(5.97-4)=0.990；o=N/(9AKH)=14.330 x103/(0.312x424.000 x0.990)=109.391N/mm2；立桿的受壓強度計算值o=109.391N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值f=205.000N/mm2，滿足要求。組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計

24、算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計值計算。由前面的計算可知：Nut=14.330kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk=0.7yzPsWo=0.7x0.44x0.74x0.038=0.009kN/m2；其中w0-基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0=0.44kN/m2；駡-風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：馬=0.74；人-風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.038；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85xwJah2/10

25、=0850 xgxO.OOgxO.Gx1.62/10=0.002E；2、立桿穩(wěn)定性驗算o=Nut/(9AKH)+Mw/Wfo=N/(9AKH)=14.330 x103/(0.312x424.000 x0.99)+1583.085/4490.000=109.744N/mm2；立桿的受壓強度計算值o=109.744N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值f=205.000N/mm2，滿足要求。模板支架整體側(cè)向力計算1、根據(jù)規(guī)程4.2.10條，風(fēng)荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N表達式為：N1=3FH/（m+1）Lb）其中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式

26、計算：F=0.85AFWkla/（La）Af-結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=6.xl3xl6xl3=96xl6mm2；wk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對模板，風(fēng)荷載體型系數(shù)ys取為1.0,wk=O.7PzXysxw0=O.7xO.74xl.OxO.44=O.228kN/m2；所以可以求出eO.xAFXWkXla/LaMO&xOxxZxOQSxOmxWOOT85.983。H-模板支架計算高度。H=5.970m。m-計算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為：1根。lb-模板支架的橫向長度（m）,此處取梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b=O.8OOm。la-梁底立桿縱距（m），la=0.600m。aaLa-梁計算長度（

27、m），La=6.000m。aa綜合以上參數(shù)，計算得N=3x185.983x597O.OOO/（1+1）x8OO.OOO）=2O81.844N。2、考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當(dāng)不考慮疊合效應(yīng)時，按照下式重新計算：。=叫+叫）/（皿晦）Wf計算得：o=（14330.017+2081.844）/（0.312x424.000 x0.990）=125.284N/mm2。o=125.284N/mm2小于205.000N/mm2，模板支架整體側(cè)向力滿足要求。（十）立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求pWfgg地基承載力設(shè)計值:fg=fgkxkc=120

28、x1=120kPa；ggkc其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=14.33/0.25=57.32kPa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N=14.33kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25m2。p=57.32kPaWfg=120kPa。地基承載力滿足要求！g300 x750梁模板支架計算書一、梁側(cè)模板計算位JT1-(一)參數(shù)信息1、梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):100.00；采用的鋼管類型為48x；3次楞間距(mm)：300；主楞豎向道數(shù)：

29、2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2、荷載參數(shù)新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2)：4.0；3、材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：15.0；梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)

30、值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。F=0.22YtP1P2Vi/2F=yH其中Y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T混凝土的入模溫度，取20.000C；V混凝土的澆筑速度，取1.200m/h；H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；卩廠外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；卩2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得45.611kN/m2、

31、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。qf1f1f、f1p1f1J:f、f1弋W00300.300L300A1F面板計算簡圖(單位：mm)1、強度計算面板抗彎強度驗算公式如下o=M/Wf其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=65xl.8xl.8/6=35.1cm3；M-面板的最大彎矩(Nmm)；o-面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M

32、=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2x0.65x16.8x0.9=12.64kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4x0.65x4x0.9=3.28kN/m；計算跨度(次楞間距):l=300mm；面板的最大彎矩M=0.1x12.64x3002+0.117x3.28x3002=1.48x105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1x12.64x0.30+1.2x3.28x0.30=5.35kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:o=1.48x105/3.51x104=4.2N/mm2；面

33、板的抗彎強度設(shè)計值:f=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值o=4.2N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm2，滿足要求！2、抗剪驗算Q=(0.6x12.64x300+0.617x3.28x300)/1000=2.88kN；T=3Q/2bh=3x2.88x1000/(2x650 x18)=0.37N/mm2；面板抗剪強度設(shè)計值：fv=1.4N/mm2；面板的抗剪強度計算值T=0.37N/mm2小于面板的抗剪強度設(shè)計值f=1.4N/mm2，滿足要求！3、撓度驗算v=0.677ql4/(100EI)Wv=l/150q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18x(0.75-0.1)=1

34、1.7N/mml-計算跨度:l=300mm；E-面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I=65xl.8xl.8xl.8/12=31.59cm4；面板的最大撓度計算值:v=0.677x11.7x3004/(100 x6000 x3.16x105)=0.338mm；面板的最大容許撓度值:v=min(l/150,10)=min(300/150,10)=2mm；面板的最大撓度計算值v=0.338mm小于面板的最大容許撓度值v=2mm,滿足要求！梁側(cè)模板支撐的計算1、次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算

35、寬度得到：q=5.35/(0.750-0.100)=8.23kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，斷面慣性矩I,斷面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1x5x7x7/6=40.83cm3；I=1x5x7x7x7/12=142.92cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖350300-.-1經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.37kNm,最大支座反力R=4.967kN,最大變形v=1.313mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:o=M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值o=3.7x105/4.08x104=9.1N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:f=13N/mm2；

36、次楞最大受彎應(yīng)力計算值o=9.1N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm2，滿足要求?。?）次楞的抗剪驗算Q=2.50kN；T=3Q/2bh=3x2500/（2x50 x70）=1.07N/mm2；次楞的抗剪強度設(shè)計值：fv=1.3N/mm2；次楞最大抗剪強度計算值t=1.07N/mm2小于次楞的抗剪強度設(shè)計值f=1.3N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:v=min（350/150,10）=2.333mm；次楞的最大撓度計算值v=1.313mm小于次楞的最大容許撓度值v=2.333mm，滿足要求！2、主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.

37、967kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2x4.493=8.99cm3；I=2x10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；4.9G7kN4.967kN4967kN4.967kN4.9E7kN4.967kN600G00600.-主楞計算簡圖經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.671kNm，最大支座反力R=11.052kN,最大變形v=0.359mm1）主楞抗彎強度驗算o=M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值：o=6.71x105/8.99x103=74.6N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值:f=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值o=74.6N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.359mm主楞的最大容許撓度值:v=min(600/150,10)=4mm；主楞的最大撓度計算值v=0.359mm小于主楞的最大容許撓