土力學(xué)滲透實(shí)驗(yàn)匯總

1、3.2.2尾礦的滲透特性影響上游法筑壩尾礦庫安全穩(wěn)定性的諸多因素中，尾礦庫的滲流狀態(tài)是最重要的因素之一。只有深入分析尾礦庫的滲流狀態(tài)，才能確定合理的筑壩工程指標(biāo)，選擇合適的排滲方案，從而保證尾礦庫的安全65,73,74。目前，國內(nèi)外對尾礦庫進(jìn)行滲流分析時很少考慮尾礦的滲透系數(shù)隨填埋位置和時間的變化。近代土力學(xué)的研究表明，土的滲透特性與土中孔隙的多少和孔隙的分布情況密切相關(guān)。隨著尾礦的排放，下部堆積尾礦的上覆土壓力逐漸增加。在上覆土壓力的作用下，尾礦將逐漸排水固結(jié)，隨著固結(jié)的進(jìn)行，尾礦孔隙比逐漸減小，而孔隙比的減小必然引起滲透系數(shù)的變化。堆積尾礦的滲透系數(shù)與上部固結(jié)壓力和孔隙比之間存在何種關(guān)系是

2、一個值得探討的問題75-76。本文通過室內(nèi)試驗(yàn)的方法，研究不同固結(jié)壓力和孔隙比條件下各類尾礦的滲透系數(shù)變化情況，從而為尾礦庫滲流穩(wěn)定性分析提供科學(xué)依據(jù)。固結(jié)滲透聯(lián)合測定裝置說明固結(jié)滲透聯(lián)合測定裝置構(gòu)造說明現(xiàn)有技術(shù)中進(jìn)行土樣滲透試驗(yàn)主要儀器為土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)68(GB/T50123-1999)中所述的“常水頭滲透試驗(yàn)”中的常水頭滲透儀和“變水頭滲透試驗(yàn)”中的變水頭滲透儀。上述儀器僅能進(jìn)行單純的滲透試驗(yàn)，但無法定量并均勻施加固結(jié)壓力，因此很難精確得到孔隙比，導(dǎo)致試驗(yàn)數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確。針對目前常見滲透試驗(yàn)裝置存在的不足，為了減少同一試驗(yàn)中相同土樣的制備數(shù)量和消除同一試驗(yàn)相同土樣在制備過程中產(chǎn)生的誤差，作者

3、在70型滲透儀的基礎(chǔ)上進(jìn)行了合理改進(jìn)，自行研制了固結(jié)滲透聯(lián)合測定裝置，該裝置不僅實(shí)現(xiàn)了定量、均勻施加固結(jié)壓力，精確測定單一固結(jié)壓力下的滲透系數(shù)的基本目的，而且實(shí)現(xiàn)了針對一個土樣可以連續(xù)精確測定不同固結(jié)壓力條件下土樣的滲透系數(shù)，得到固結(jié)壓力孔隙比滲透系數(shù)的定量變化規(guī)律，彌補(bǔ)了普通滲透裝置由于無法定量、均勻施加固結(jié)壓力，導(dǎo)致無法精確測定固結(jié)壓力條件下土樣的滲透系數(shù)，同時也不能連續(xù)測定不同固結(jié)壓力下土樣滲透系數(shù)的不足，提高了固結(jié)壓力下滲透系數(shù)的測量精度而且大大減少了測定不同固結(jié)壓力條件下土樣滲透性的試驗(yàn)次數(shù)，該參數(shù)精度的提高使相關(guān)問題的研究更貼近實(shí)際。固結(jié)滲透聯(lián)合測定裝置的詳細(xì)構(gòu)造如圖3.6所示：圖

4、3.6固結(jié)滲透聯(lián)合測定裝置示意圖Fig.3.6SchematicplotofOsmoticOedometer固結(jié)滲透聯(lián)合測定裝置構(gòu)造說明：本裝置的溢水孔亦是測量孔。通過加壓活塞可以改變土樣所承受的軸向荷載，加壓活塞與加壓筒的筒壁之間有間隙，水可在加壓活塞與加壓筒筒壁之間自由流動。試驗(yàn)方法：將透水石放入加壓筒的底部，在透水石上放一層濾紙并將土樣放入加壓筒的內(nèi)腔中，在土樣上再放一層濾紙，放上透水石并在透水石上放上加壓活塞；在支架兩邊分別安裝1個百分表，并使兩個百分表的觸頭分別頂在加壓筒的上表面，在進(jìn)水口上安裝進(jìn)水管，在溢水孔上安裝流量計或在溢水孔外設(shè)置量筒，將本裝置安裝在固結(jié)試驗(yàn)臺上；通過安裝在進(jìn)

5、水口上的進(jìn)水管向加壓筒內(nèi)注水，使土樣排氣、飽和；通過固結(jié)試驗(yàn)臺施加一定的固結(jié)壓力來模擬試樣的不同壓力狀態(tài)，通過百分表讀取土樣的軸向變形量，當(dāng)土樣變形穩(wěn)定時，測定滲透系數(shù)；通過固結(jié)試驗(yàn)臺改變固結(jié)壓力，再次進(jìn)行其他固結(jié)壓力條件下的滲透試驗(yàn)。（2）不同固結(jié)壓力條件下尾礦固結(jié)滲透試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)內(nèi)容：使用固結(jié)一滲透聯(lián)合測定裝置采用常水頭法分別測定阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦及混合尾礦、分層尾礦在0kPa、32.5kPa、65kPa、130kPa、260kPa、390kPa、780kPa、1170kPa八級固結(jié)壓力下的滲透系數(shù)，每施加一級荷載后需等待沉降穩(wěn)定后再測量其滲透系數(shù)，每個滲透系數(shù)測兩次，固結(jié)穩(wěn)定的判別

6、標(biāo)準(zhǔn)為每小時沉降量小于0.01mm。取兩次測量值的平均值作為該級荷載下的滲透系數(shù)。為了減小試驗(yàn)誤差，所有試驗(yàn)均在常溫下進(jìn)行。砂類尾礦固結(jié)一滲透試驗(yàn)方法：砂類尾礦滲透系數(shù)很大，因此為避免由于透水石滲透系數(shù)小于砂類尾礦滲透系數(shù)而造成的測量結(jié)果錯誤，采用金屬網(wǎng)代替透水石，并在金屬網(wǎng)上邊鋪上一層粗砂代替濾紙作為反濾層來進(jìn)行砂類尾礦的固結(jié)滲透試驗(yàn)。修正各砂類尾礦的實(shí)際固結(jié)數(shù)據(jù)，以消除兩端反濾層及金屬網(wǎng)壓縮變形對試驗(yàn)結(jié)果的影響，得到不同固結(jié)壓力條件下砂類尾礦的實(shí)際單位沉降量和孔隙比。Fig.3.7OsmoticOedometeroftailings裝置圖3.8尾礦的固結(jié)滲透聯(lián)Fig.3.8OsmoticO

7、edometertest阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦的滲透試驗(yàn)結(jié)果及分析阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦，不同固結(jié)壓力條件下孔隙比數(shù)據(jù)如表3.8所示：表3.8阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦在各固結(jié)壓力下的孔隙比數(shù)據(jù)孔隙比eTab.3.8Voidratiodatasofalltypesoftailingsunderconsolidationpressures固結(jié)壓力/kPa阿哈來阿哈來阿哈來阿哈來同乃同乃同乃尾細(xì)砂尾粉砂尾粉土原尾礦尾粉砂尾粉土原尾礦00.8510.8491.5290.8390.9931.1451.02132.50.8460.8361.5130.8750.9241.0320.94665

8、0.8390.8291.50.8620.8470.9680.8891300.8320.8181.4890.8560.7580.9340.8482600.8210.81.4710.840.6830.8970.7633900.8140.7891.4590.8250.6590.8530.7347800.8010.7781.4380.8010.6140.8210.70211700.7840.7691.4240.7970.5980.7820.679根據(jù)表3.8繪制阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦孔隙比與固結(jié)壓力關(guān)系曲線，如圖3.9、3.10所示：固結(jié)壓力P(kpa)圖3.9阿哈來尾礦庫各類型尾礦的e-p關(guān)系

9、Fig.3.9Relationshipofe一pofalltypesoftheAhalaitailings-10001002003004005006007008009001000110012001300固結(jié)壓力P(kpa)圖3.10同乃尾礦庫各類型尾礦的e-p關(guān)系Fig.3.10Relationshipofe一pofalltypesoftheTongnaitailings當(dāng)固結(jié)壓力增大時，各種尾礦試樣的壓縮規(guī)律與前面的壓縮特性規(guī)律相近，但因有持續(xù)水流的作用，其結(jié)果有細(xì)微的差別，體現(xiàn)在阿哈來原尾礦和同乃尾粉土試樣上，其孔隙比隨固結(jié)壓力的增大變化梯度稍大，阿哈來尾粉砂的最終孔隙比最小。不同固結(jié)壓力

10、條件下尾礦土樣滲透系數(shù)數(shù)據(jù)如表3.9所示：表3.9阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦在不同固結(jié)壓力下的滲透系數(shù)數(shù)據(jù)Tab.3.9Permeabilitycoefficientdatasofalltypesoftailingsunderconsolidationpressures滲透系數(shù)/(102m/s)固結(jié)壓力/kPa阿哈來阿哈來阿哈來阿哈來同乃同乃同乃尾細(xì)砂尾粉砂尾粉土原尾礦尾粉砂尾粉土原尾礦06.299.20.08910.580.0950.00530.006532.56.198.180.07460.50.0840.00420.0056656.0157.680.06690.420.0770.003

11、90.00521305.8046.980.06160.370.0720.00370.00492605.656.560.05650.340.0680.00350.00473905.546.310.05290.320.0670.00320.00457805.415.780.04860.30.0660.00310.004411705.335.460.04650.290.0650.00290.0043根據(jù)數(shù)據(jù)表3.9繪制阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦滲透系數(shù)與固結(jié)壓力關(guān)系曲線圖3.11、3.12：圖3.11阿哈來尾礦庫各類型尾礦k-p關(guān)系Fig.3.11Relationshipofk一pofalltyp

12、esoftheAhalaitailings固結(jié)壓力P(KPa)圖3.12同乃尾礦庫各類型尾礦k-p關(guān)系Fig.3.12Relationshipofk-pofalltypesoftheTongnaitailingss/mv透阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦試樣滲透系數(shù)與孔隙比的相關(guān)關(guān)系，如表3.10所示：表3.10阿哈來、同乃各類型尾礦滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系數(shù)據(jù)Tab.3.10Datasofpermeabilitycoefficientandvoidratioofalltypesoftailings阿哈來尾細(xì)砂阿哈來尾粉砂阿哈來尾粉土阿哈來原尾礦TOC o 1-5 h z孔隙比e0.8510.846

13、0.8390.8320.8210.8140.8010.784滲透系數(shù)k6.296.196.0155.8045.655.545.415.33(10-2cm/s)孔隙比e0.8490.8360.8290.8180.8000.7890.7780.769滲透系數(shù)k9.28.187.686.986.566.315.785.46(10-2cm/s)孔隙比e1.5291.5131.5001.4891.4711.4591.4381.424滲透系數(shù)k0.0890.0740.0660.0610.0560.0520.0480.046(10-2cm/s)16965965孔隙比e0.8390.8750.8620.856

14、0.8400.8250.8010.797滲透系數(shù)k0.580.50.420.370.340.320.30.29(10-2cm/s)同孔隙比e0.9930.9240.8470.7580.6830.6590.6140.598乃尾粉砂滲透系數(shù)k(10-2cm/s)0.0950.0840.0770.0720.0680.0670.0660.065同孔隙比e1.1451.0320.9680.9340.8970.8530.8210.782乃滲透系數(shù)k0.0050.0040.0030.0030.0030.0030.0030.002尾粉土(10-2cm/s)32975219同孔隙比e1.0210.9460.88

15、90.8480.7630.7340.7020.679乃滲透系數(shù)k0.0060.0050.0050.0040.0040.0040.0040.004原尾礦(10-2cm/s)56297543根據(jù)表3.10中阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系作各尾礦土樣的滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系曲線，如圖3.133.19所示：)透滲孔隙比e圖3.13阿哈來尾細(xì)砂k-e關(guān)系Fig.3.13Relationshipofk一eoftheAhalaifinesandtailings)/mck(數(shù)系透滲9.5x10-2-9.0 x10-2-8.5x10-2-8.0 x10-2-7.5x10-2-7.0 x10-

16、2-6.5x10-2-6.0 x10-2-5.5x10-2-5.0 x10-2-4.5x10-2-4.0 x10-2-3.5x10-2-3.0 x10-2-2.5x10-2-2.0 x10-2-1.5x10-2-1.0 x10-2-5.0 x10-3L.0.00.860.850.840.830.820.810.800.790.780.770.76孔隙比e圖3.14阿哈來尾粉砂k-e關(guān)系Fig.3.14Relationshipofk-eoftheAhalaifinesiltysandtailings9.5x10-49.0 x10-48.5x10-48.0 x10-47.5x10-47.0 x10

17、-46.5x10-46.0 x10-45.5x10-45.0 x10-44.5x10-44.0 x10-43.5x10-43.0 x10-42.5x10-42.0 x10-41.5x10-41.0 x10-45.0 x10-50.01.541.521.501.481.461.441.421.40孔隙比e圖3.15阿哈來尾粉土k-e關(guān)系Fig.3.15Relationshipofk-eoftheAhalaisiltysoiltailings圖3.16阿哈來原尾礦k-e關(guān)系Fig.3.16Relationshipofk-eoftheAhalaioriginaltailings-29.5x109.0

18、 x108.5x108.0 x107.5x107.0 x10)6.5x10s/6.0 x10cm/5.5x10c(5.0 x10數(shù)4的0系4.0 x10系透3.5x10滲3.0 x10滲2.5x102.0 x101.5x101.0 x105.0 x10-2-2-2-2-2-2-2-2-2-2-2-2-2-2-2-2-2-3阿哈來尾粉砂數(shù)據(jù)阿哈來尾粉砂擬合曲線0.00.860.850.840.830.820.810.800.790.780.770.76孔隙比e圖3.17同乃尾粉砂k-e關(guān)系Fig.3.17Relationshipofk一eoftheTongnaisiltysandtailings

19、透滲孔隙比e圖3.18同乃尾粉土k-e關(guān)系Fig.3.18Relationshipofk-eoftheTongnaisiltysoiltailings6.5x10-56.0 x10-55.5x10-55.0 x10-54.5x10-54.0 x10-53.5x10-53.0 x10-52.5x10-52.0 x10-51.5x10-51.0 x10-55.0 x10-60.01.051.000.950.900.850.800.750.700.65孔隙比e圖3.19同乃原尾礦k-e關(guān)系Fig.3.19Relationshipofk-eoftheTongnaioriginaltailings由圖3

20、.133.19可知，阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦的滲透系數(shù)均隨著孔隙比的減小而減小，但是減小的程度不同，其中的阿哈來尾粉土、阿哈來原尾礦、同乃尾粉土減小了1倍左右。在孔隙比減小的初期階段，各尾礦的滲透系數(shù)減小較快，而在孔隙比減小的后期階段，阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦的滲透系數(shù)減小速度放緩。對于阿哈來尾礦庫，尾粉砂的最初滲透系數(shù)最大，但隨著孔隙比減小其滲透系數(shù)的下降速度卻最快，最終的滲透系數(shù)小于尾細(xì)砂的滲透系數(shù)；尾粉土的滲透系數(shù)小于原尾礦的滲透系數(shù)，兩者相差近1個數(shù)量級；原尾礦的滲透系數(shù)小于尾粉砂的滲透系數(shù)，也相差近1個數(shù)量級。對于同乃尾礦庫，尾粉砂的滲透系數(shù)最大，原尾礦的次之，尾粉土的最小，

21、尾粉砂的最終滲透系數(shù)是尾粉土的約20倍。根據(jù)水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范77可知阿哈來尾粉土和阿哈來原尾礦為中等透水，阿哈來尾細(xì)砂和阿哈來尾粉砂為強(qiáng)透水；同乃尾粉砂為中等透水，同乃原尾礦和同乃尾粉土為弱透水。滲透系數(shù)隨孔隙比的變化規(guī)律公路土工試驗(yàn)規(guī)程781中認(rèn)為很多砂類土的滲透系數(shù)k與孔隙比e的關(guān)系服從冪函數(shù)曲線關(guān)系。王崇淦17在其研究成果中驗(yàn)證了該規(guī)律。本文將各類尾礦的滲透系數(shù)k與孔隙比e的試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合為冪函數(shù)曲線關(guān)系，如k二Cea的形式，擬合效果不理想。歐孝奪73在其研究成果中認(rèn)為所研究的尾礦砂土滲透系數(shù)和孔隙比可擬合為對數(shù)函數(shù)曲線關(guān)系。本文也嘗試將鐵尾礦的滲透系數(shù)k與孔隙比e的關(guān)系擬合為對數(shù)

22、函數(shù)曲線關(guān)系，如k二CLn(e)+C的形式，擬合效果也不是很理想。經(jīng)多次嘗試后，發(fā)現(xiàn)滲透系數(shù)隨孔隙比的變化符合高斯曲線關(guān)系，且曲線十分平滑，擬合效果良好，如圖3.133.19所示。其擬合關(guān)系式如下：阿哈來尾細(xì)砂k-e曲洛擬合方程(、k=0.053+2x0.002.0834x(e-0.9K0.0832丿3.13)+0.022123.14)3.15）阿哈來原尾礦k-e曲（擬合方程、k=0.00+2x0.0002xb.0574x（e-0.901丿+0.057丿3.16）同乃尾粉砂k-e曲線（合方程：、k=0.0006+2x0.003處.813,x（e-1.829）+0.8132丿/兀3.17）同乃尾

23、粉土k-e曲線擬（方程：丿，丿丿k=0.00002+2x0.0001y）x1.0614x（e-1.97丿丿+1.0612丿3.18）同乃原尾礦k-e曲線擬（方程：、k=0.000007+2x0.000）xb.663,x（e-2.178）+0.6632丿/兀（3.19）另外本文采用羅倫斯曲線擬合后的效果也比較理想。即阿哈來、同乃尾礦庫各類型尾礦在固結(jié)壓縮過程中滲透系數(shù)隨孔隙比的變化規(guī)律符合高斯曲線、羅倫斯曲線規(guī)律，同時說明試驗(yàn)方法的改進(jìn)增加了數(shù)據(jù)精度，使固結(jié)壓力孔隙比滲透系數(shù)之間的關(guān)系更符合實(shí)際。此規(guī)律的獲得可為尾礦庫滲流和穩(wěn)定性分析提供可靠依據(jù)。試驗(yàn)中得到的兩種尾粉土的固結(jié)滲透試驗(yàn)結(jié)果與一般砂

24、的特性類似，而與一般的黏性土不同，這是因?yàn)槲卜弁恋慕Y(jié)構(gòu)情況與一般的黏性土具有很大差別。因?yàn)樾纬傻臅r間較短，尾粉土中的黏粒含量相對較少，且尾粉土黏粒的顆粒大小比黏性土黏粒要大得多，因此在黏粒的概念上與一般黏性土的黏粒有區(qū)別，黏性土的微細(xì)顆粒能形成絮狀結(jié)構(gòu)而尾粉土的微細(xì)顆粒無法形成這種絮狀結(jié)構(gòu)。（3）混合尾礦、分層尾礦固結(jié)滲透試驗(yàn)試驗(yàn)方法本次試驗(yàn)仍采用自制的固結(jié)滲透聯(lián)合測定裝置測定在不同固結(jié)壓力下的混合尾礦、分層尾礦的滲透系數(shù)，按照前面3.2.1節(jié)中所述的質(zhì)量比稱取各級尾礦共300g，因?yàn)楣探Y(jié)一滲透試驗(yàn)是由下部進(jìn)水，所以將各級土樣裝填順序調(diào)整為：下面一層為最細(xì)層，由下至上越來越粗，在最上層以上和最

25、底層以下各加一層大于上下兩層尾礦試樣滲透系數(shù)的反濾層。本次試驗(yàn)采用的壓力級別分別為：0kPa、32.5kPa、65kPa、130kPa、260kPa、390kPa、780kPa。試驗(yàn)步驟按照土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)68的要求進(jìn)行。混合尾礦與分層尾礦的滲透特性a.阿哈來混合尾礦和分層尾礦的固結(jié)一滲透特性比較分析在持續(xù)水流的作用下，兩種阿哈來尾礦的孔隙比與固結(jié)壓力的關(guān)系如表3.11所示：表3.11阿哈來混合尾礦和分層尾礦的孔隙比與固結(jié)壓力關(guān)系數(shù)據(jù)Tab.3.11DatasofvoidratioandconsolidationpressureoftheAhalaimixedtailingsandlayere

26、dtailings固結(jié)壓力/kPa孔隙比e阿哈來混合尾礦阿哈來分層尾礦01.341.4332.51.301.36651.251.301301.191.252601.121.213901.071.177801.021.14由試驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制圖形，得出各固結(jié)壓力條件下阿哈來混合尾礦和分層尾礦試樣孔隙比的變化規(guī)律，如圖3.20所示：圖3.20阿哈來混合尾礦和分層尾礦的e-p關(guān)系Fig.3.20Relationshipofe一poftheAhalaimixedtailingsandlayeredtailings試驗(yàn)得出的不同固結(jié)壓力條件下阿哈來混合尾礦和分層尾礦試樣的滲透系數(shù)如表3.12所示：表3.12阿

27、哈來混合尾礦和分層尾礦的滲透系數(shù)與固結(jié)壓力關(guān)系數(shù)據(jù)Tab.3.12DatasofpermeabilitycoefficientandconsolidationpressureoftheAhalaimixedtailingsandlayeredtailings固結(jié)壓力/kPa滲透系數(shù)/（10-m/s）阿哈來混合尾礦阿哈來分層尾礦06.79.232.55.34.3654.23.11303.251.82602.41.13901.90.867801.60.69根據(jù)數(shù)據(jù)表3.12繪制阿哈來混合尾礦和分層尾礦滲透系數(shù)與固結(jié)壓力關(guān)系曲線，如圖3.21所示：-1000100200300400500600700

28、800900固結(jié)壓力kpa圖3.21阿哈來混合尾礦和分層尾礦的k-p關(guān)系Fig.3.21Relationshipofk一poftheAhalaimixedtailingsandlayeredtailings系透進(jìn)而得到阿哈來混合尾礦和分層尾礦滲透系數(shù)與孔隙比的相關(guān)關(guān)系，如表3.13所示：表3.13阿哈來混合尾礦和分層尾礦滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系數(shù)據(jù)Tab.3.13DatasofpermeabilitycoefficientandvoidratiooftheAhalaimixedtailingsandlayeredtailings孔隙比e1.341.301.251.191.121.071.02阿哈

29、來混合尾礦滲透系數(shù)k/（10-5cm/s）6.75.34.23.252.41.91.6孔隙比e1.431.361.301.251.211.171.14阿哈來分層尾礦滲透系數(shù)k/（10-5cm/s）9.24.33.11.81.10.860.69根據(jù)表3.13中的數(shù)據(jù)，繪制滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系曲線如圖3.22所示：1.0 x10-49.0 x10-58.0 x10-57.0 x10-56.0 x10-55.0 x10-54.0 x10-53.0 x10-52.0 x10-51.0 x10-50.01.501.451.401.351.301.251.201.151.101.051.000.950.

30、90孔隙比e圖3.22阿哈來混合尾礦和分層尾礦的k-e的關(guān)系Fig.3.22Relationshipofk一eoftheAhalaimixedtailingsandlayeredtailingsb.同乃混合尾礦和分層尾礦固結(jié)一滲透特性對比。在持續(xù)水流的作用下，同乃混合尾礦和分層尾礦在不同固結(jié)壓力下的孔隙比數(shù)據(jù)，如下表所示：3.14同乃混合尾礦和分層尾礦孔隙比與固結(jié)壓力的關(guān)系數(shù)據(jù)Tab.3.14DatasofvoidratioandconsolidationpressureoftheTongnaimixedtailingsandlayeredtailings固結(jié)壓力/kPa孔隙比e同乃混合尾礦同

31、乃分層尾礦01.451.6432.51.381.57651.321.521301.251.472601.191.433901.151.397801.121.34根據(jù)表3.14，繪制孔隙比與固結(jié)壓力的關(guān)系曲線如圖3.23所示：圖3.23同乃混合尾礦和分層尾礦的e-p關(guān)系Fig.3.23Relationshipofe-poftheTongnaimixedtailingsandlayeredtailings不同固結(jié)壓力條件下同乃混合尾礦和分層尾礦試樣滲透系數(shù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表3.15所示：表3.15同乃混合尾礦和分層尾礦的滲透系數(shù)與固結(jié)壓力關(guān)系數(shù)據(jù)Tab.3.15Datasofpermeabilityco

32、efficientandconsolidationpressureoftheTongnaimixedtailingsandlayeredtailings固結(jié)壓力/kPa滲透系數(shù)/（10-m/s）同乃混合尾礦同乃分層尾礦09.33.132.57.21.57655.81.071303.90.72602.70.473902.30.267801.90.17根據(jù)表3.15，繪制同乃混合尾礦和分層尾礦的滲透系數(shù)與固結(jié)壓力關(guān)系曲線，如圖3.24所示：圖3.24同乃混合尾礦和分層尾礦的k-p關(guān)系Fig.3.24Relationshipof示：k-poftheTongnaimixedtailingsandlayeredtailings進(jìn)而得到同乃混合尾礦和分層尾礦的滲透系數(shù)與孔隙比數(shù)據(jù)，如表3.16所表3.16同乃混合尾礦和分層尾礦的滲透系數(shù)與孔隙比關(guān)系數(shù)據(jù)Tab.3.16DatasofpermeabilitycoefficientandvoidratiooftheTongnaimixedtailingsandlayeredtailings同乃孔隙比e1.451.381.321.251.191.151.12混合尾礦滲透系數(shù)k/（10-5c