鋼結(jié)構(gòu)懸挑型鋼

1、懸挑式腳手架搭設(shè)施工方案一、材料及其要求1、鋼管：鋼管包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、附墻桿等。鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm，其材質(zhì)符合GB700-79普通碳素結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)要求 中A3鋼的技術(shù)要求。彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用。2、扣件：扣件包括直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件及其附件T型螺栓、螺母、墊圈等。 扣件及其附件應(yīng)符合GB978-67可鍛鐵分類及技術(shù)條件的規(guī)定，機械性能不低于KT 33-8的可鍛鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應(yīng)符合GB700-79中A3鋼的規(guī)定，螺 紋應(yīng)符合GB196-81普通螺紋的規(guī)定，墊圈應(yīng)符合GB95-76墊圈的規(guī)定?？奂?與鋼管的貼合面必須嚴密，保證鋼管扣

2、緊時接觸良好，扣件活動部位應(yīng)能夠靈活轉(zhuǎn)動， 旋轉(zhuǎn)扣件的旋轉(zhuǎn)面間隙小于1mm，扣件表面應(yīng)進行防銹處理。3、鋼絲繩（吊索）：鋼絲繩選用6x1914光面鋼絲繩，抗拉設(shè)計強度1700Mpa，斷 股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用。4、懸挑型鋼：20#工字鋼。5、安全網(wǎng)：采用密目式安全網(wǎng)。二、設(shè)計構(gòu)思及工藝原理1整個體系由鋪設(shè)于樓板處的懸挑工字鋼、鋼絲繩拉索和鋼管扣件雙排腳手架、分段卸 載用的鋼絲繩等四部分組成。通過樓板上布置預(yù)埋鋼筋懸挑工字鋼和斜拉鋼絲繩作為支 撐體系承受雙排架底部荷載，并通過設(shè)置在腳手架高度中部卸載鋼絲繩分段承受架體荷 載。2所有懸挑工字鋼、鋼絲繩斜拉索通過雙排腳手形成一個空間體系協(xié)同受力

3、，作為雙排 架的受力支撐平臺，承受整個搭設(shè)單元架子自重恒載和兩排施工活載、部分風(fēng)載。3本工程腳手架按照結(jié)構(gòu)腳手架的荷載標準取值計算。三、外腳手架構(gòu)造從3層、6層、9層，12層樓面開始懸挑，具體構(gòu)造說明如下：1、平面布置：立桿縱向間距1500mm，橫向間距1000mm，內(nèi)排立桿距離建筑物的距 離為300mm。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設(shè)置和遺漏，且立桿的直 接頭應(yīng)相互錯開0.5個節(jié)長，其接頭距大橫桿的距離不大于步距的1/3。2、立面布置：大橫桿步距1800mm，上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不小于 縱距的1/3,剪刀撐要求滿設(shè)，并沿架高連續(xù)布置，斜桿與立桿接觸部位均用旋轉(zhuǎn)扣件

4、 扣緊，其與水平桿的夾角在450600之間，剪刀撐的節(jié)點應(yīng)在同一水平和垂直線上，其 接長必須用搭接，搭接長度不小于1000mm，且不少于三個扣件，除在兩頭與立桿和大 橫桿連接外，中間還增加24個節(jié)點。立桿和大橫桿交點處必須設(shè)小橫桿。四、搭設(shè)步驟：1、在地下室頂板-2.40m標高處搭設(shè)落地式雙排腳手架至三層樓面處，立桿間距1.5m，排距1.0m，步距1.8m。2、第一道懸挑在三層樓板鋼筋綁扎過程中，按照本方案工字鋼平面布置圖的工字鋼位置預(yù)埋樓板預(yù)埋 件。待三層樓板砼澆筑后開始布置懸挑槽鋼，并按懸挑式腳手架的縱距、排距、步距搭 設(shè)腳手架，高度不超過6m。四層樓板鋼筋綁扎時預(yù)埋斜拉鋼絲繩吊環(huán)預(yù)埋件，

5、并在砼 強度達到90%后對懸挑鋼梁進行鋼絲繩張拉。經(jīng)檢查符合方案要求后，架體方可繼續(xù)向 上搭設(shè)。同時，地下室頂板以上的落地式腳手架進行拆除。架體搭設(shè)時，在樓板內(nèi)埋設(shè) 吊環(huán)預(yù)埋件，對架體分段卸載，鋼絲繩張拉要求同四層斜拉鋼絲繩，架體搭設(shè)至底部。3、第二道懸挑在樓板中預(yù)埋工字鋼鋼筋吊環(huán)，布置工字鋼完全卸載，埋設(shè)鋼絲繩卸載預(yù)埋件，具體施 工要求同第一道懸挑層，架體搭設(shè)至底部。4、第三道懸挑樓板，布置工字鋼完全卸載，埋設(shè)鋼絲繩卸載預(yù)埋件，具體施工要求同第一道懸挑層， 架體搭設(shè)直至頂部。五、節(jié)點構(gòu)造1、連墻桿：為增強腳手架的側(cè)向剛度及穩(wěn)定性，腳手架于建筑物之間設(shè)置連墻桿，連 墻桿用短鋼管制成，長度約15

6、00mm，一端用扣件固定于腳手架的立桿上，另一端用雙 扣件固定在預(yù)埋在混凝土內(nèi)的鋼管上，預(yù)埋在混凝土里的鋼管長度為300mm，要求伸 出樓面150200mm，連墻桿設(shè)置間距為兩步兩跨，垂直間距每層樓應(yīng)均設(shè)置，除吊索 下連桿外，其它連桿應(yīng)上下錯開，成菱形布置。連墻桿盡可能設(shè)置在立桿與大、小橫桿 的連接處，與腳手架架體垂直，如在規(guī)定的位置上設(shè)置有困難，應(yīng)在鄰近點補足。2、預(yù)埋件樓板固定懸挑槽鋼預(yù)埋件和分段卸載鋼絲繩吊環(huán)選用A16鋼筋制作，槽鋼斜拉鋼絲繩吊 環(huán)選用A16鋼筋制作。樓板固定懸挑槽鋼預(yù)埋件分別埋設(shè)于框架梁中和槽鋼端部100m m位置。六、懸挑外腳手架的安全驗算為了安全的角度出發(fā)，本工程懸

7、挑式腳手架驗算選取最上部的第三道懸挑架作為計算對 象。風(fēng)荷載按30年一遇標準取值，風(fēng)荷載高度系數(shù)按83m計算，梁板混凝土強度按C 35計算。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(J GJ130-2001)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業(yè)安全技 術(shù)規(guī)范(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。七、參數(shù)信息：腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為18.4 m，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8 m

8、；內(nèi)排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為48x3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)0.80；連墻件布置取一步二跨，豎向間距1.8 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):3層；風(fēng)荷載參數(shù)查荷載規(guī)范基本風(fēng)壓為0.500kN/m2，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)|jz為1.971，風(fēng)荷載體型系數(shù) js 為 1.128；計算中考慮風(fēng)荷載作用；靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN

9、/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設(shè)層數(shù):3層;水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用20號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.4m，建筑物內(nèi)錨固段長度1.6 m。樓板預(yù)埋的鋼筋吊環(huán)直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C35；拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.900；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，鋼絲繩拉結(jié)點距框架梁邊1.3 m。懸挑式鋼管腳手架的設(shè)計計算：該懸挑架屬拉撐桿件體系，水平桿件呈受拉彎作用，起支拉作用的斜撐桿相當(dāng)于設(shè)在水平桿件懸挑一端的支座，可將其

10、轉(zhuǎn)化為受拉壓作用的單跨梁來分析其內(nèi)力，斜撐桿主要受軸向壓力，按壓桿穩(wěn)定驗算其可靠性即可。根據(jù)懸挑桿的間距，選取縱向1.50m截面為計算單元。荷載：恒載：A、立桿：14.5x2=29.0mB、大橫桿：1.5x4x8=48.0mC、小橫桿：1.25x8=10.0mD、防護欄桿、擋腳桿：1.5x2x8+1.5=25.5m12E、剪刀撐:（1.5*+1.8玉忍乂3 = 14.1用合計：L=126.60mG=126.60mx38.4N/m=4861.44NF、扣件：81 個x16N/個=1296N6、腳手板：1.5mx1.0mx8x60N/m2=720NH、安全網(wǎng)：1.5mx1.8mx8x1.5N/m2

11、=23.10N合計：恒載：Ngk=6900.54N=6.9KN活載（施工荷載）該懸挑架為外墻裝修腳手架，其施工荷載q取2000N/m,按2個作業(yè)層同時施工，則活載NQK-1.5x1.0 x2x2000=6000N=6.0KN荷載組合：N=1.2Ngk+1.4Nqk=1.2x6.9+1.4x6.0=16.68KN（2）節(jié)點內(nèi)力計算該懸挑架的計算簡圖如圖，斜撐桿AB上端對懸挑桿的反力的垂直分力為R y,水平分力（即懸挑桿所受拉力）為R x。兩個集中力N值，按荷載組合值N的一半取值，即CB（3）桿件、扣件驗算:壓桿（斜撐桿AB ）的穩(wěn)定性驗算：截面積A=489mm2長度 L = （1200+2900

12、2/ = 313 蹄 m截面積慣性半徑療十/月I =15.8用m4在壓桿中間增設(shè)一道水平拉桿以減少其長細比，則：壓桿的計算長度L 0 =1569mm長細比3 =互=*|=99由U 150查表得 = 0.595& = = S親片;=39.4切福 f= 2洶 符合要求。懸挑桿BC的強度驗算：只 Rab 10.75 103rn 邛26 = 1= 0.595X489 = 369JV/ = 2O5JW符合要求。立桿穩(wěn)定性驗算：h=1800mmA=489mm2i=15.8mm 則上長細 tLi =-=堅黑=H4Z 1 = 150符合要求。查表得甲=0.489at f 5 34x 1 n36 = =- 34

13、.9N/mmV f = 205 Mmm2甲 0.409x409J符合要求?？奂够休d能力。每個扣件抗滑承載能力設(shè)計值為T 1=6KN，則作用在懸挑桿前端旋轉(zhuǎn)扣件的抗滑承載能力為：RX=4.29KNT 1 =6KN，符合要求。（4）連墻點的計算（考慮風(fēng)荷載作用）：連墻拉結(jié)桿按豎向間距每樓層高取2.9m，橫向間距每三跨取4.5m設(shè)置，則 Sw=13.1m2。取匕=0.7的風(fēng)壓降低系數(shù)，風(fēng)荷載標準值計算式為：Wk =0*嚇0基本風(fēng)壓WO=0.75KN/m2風(fēng)壓高度變化系數(shù)按建筑高度100M取值,查表得也=1.70腳手架的風(fēng)荷載體型系數(shù)：按立桿間距1.5m，連墻拉結(jié)桿間距三跨考慮，查表得3=1.36

14、為擋風(fēng)系數(shù)An為擋風(fēng)面積Aw為迎風(fēng)面積=0.14叩=1.2奪=盤1弋收5甲 &1.5 x 1.8玲=1.3x0.14=0.182則 Wk=0.7x0.182x1.70 x0.75=0.162KN/m2連墻拉結(jié)桿長度取l=600mm.600乳= = E = 38查得=0.893,且扣件抗滑荷載取6.0KNN1=NW+Ns，其中Ns取不小于3KNNw=L4SwWk則跖斗湍二1.4淘搭3=162三2心1 3.頑即考慮風(fēng)荷載作用下連墻拉結(jié)桿的設(shè)置符合要求。(5 )腳手架整體穩(wěn)定性計算(組合風(fēng)荷載作用)由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩查表得鋼管截面模量W=5080mm3則組合風(fēng)荷載時腳手架的整體穩(wěn)定性;即

15、考慮組合風(fēng)荷載時腳手架的整體穩(wěn)定性符合要求。故該工程懸挑式鋼管外腳手架的設(shè)計符合使用安全要求。八.大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)第 5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3x1/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷載標準值：Q=3x1/(2+1)=1 kN/m；靜荷載的設(shè)計值：q1=1.2x0.038+1.2x0.1=0.166 kN/m；活荷

16、載的設(shè)計值：q2=1.4x1=1.4 kN/m；強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢嚎缰凶畲髲澗酁?M1max=0.08x0.166x1.52+0.10 x1.4x1.52 =0.345 kN.m；支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為 M2max= -0.10 x0.166x1.52-0.117x1.4x1.52 =-0.406 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：o=Max(0.345x106,0.406x106)/5080=79.921 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為。=79.921 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設(shè)計值f=2

17、05 N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值：q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138 kN/m；活荷載標準值：q2= Q =1 kN/m；最大撓度計算值為：v= 0.677x0.138x15004/(100 x2.06x105x121900)+0.990 x1x15004/(100 x2.06x105x121900) = 2.185 mm；大橫桿的最大撓度2.185 mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150 mm與10 mm，滿足要求！九.小橫桿的計算：根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫

18、桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1= 0.038x1.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3x1x1.5/(2+1)=0.150 kN；活荷載標準值：Q=3x1x1.5/(2+1) =1.500 kN；集中荷載的設(shè)計值：P=1.2x(0.058+0.15)+1.4 x1.5 = 2.349 kN；強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = 1.

19、2x0.038x12/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax = 2.349x1/3 = 0.783 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.789 kN.m；最大應(yīng)力計算值 a = M / W = 0.789x106/5080=155.276 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力a =155.276 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設(shè)計值205 N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：vqmax=5x0.038x10004/(

20、384x2.06x105x121900) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = pl + p2 + Q = 0.058+0.15+1.5 = 1.708 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：vpmax = 1707.6x1000 x(3x10002-4x10002/9 ) /(72x2.06x105x121900)=2.414 mm；最大撓度和 v = vqmax + vpmax = 0.02+2.414 = 2.434 mm；小橫桿的最大撓度為2.434 mm小于小橫桿的最大容許撓度1000/150=6.667與10 mm,滿足要求!十.扣件抗滑力的計算：按規(guī)范

21、表5.1.7，直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80, 該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計值，取6.40 kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；大橫桿的自重標準值：P1 = 0.038x1.5x2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值:P2 = 0.038x1/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值：P3 = 0.3x1x1.5/2=0.225 kN；活荷載標準值：Q = 3x1x1.5 /2 = 2.25

22、kN；荷載的設(shè)計值：R=1.2x(0.058+0.019+0.225)+1.4x2.25=3.512 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！第十一 .腳手架立桿荷載的計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1248kN/mNG1 = 0.1248+(1.50 x2/2)x0.038/1.80 x26.10 = 4.092kN；腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2= 0.3x4x1.5x(1+0.3)/2 = 1.17 kN；欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片

23、腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3 = 0.15x4x1.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)；0.005 kN/m2NG4 = 0.005x1.5x26.1 = 0.196 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.908 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ= 3x1x1.5x2/2 = 4.5 kN；風(fēng)荷載標準值按照以下公式計算其中Wo -基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo = 0.5

24、kN/m2；Uz -風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz= 1.971 ；Us -風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為1.128；經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標準值Wk = 0.7 x0.5x1.971x1.128 = 0.778 kN/m2；不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2x5.908+ 1.4x4.5= 13.39 kN；考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值為N = 1.2 NG+0.85x1.4NQ = 1.2x5.908+ 0.85x1.4x4.5= 12.445 kN；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw =

25、 0.85 x1.4WkLah2/10 =0.850 x1.4x0.778x1.5x1.82/10 = 0.45 kN.m；十二.鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置;以卸荷吊點分段計算。卸荷凈高度為11.6m經(jīng)過計算得到a1=arctg2.900/(1.000+0.300)=65.854 度a2=arctg2.900/0.300=84.094 度卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.5x13.39x11.6/26.1 =8.927 kN；kx為不均勻系數(shù)，取1.5各吊點位置處內(nèi)力計算為(kN):T1 = P1

26、/sina1 = 8.927/0.913 = 9.782 kNT2 = P2/sina2 = 8.927/0.995 = 8.974 kNG1 = P1/tana1 = 8.927/2.231 = 4.002 kNG2 = P2/tana2 = 8.927/9.667 = 0.923 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =9.782 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg -鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN),計算中可以近似計算Fg=0.5d2, d為鋼絲繩直徑(mm)；a -鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取0.

27、82；K -鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中Fg取 9.782kN，a=0.82，K=6，得到:選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2x9.782x6.000/0.820)0.5 = 12.0 mm。吊環(huán)強度計算公式為：a = N / A f其中f-吊環(huán)鋼筋抗拉強度，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定f = 50 N/mm2；N -吊環(huán)上承受的荷載等于Fg；A -吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0.5nd2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =(2xFg/f/n)0.5 =(2x9.782x103/50/3.142)0.5=12 mm。本工程鋼絲繩選用直徑為14.0 mm，必須拉緊至9.782 kN，吊環(huán)預(yù)

28、埋件直徑為16 mm。十三.立桿的穩(wěn)定性計算：不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設(shè)計值:N = 13.39x14.5/26.1 =7.439 kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：k = 1.155 ；當(dāng)驗算桿件長細比時，取塊1.0;計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：p = 1.5 ；計算長度，由公式lo = kxpxh確定：10 = 3.118 m；長細比Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)p由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：？= 0.186 ；立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2；立桿

29、凈截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2；a = 7439/（0.186x489）=81.787 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算a = 81.787 N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設(shè)計值：N = 12.445x14.5/26.1 =6.914 kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：p = 1.5 ；計算長度，由公式10 = kuh確定：10 = 3.118 m；長細比：L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)p由長細比lo/i的結(jié)果查表得到：？= 0.186立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2；o = 6913.82/(0.186x489)+450035.734/5080 = 164.604 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算o = 164.604 N/mm2小于立桿的抗壓強