東廬中學高支模專項施工方案-修改版匯總

1、東廬中學高支模專項方案(修改補充)1、 高支模承力架以482.8 鋼管代入計算，鋼管進場后以實測 數據再進行復核驗算。2、 4001200，5001000 原計算為梁下增設一根立桿， 立桿縱 距 700,計算無誤，承載力可以滿足?，F為安全起見，改為梁下增設兩根立桿，立桿縱距 700.步距 1500。3、 梁下最上層水平桿與立桿按原設計采用雙扣件.4、 板下立桿縱距 700700,板下單扣件。步距 1500.5、 垂直剪刀撐沿高支模架體外側、 主軸線及跨中連續(xù)設置； 水平剪刀撐從掃地桿向上每 4.5 米(三步腳手架)設一道,梁下應 設水平剪刀撐一道。6、 架體應與已澆筑完成的豎向結構緊密拉結。7

2、、 預應力大梁下的承重架體在預應力建立以前不得拆除。8、 砼澆筑時應嚴格控制堆載 ,做到分層、對稱、均勻；在豎向結 構澆筑完成 35 天(視氣溫情況)后,方可澆筑水平構件.9、 架體搭設完成 ,砼澆筑以前，應按規(guī)定組織驗收，合格后方可 澆筑。10、 架體施工期間， 可能面臨冬季， 搭設時應做好鋼管、 腳手板上 的冰雪清掃工作，架體基礎必須進行硬化 ,并經常檢查架體是否因基礎下方的土層反復凍融產生下沉變形。操作工人也必須 配備防凍防滑勞保用品。砼澆筑前應首先清除的積雪和冰塊，澆筑完成后應及時覆蓋保濕材料，防止砼受凍破壞。附： 4001200，5001000 調整方案后的復核驗算書梁模板(扣件鋼管

3、架)計算書梁段:L1 。400*1200梁一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B (m)：0 。40；梁截面高度 D(m)： 1.20；混凝土板厚度 (mm) :120.00;立桿沿梁跨度方向間距L (m) :0。a70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距L (m) :1。b50；梁支撐架搭設高度H (m) ：12.18；梁兩側立桿間距(m)：0.70； 承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數： 2；采用的鋼管類型為482.8；立桿承重連接方式： 雙扣件,考慮扣件質量及保養(yǎng)情況， 取扣件 抗

4、滑承載力折減系數： 0.75;2。荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24。00；模板自重(kN/m2 )： 0.50；鋼筋自重(kN/m3 ) :1.50;施工均布荷載標準值(kN/m2 ) :2。0；新澆混凝土側壓力標準 值(kN/m2 )： 17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2 ) :2.0；振搗混凝土對梁側 模板荷載(kN/m2 )： 4 。0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗壓強度設計值fc(N/mm)： 16.0；木材抗彎強度設計值fm (N/mm2)： 17 。0;木材抗剪強度設計 值fv (N/mm2 )： 1.7

5、;面板材質：膠合面板;面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量E (N/mm2)：6000。0；面板抗彎強度設計值fm (N/mm2 )： 13 。0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b (mm)：50。0；梁底方木截面高度h(mm)： 100 。0；梁底縱向支撐根數： 3；5。梁側模板參數次楞間距(mm)： 250；主楞豎向根數： 3;穿梁螺栓直徑 (mm) ：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500； 主楞到梁底距離依次是： 200mm，500mm， 750mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm):2.8;主楞合并根數： 2;次楞材料：圓鋼管;直徑(mm)：48 。

6、00;壁厚(mm)：2.8；次楞合并根數： 2;二、梁側模板荷載計算按施工手冊 ,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列 公式計算，并取其中的較小值：F=0。22t V1/21 2F=H其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時間,取2 。000h；T - 混凝土的入模溫度，取20 。000；V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； - 外加劑影響修正系數，取1 。 200;1 - 混凝土坍落度影響修正系數，取1 。 150。2分別計算得 17.848 kN/m2 、 18.000 kN

7、/m2 ，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載.三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構， 需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖(單位： mm)1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中， W 面板的凈截面抵抗矩， W = 1081.81.8/6=58.32cm3；M - 面板的最大彎矩(N mm); - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2 )；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算:M = 0 。 1q l2+0. 117q l2max

8、1 2其中， q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值： q = 1.21。0817。1850.9=20.818kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q = 1 。41。0840。 9=5。2443kN/m;計算跨度: l = 250mm；面板的最大彎矩 M = 0 。 1 20 。8182502 + 0.117 5。 4432502 = 1 。70105 N mm;面板的最大支座反力為：N=1 。 1q1 l+1 。2q2 l=1 。120 .8180。25+1.25.4430.25=7。 358kN；經計算得到,面板的受彎應力計算值： = 1.70105 / 5.83104=

9、2.9N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2;面板的受彎應力計算值 =2。 9N/mm2小于面板的抗彎強度設 計值 f =13N/mm2 ，滿足要求!2。撓度驗算=0。 677ql4/ (100EI)l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計 值： q=20 。818N/mm；l-計算跨度： l = 250mm ； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2；I 面板的截面慣性矩: I = 1081 。81.81。 8/12=52.49cm4；面板的最大撓度計算值： = 0.67720.8182504/ (10060005。25105 ) = 0 。

10、 175 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值=0。 175mm 小于面板的最大容許撓 度值 =1mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連 續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到: q=7.358/(1.200-0. 120) =6.813kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面 慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 24 。493=8.99cm3；I = 210.783=21 。57cm4；E = 206000 。00

11、N/mm2 ;計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.371 kN m，最大支座反力 R= 4 。806 kN ，最大變形= 0.407 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下： = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 =3.71 105/8.99103 = 41 。3 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值： f = 205N/mm2;次楞最大受彎應力計算值 = 41。 3 N/mm2小于次楞的抗彎強 度設計值 f=205N/mm2 ，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 330/400=0 。825mm；次楞的最大

12、撓度計算值=0.407mm 小于次楞的最大容許撓 度值 =0.825mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4 。806kN， 按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.本工程中，主楞采用圓鋼管,直徑48mm，壁厚2。8mm，截面 慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24 。493=8.99cm3 ;I = 210 。 783=21 。57cm4；E = 206000 。00 N/mm2 ;主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN m)主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0。541 kN m，最大支座反力 R=10 。 693 kN ，

13、最大變形 = 0。 201 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到,主楞的受彎應力計算值: = 5。 41 105/8。 99103 = 60 。2 N/mm2 ；主楞的抗彎強度設計值： f = 205N/mm2;主楞的受彎應力計算值 =60.2N/mm2小于主楞的抗彎強度設 計值 f=205N/mm2 ，滿足要求!(2)主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.201 mm 主楞的最大容許撓度值： = 500/400=1.25mm;主楞的最大撓度計算值=0。 201mm 小于主楞的最大容許撓 度值 =1。 25mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其

14、抗彎強度和撓度。計算的原則是 按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連 續(xù)梁計算.強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼 筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構 自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 233.331818/6 = 1。26104 mm3；I = 233.33 181818/12 = 1 。 13105 mm4；1?？箯潖姸闰炈惆匆韵鹿竭M行面板抗彎強度驗算: = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m) :q =1.2(24.00+1.50)1。 20+0 。5

15、00。230。 90=7。1837kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m):q =1.4(2。00+2.00)0。230。 90=1 。 176kN/m；2q=7 。837+1. 176=9 。013kN/m;最大彎矩及支座反力計算公式如下：M =0。125ql2= 0。1259。 0132002=4。51104 N mm;maxR =R =0。375q l+0。437q l=0。3757.8370。2+0.4371。A C 1 21760.2=0。 691kNR =1.25ql=1.259。0130。 2=2 。 253kNB =M /W=4。51104/1.26104=

16、3.6N/mm2；max梁底模面板計算應力 =3.6 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！2。撓度驗算根據 建筑施工計算手冊 剛度驗算采用標準荷載, 同時不考慮 振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0。 521ql4/ (100EI)=l/250其中， q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q /1 。 2=6。1531kN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距)： l =200 。00mm; E-面板的彈性模量： E = 6000 。0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =200 。00/250 = 0 。800mm；面板的最大撓度計算值:= 0。 521 7

17、.8372004/(10060001。13105 ) =0.096mm；面板的最大撓度計算值： =0.096mm 小于面板的最大允許 撓度值： =0。 8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷 載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模 板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算 寬度得到:q=2 。253/0 。233=9 。 657kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W

18、分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0 。 1ql2= 0. 19.6570.2332 = 0.053kN m；最大應力= M / W = 0.053106/83333.3 = 0.6 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 0.6 N/mm2小于方木抗彎強度設計值13 N/mm2 ，滿足要求！方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/ (2bh )0其中最大剪力： V =0.69.6570.233 = 1 。352 kN;500=0.412kN方

19、木受剪應力計算值 = 31。3521000/(250100) = 0.406 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0.406 N/mm2小于方木抗剪強度設計 值 1 。 7 N/mm2 ，滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值= 0。 6779.657233。 3334 /(1009000416.667104 ) =0.005mm；方木的最大允許撓度 =0.2331000/250=0。 933 mm；方木的最大撓度計算值= 0。005 mm 小于方木的最大允許撓 度 =0.933 mm，

20、滿足要求!3。支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P =R =0.691kN1 A梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P =R =2 。253kN2 B梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P =(0.7000 。 400)/40。233(1 .20。12024。3000+1.42.000)+1。220。233(1 。2000 。 120)0。簡圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力：N =N =0 。 34 kN；1 4N =N =1 。 889 kN;2 3最大彎矩 M =0.051 kN m;max最大撓度計算值 V

21、=0 。 012 mm;max最大應力=0。 051 106/4490=11.3 N/mm2;支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 11.3 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2 ,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4 。49 cm3；I=10 。 78 cm4；E= 206000 N/mm2；1。梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0 。34 kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN

22、)支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 M = 0。063 kN m ；max最大變形 = 0 。 1 mm ；max最大支座力 Rmax = 1 。 111 kN ；最大應力 =M/W= 0.063106 /(4.49103 ) =14. 1 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 14 。 1 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2 ，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0. 1mm小于700/150與10 mm,滿足max要求！2。梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；

23、集中力P=1.889 kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 M = 0。352 kN m ；max最大變形 = 0 。 558 mm ；max最大支座力 Rmax = 4.281 kN ；最大應力 =M/W= 0.352106 /(4.49103 )=78。5 N/mm2； 支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 78.5 N/mm2小于支撐鋼管的抗 彎強度設計值 205 N/mm2 ,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度 =0 。 558mm小于700/150與10 mm,max滿足要求!八

24、、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉 群主編， P96頁,雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承 載力系數0 。 75,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式 計算(規(guī)范5 。2 。5)：R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取12 。00 kN ； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4 。281 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 =

25、 N/(A)f1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力： N =1.889 kN ;1縱向鋼管的最大支座反力： N2 =4 。281 kN ；腳手架鋼管的自重： N = 1.20. 12912。 18=1 。 887 kN；3樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N =1 。2(1。 50/2+(0 。 700 。 40)/4)0。4700.50+(1.50/2+(0.70-0 。40) /4)0。700. 120(1.50+24.00) =2 。467 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N =1 。4(2 .000+2.000)1.5

26、00/2+(0 。7000.400) /450。 700=3 。234 kN；N =N +N +N +N +N =1 。889+4 。281+1.887+2.467+3。1 2 3 4 5234=13.758 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 l /i 查表o得到;i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = 1.59; A - 立桿凈截面面積 (cm2 )： A = 4.24; W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3 )： W = 4 。49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2 )； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205 N/mm2；l - 計算長度 (m)；o

27、根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度l 有兩個計算公式l =kho o和l =h+2a，o為安全計，取二者間的大值，即:l = Max1. 1671。71.5,1.5+20。 1= 2 。 976 m;ok - 計算長度附加系數,取值為： 1 。 167 ； 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5 。3 。3 ，=1。 7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長 度； a=0. 1m;得到計算結果: 立桿的計算長度l /i = 2975.85 / 15 。 9 = 187 ；o由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值;=13758。 254/(

28、0 。205424) = 158 。3 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 158。 3 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強 度的設計值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力： N =1 。 889 kN ;1縱向鋼管的最大支座反力： N =4 。 281 kN ；2腳手架鋼管的自重： N = 1 。20。129(12 。 18 1 。 2)3=1.887 kN；N =N +N +N =1 。 889+4 。 281+1 。 701=7 。 871 kN ;1 2 3- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數, 由

29、長細比 l /i 查表得到；oi - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm) :i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2 ) : A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3):W = 4 。49； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2 )； f 鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205N/mm2;l - 計算長度 (m)；o根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度l 有兩個計算公式l =kho o和l =h+2a，o為安全計，取二者間的大值，即：l = Max 1 . 1671.71。 5,1 。5+20 . 1 = 2 。 976 m；ok 計算長度附加系數，取值為： 1 。 167

30、 ; 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表，=1.7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長 度； a=0. 1m；得到計算結果： 立桿的計算長度l /i = 2975 。 85 / 15.9 = 187 ；o由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0 。205 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=7871.27/(0.205424) = 90。 6N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 90。 6 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算l = k k (h+2a) = 1. 1671。028(1。5+0

31、. 12) =o 1 22.039 m；k - 計算長度附加系數按照表1取值1 。 167；1k - 計算長度附加系數， h+2a =1.7按照表2取值21.028 ;l /i = 2039.449 / 15 。 9 = 128 ；o由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數=0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值； = 13758。 254/ (0。406424)= 45 。 7 N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 45.7 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求！以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全梁段:L1.500

32、1000mm一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)： 0.50；梁截面高度 D(m)： 1.00;混凝土板厚度(mm) :120 。00；立桿沿梁跨度方向間距L (m) :0.70;a立桿上端伸出至模板支撐點長度a (m)： 0 。 10;立桿步距h(m) :1.50；板底承重立桿橫向間距或排距L (m)：b1 。50；梁支撐架搭設高度H(m)： 13.48；梁兩側立桿間距(m):0.70； 承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:2;采用的鋼管類型為482。 8；立桿承重連接方式:雙扣件,考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件 抗滑承載力折減系數： 0.75

33、；2。荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24。00；模板自重(kN/m2 ) :0.50; 鋼筋自重(kN/m3 )： 1 。50；施工均布荷載標準值(kN/m2 )： 2 。0；新澆混凝土側壓力標 準值(kN/m2):17 。8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2 ) :2.0；振搗混凝土對梁側 模板荷載(kN/m2)：4.0；3。材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2 ) :9000 。0； 木材抗壓強度設計值fc(N/mm)： 16.0;木材抗彎強度設計值fm (N/mm2 )： 17.0；木材抗剪強度設 計值fv (N/mm2):1.7；F=H面板材質：膠合面板；

34、面板厚度(mm):18.00;面板彈性模量E(N/mm2 )： 6000.0；面板抗彎強度設計值fm (N/mm2)： 13.0；4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm) :100 。0；梁底縱向支撐根數： 3；5。梁側模板參數次楞間距(mm)：250；主楞豎向根數： 2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12;穿梁螺栓水平間距(mm)： 500；主楞到梁底距離依次是:200mm，500mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：2 。8；主楞合并根數:2；次楞材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm) :2 。8；次楞合并根數：

35、2；二、梁側模板荷載計算按施工手冊 ,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列 公式計算，并取其中的較小值:F=0。22t V1/21 2其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，取2 。000h；T - 混凝土的入模溫度，取20 。000；V - 混凝土的澆筑速度，取1 。500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0 。 750m； - 外加劑影響修正系數，取1.200；1 混凝土坍落度影響修正系數,取1 。 150。2分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17。848kN/m2作為本工程計算荷載

36、。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖(單位： mm)1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩， W = 881。81。8/6=47。52cm3;M - 面板的最大彎矩(N mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2 )；f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2 )； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0. 1q l2+0 。 117q l2max 1 2其中， q 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土

37、側壓力設計值: q = 1.20.8817。1850.9=16.963kN/m；振搗混凝土荷載設計值： q = 1.40。8840.9=4。2435kN/m；計算跨度： l = 250mm;面板的最大彎矩 M = 0.1 16.9632502 + 0 。 117 4.4352502 = 1 。38105 N mm；面板的最大支座反力為:N=1. 1q l+1 。 2q l=1. 116.9630.25+1。24。1 24350.25=5.995kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 1.38105 / 4。 75104=2 。 9N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2

38、;面板的受彎應力計算值 =2.9N/mm2小于面板的抗彎強度設 計值 f=13N/mm2,滿足要求!2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計 值： q=16 。 963N/mm；l-計算跨度: l = 250mm；E 面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2 ;I-面板的截面慣性矩： I = 881.81.8 1.8/12=42.77cm4；面板的最大撓度計算值： = 0.67716.9632504/ (10060004 .28105 ) = 0.175 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =250/250 = 1

39、mm；面板的最大撓度計算值=0。 175mm 小于面板的最大容許撓 度值 =1mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的簡支梁 計算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q=5.995/ (1.0000. 120)=6.813kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管,直徑48mm，壁厚2 。8mm,截面 慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4;E = 206000 。00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩

40、M = 0。492 kN m,最大支座反力 R=4 。 796 kN ，最大變形= 0.813 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 4。 92105/8。99103 = 54 。 7 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 54。 7 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f =205N/mm2 ，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值： = 380/400=0 。 95mm；次楞的最大撓度計算值=0.813mm 小于次楞的最大容許撓度值 =0 .95mm，滿足要求！2.

41、主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4 。 796kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 24 。493=8.99cm3；I = 210 。 783=21 。57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN m)主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.540 kN m,最大支座反力 R=10 。 671 kN,最大變形 = 0.201 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值

42、： =5.40105/8.99103 = 60 N/mm2 ；主楞的抗彎強度設計值: f =205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =60N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f =205N/mm2 ，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0 。201 mm主楞的最大容許撓度值: = 500/400=1。 25mm;主楞的最大撓度計算值=0。 201mm 小于主楞的最大容許撓度值 =1 .25mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構， 需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算.強度驗算要考慮模板結構

43、自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 233.331818/6 = 1.26104 mm3;I = 233 。33181818/12 = 1.13105 mm4;1?？箯潖姸闰炈惆匆韵鹿竭M行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m):q =1 。2(24 .00+1。 50)1 .00+0。 5010.230.90=6.552kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q =1 。4(2 .00+2.

44、00)0。230.90=1。 176kN/m;2q=6 。552+1. 176=7 。 728kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:M =0. 125ql2= 0. 1257.7282502=6.04104 N mm;maxR =R =0 。 375q l+0 。 437q l=0 。3756。5520。A C 1 225+0.4371。1760.25=0。 743kNR =1 。 25ql=1 。257。7280。 25=2 。 415kNB =M /W=6.04104/1.26104=4.8N/mm2；max梁底模面板計算應力 =4.8 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強 度設計值 f

45、=13N/mm2 ，滿足要求!2.撓度驗算根據 建筑施工計算手冊 剛度驗算采用標準荷載, 同時不考慮 振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:= 0.521ql4/ (100EI)=l/250其中， q-作用在模板上的壓力線荷載： q =q /1 。 2=5。1460kN/m;l計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm; E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm;面板的最大撓度計算值:= 0.5216。5522504/ (10060001。13105 ) =0. 196mm；面板的最大撓度計算值: =0。 1

46、96mm 小于面板的最大允許 撓度值： =1mm,滿足要求!六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2 。415/0.233=10.35kN/m2。方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=51010/6 = 83 。33 cm3 ;I=5101010/12 = 416.67 cm4;方木強度驗算計

47、算公式如下:最大彎矩 M =0. 1ql2= 0。110 .350.2332 = 0.056kN m；最大應力= M / W = 0。 056106/83333.3 = 0 。 7 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；1 A方木的最大應力計算值 0。7 N/mm2小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2 ，滿足要求！方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/ (2bh )0其中最大剪力: V =0.610 。350 。233 = 1.449 kN；方木受剪應力計算值 = 31.4491000/(250100) = 0.435 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/

48、mm2;方木的受剪應力計算值 0。435 N/mm2小于方木抗剪強度設計 值 1 。 7 N/mm2 ，滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下： = 0。 677ql4/(100EI) =l/250方木最大撓度計算值= 0.67710.35233。 3334 /(1009000416。667104)=0.006mm;方木的最大允許撓度 =0。 2331000/250=0。 933 mm ； 方木的最大撓度計算值= 0。006 mm 小于方木的最大允許撓度 =0。 933 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P =R =0.743kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P

49、=R =2 。415kN2 B梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力:P =(0.700-0.500)/40 .233(1.20. 12024.000+1。342.000)+1.220。 233 (1.0000 。120) 0.500=0.319kN簡圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力：N =N =0.485 kN；1 4N =N =1 。 784 kN；2 3最大彎矩 M =0。052 kN m;max最大撓度計算值 Vmax=0 。008 mm；最大應力=0.052106/4490=11 。 7 N/mm2;支撐抗彎設計強度

50、 f =205 N/mm2;支撐小橫桿的最大應力計算值 11 。 7 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2 ,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49 cm3；I=10 。 78 cm4 ;E= 206000 N/mm2；1.梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;集中力P=0.485 kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 M = 0。09 kN m ；max

51、最大變形 = 0 。 143 mm ;max最大支座力 R = 1.584 kN ；max最大應力 =M/W= 0。09106 /(4。49103 )=20.2 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 20 。2 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2 ,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0. 143mm小于700/150與10 mm，max滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;集中力P=1.784 kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計

52、算變形圖(mm)最大彎矩 M = 0。333 kN m ；max最大變形 = 0 。 527 mm ；max最大支座力 Rmax = 4 。043 kN ；最大應力 =M/W= 0。 333106 / (4。49103 ) =74. 1N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 74 。 1 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2 ,滿足要求！3支撐鋼管的最大撓度 =0 。 527mm小于700/150與10 mm,max滿足要求!八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉 群主編,P96頁，雙扣件承載

53、力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承 載力系數0 。 75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式 計算(規(guī)范5.2 。5)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12 。00 kN ； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4 。043 kN;R 12 。00 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1。梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫向支撐鋼管的最大支座

54、反力： N =1 。 784 kN ;1縱向鋼管的最大支座反力: N =4 。 043 kN ；2腳手架鋼管的自重： N = 1 。20。12913 .48=2 .088 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N =1.2 (1。50/2+(0.70-0.50)/4) 0。 700。 50+(1.50/2+4(0 。 70-0.50)/4)0.700. 120(1.50+24 。00) =2.392 kN; 施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N =1。4 (2.000+2。000)1。500/2+(0。700-0.500)/40。5700=3 。 136 kN；N =N +N +N +N

55、+N =1 。 784+4 。043+2 。088+2.392+3。1 2 3 4 5136=13 。444 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 l /i 查表o得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = 1 。59； A - 立桿凈截面面積 (cm2 )： A = 4.24； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3 )： W = 4 。49； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2 )； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205 N/mm2；l 計算長度 (m)；o根據扣件式規(guī)范 ,立桿計算長度l 有兩個計算公式l =kh和o ol =h+2a，o為安全計，取二者間的大

56、值，即：l = Max1. 1671.71.5,1。5+20. 1= 2.976 m;ok - 計算長度附加系數,取值為:1 。 167 ; 計算長度系數,參照扣件式規(guī)范表，=1。 7;a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長 度； a=0 。 1m；得到計算結果: 立桿的計算長度l /i = 2975 。 85 / 15 。 9 = 187 ；o由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0 。205 ；鋼管立桿受壓應力計算值； =13444。 429/(0。205424) = 154 。 7 N/mm2 ;鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 154.7 N/mm2小于鋼管立桿

57、抗壓強度 的設計值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求!2。梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力:N =1.784 kN ；1縱向鋼管的最大支座反力： N =4 。 043 kN ；2腳手架鋼管的自重: N = 1。20. 129 (13.48- 1)=2。088 kN;3N =N +N +N =1 。 784+4 。 043+1.933=7.761 kN ；1 2 3- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 l /i 查表得到;oi - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1 。59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)：

58、A = 4 。24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2) ； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205 N/mm2；2l 計算長度 (m);o根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度l 有兩個計算公式l =kho o和l =h+2a，o為安全計，取二者間的大值，即:l = Max 1。1671。71。 5， 1 。5+20。 1= 2 。976 m；ok - 計算長度附加系數,取值為： 1.167 ； 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表，=1.7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長 度； a=0. 1m;得到計算結果: 立桿的

59、計算長度l /i = 2975 。 85 / 15 。 9 = 187 ；o由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值； =7761. 189/ (0。205424) = 89。 3 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 89。 3 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度 的設計值 f = 205 N/mm2 ,滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算l = k k (h+2a) = 1. 1671。033(1。5+0 . 12) =o 1 22.049 m；k - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；1k - 計算長度附加系數， h+

60、2a =1 .7按照表2取值1.033 ;l /i = 2049 。 369 / 15.9 = 129 ；o由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數=0 。401 ;鋼管立桿的最大應力計算值； = 13444.429/ (0。401 424) =45 。 6 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 45.6 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求！以上表參照杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全專 項 施 工 方 案XXXXXXX 經濟聯合社廠房高支模板編制人：負責人： 審核人： 批準人： 職務：職務: 職務:職務： XXXXXX 建