發(fā)動(dòng)機(jī)原理——第四章 汽油機(jī)混合氣形成和燃燒(共19頁)

1、第四章 汽油機(jī)混合氣形成(xngchng)和燃燒 汽油機(jī)與柴油機(jī)相比主要有如下(rxi)特點(diǎn): 汽油機(jī) 柴油機(jī)1 點(diǎn)燃(din rn)式。 壓燃式。2 影響小。 影響大。3 進(jìn)入汽缸的是混合氣，混合時(shí)間長。 進(jìn)入汽缸的是新鮮空氣，混合時(shí)間短。4 高，熱負(fù)荷大。 高，機(jī)械負(fù)荷大。5 壓縮比低， = 610。 壓縮比高， = 1222。6 有爆燃問題。 有工作粗暴問題。7 組織氣流運(yùn)動(dòng)的目的是為了 組織氣流運(yùn)動(dòng)的目的是為了 加速火焰?zhèn)鞑?，防止爆燃?促進(jìn)燃油與空氣更好地混合。4-1 汽油機(jī)混合氣形成一、混合氣形成過程1 喉口流速 P 霧化效果2 節(jié)氣門開度 喉口真空度, 進(jìn)氣管真空度 從到 3.

2、節(jié)氣門開度一定, n , 4. 節(jié)氣門開度，n 蒸發(fā)(zhngf)性 進(jìn)氣(jn q)溫度 蒸發(fā)(zhngf)性二、理想化油器特性與供油系校正（一） 理想化油器特性 各種工況下滿足最佳性能要求的理想混合比 試驗(yàn)結(jié)果。1 影響因素（1） 轉(zhuǎn)速n 影響較小。（2） 負(fù)荷 影響大。2 空燃比 經(jīng)濟(jì)混合氣 A / F = 17 功率混合氣 A / F = 1214 怠速混合氣 A / F = 1012.4（1） 常用工況 中等負(fù)荷要求提供經(jīng)濟(jì)混合氣。（2） 負(fù)荷 90% 以及怠速, 低速下 加濃。（二） 簡單化油器特性 單純依靠喉口真空度決定供油量的化油器。 節(jié)氣門開度變化 A/F 變化 A/F 混合

3、氣濃 與理想化油器有差異, 不能滿足 汽油機(jī)要求。（三） 主供油系校正 滲入空氣法： 原因(yunyn)： 改善(gishn)措施: , （ 主要(zhyo)方法 ） 加入泡沫管 開始工作時(shí) 簡單化油器。之后, 泡沫孔起作用。 第一排孔 第二排孔 （四） 滿負(fù)荷加濃與怠速加濃經(jīng)主供油系統(tǒng)校正后, 負(fù)荷 A / F。 滿負(fù)荷時(shí) 要求A / F 怠速時(shí) 要求A / F1 滿負(fù)荷加濃 加濃裝置 機(jī)械省油裝置和真空省油裝置。 節(jié)氣門開度8085%， 一定程度開始起作用。2 怠速加濃 怠速加濃系統(tǒng) 可使怠速n三 燃料調(diào)整特性 在一定節(jié)氣門開度和一定轉(zhuǎn)速下, 有效功率、有效比油耗隨發(fā)動(dòng)機(jī)燃料消耗量或過空氣

4、系數(shù)的變化關(guān)系。1 調(diào)節(jié)：化油器主量孔針閥位置或浮子室真空度以改變化油器的供油量。2 記錄： 和 、ge。3 得： , 曲線(qxin)4 曲線(qxin)：（1） 節(jié)氣門全開(qunki) A 功率混合氣 B 經(jīng)濟(jì)混合氣（2） 節(jié)氣門部分開啟A 做出不同節(jié)氣門開度下的, 曲線。B 做兩組曲線的包絡(luò)線 理想負(fù)荷特性5 主量孔、空氣量孔的調(diào)節(jié)和確定 作不同主量孔及空氣量孔尺寸的負(fù)荷特性試驗(yàn), 選擇與理想負(fù)荷特性曲線擬合最好的作為主量孔和空氣量孔的定型尺寸（配劑尺寸）。P115圖4-12。 但轉(zhuǎn)速不同, 該配劑尺寸很難保證化油器在所有轉(zhuǎn)速下均與理想負(fù)荷特性擬合好, 這是化油器式發(fā)動(dòng)機(jī)不能很好地與車

5、用性能匹配的關(guān)鍵所在。四、化油器變工況運(yùn)行1 加速過程（1） 急加速 節(jié)氣門突然開大 油量增大(zn d)滯后, 導(dǎo)致(dozh), 混合氣變稀，Me反而(fn r)下降，不能滿足車用。因此加設(shè)加速系統(tǒng) 加速泵, 瞬間向缸內(nèi)額外噴油。（2） 穩(wěn)定加速 加速泵不起作用。2 急減速過程 節(jié)氣門突然關(guān)閉 , 混合氣瞬間變濃。設(shè)置節(jié)氣門緩沖器, 以減慢節(jié)氣門關(guān)閉速度。3 起動(dòng)過程 起動(dòng)需濃混合氣, 但此時(shí), 可能吸不出油, 加之喉口速度, 霧化差, 油滴沉積嚴(yán)重, 使, 混合氣稀。 起動(dòng)需 = 0.40.5，A / F = 39的濃混合氣。 設(shè)置阻風(fēng)門 關(guān)閉 主油系, 怠速油系, 加速油系同時(shí)供油 混

6、合氣變濃。4 多喉口與多腔化油器 多重喉口, 多腔化油器 主副腔 小喉口 霧化好 大喉口 保證進(jìn)氣 主腔 小流量 主、副腔 大流量五、大氣條件對(duì)化油器使用的影響 海拔高度 。 海拔高度 1000 m 5.6 %。 大氣溫度 經(jīng)濟(jì)性, 排放多。六、汽油噴射（一） 化油器式發(fā)動(dòng)機(jī)的不足之處:1 部分負(fù)荷(fh)時(shí)節(jié)流損失大2 不可能在各種工況下均提供最佳(zu ji)混合比3 對(duì)大氣(dq)條件和環(huán)境適應(yīng)性差4 僅提供均質(zhì)混合氣5 油膜流動(dòng) 各缸混合氣分配不均勻（二） 分類1 缸內(nèi)噴射 噴咀開啟壓力35 Mpa 進(jìn)氣過程上止之后3050 開始噴油。 壓縮沖程上止點(diǎn) 停止噴油。 噴油持續(xù)近2沖程 火

7、花點(diǎn)火, 火焰?zhèn)鞑ァ? 進(jìn)氣管內(nèi)噴射（1） 單點(diǎn)噴射 大噴咀位于節(jié)氣門之前的化油器位置, 安裝空氣計(jì)量裝置和電子控制噴油裝置, 可以克服14的不足, 但5仍存在。（2） 多點(diǎn)噴射 小噴咀安裝于各個(gè)進(jìn)氣歧管之中, 可克服15的不足, 但結(jié)構(gòu)復(fù)雜, 成本高。4-2 汽油機(jī)的燃燒過程一、汽油機(jī)的正常燃燒 電火花點(diǎn)燃均勻的可燃混合氣, 形成火焰中心, 并且火焰從此中心按一定的速率 （一般為2060 m/s ） 連續(xù)地傳播到整個(gè)燃燒室空間, 在此期間火焰?zhèn)鞑ニ俾? 火焰前鋒形狀均沒有急劇的變化, 稱之為正常燃燒。 正常燃燒分三個(gè)階段。（一） 著火延遲期 （ 或著火延遲角 ） 12 從電火花跳火 形成火焰

8、(huyn)中心。 1點(diǎn)以前為壓縮(y su)過程, 缸內(nèi)壓力(yl)升高不大。1 火花塞跳火。2 缸內(nèi)壓力脫離壓縮線開始急驟增高。點(diǎn)火提前角 1點(diǎn) 上止點(diǎn)的曲軸轉(zhuǎn)角。 為什么要提前：因?yàn)橐怪鹪谏现裹c(diǎn)附近完成, 壓力最高點(diǎn)出現(xiàn)在上止點(diǎn)后某一角度。 火花塞在1點(diǎn)跳火之后,并不馬上形成火焰中心 （ 雖然此時(shí)著火的物理準(zhǔn)備過程已比較充分, 但化學(xué)準(zhǔn)備 氧化反應(yīng)尚需一定的時(shí)間, 哪怕這一時(shí)間再短 ）。根據(jù)高速攝影表明在1點(diǎn)出現(xiàn)第一次亮點(diǎn)后 （ 火花 ）, 到2點(diǎn)出第二次亮點(diǎn) （ 火焰中心已形成, 但缸內(nèi)壓力并不是在此時(shí)急驟升高 ）, 這一段占整個(gè)燃燒過程的15%左右。但一般我們是按氣缸內(nèi)的壓力線開

9、始與壓縮壓力線分離的2點(diǎn)來計(jì)算的。2和2點(diǎn)相差甚微, 并且和底片的感光性能與測(cè)壓儀的靈敏度有關(guān) （ 與測(cè)試手段的精密度有關(guān) ）。所以, 我們把2點(diǎn)看做與2點(diǎn)重合, 即在2點(diǎn)才形成火焰中心, 并立即使壓力脫離壓縮線急驟升高。（二） 火焰?zhèn)鞑テ?（ 急燃期 ） 23 這一階段為燃燒過程的主要階段。 在此時(shí)間內(nèi), 火焰迅速傳遍整個(gè)燃燒室, 混合氣的絕大部分在此時(shí)期內(nèi)完成燃燒 （ 80%以上 ），燃料的熱能絕大部分在此時(shí)間內(nèi)放出 （ 這與柴油機(jī)不同, 柴油機(jī)隨噴隨燃, 在上止點(diǎn)以后還在向缸內(nèi)噴入燃料 ）。缸內(nèi)壓力、溫度迅速升高, , 代表工作粗暴的程度, 它與火焰?zhèn)鞑ニ俾视嘘P(guān)。 。 工作粗暴，噪聲。

10、但 不正常燃燒趨勢(shì)。 氣流(qli)運(yùn)動(dòng) 所以(suy), 在汽油機(jī)中, 火焰?zhèn)鞑ニ俾?sl)是一個(gè)重要參數(shù), 它直接影響不正常燃燒的抑制, 從而影響發(fā)動(dòng)機(jī)的功率、效率和使用壽命。 3點(diǎn)為點(diǎn), 3點(diǎn)為, 往往3點(diǎn)與3點(diǎn)重合。 若取放熱效率驟然下降的時(shí)刻作為急燃期的終點(diǎn)則更合理 （ 3點(diǎn)稍后一點(diǎn) ）, 但這一點(diǎn)不易確定, 故我們通常以使的3點(diǎn)作為急燃期的終點(diǎn)。 3點(diǎn)的到來時(shí)刻非常重要, 太早, 則壓縮負(fù)功 。太遲, 則熱量利用 。 因?yàn)槠蜋C(jī)的燃燒與柴油機(jī)不同, 可以人為控制, 故可用調(diào)整點(diǎn)火提前角的方法來調(diào)整3點(diǎn)的到達(dá)時(shí)刻。 注意：示功圖的上下止點(diǎn)不容易測(cè), 目前全世界尚無一準(zhǔn)確、標(biāo)準(zhǔn)、權(quán)威的

11、測(cè)量方法。（三） 補(bǔ)燃期 34 3點(diǎn) 燃料基本燃燒完的4點(diǎn)。 3點(diǎn)過后, 燃燒速度下降, 活塞下行, 使p, 在3點(diǎn)過后的燃燒主要為1 在火焰?zhèn)鞑テ诨鹧媲颁h面沒有燃燒掉的燃料繼續(xù)燃燒。2 粘附在缸壁上的混合氣層繼續(xù)燃燒。3 由于汽油機(jī)燃燒溫度高, 高溫分解嚴(yán)重。產(chǎn)生的H2, O2, CO, 在補(bǔ)燃期內(nèi), 由 于溫度降低, 重新燃燒生成CO2, H2O, 放出熱量。 補(bǔ)燃 ，熱負(fù)荷, 經(jīng)濟(jì)性。 希望補(bǔ)燃期。但汽油機(jī)不象柴油機(jī)隨噴隨燃, 燃料在以后還有噴入，補(bǔ)燃情況要小得多。 總結(jié)：為了保證汽油機(jī)工作柔和, 動(dòng)力性好, 一般應(yīng)使2點(diǎn)處于上止點(diǎn)前1215 。3點(diǎn)處于上止點(diǎn)后1215, 。二、汽油機(jī)的

12、不正常燃燒（一） 爆震燃燒1 爆震燃燒 汽油機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中有時(shí)會(huì)聽到氣缸內(nèi)有明顯的金屬敲擊聲。這種聲音如果(rgu)持續(xù)較長時(shí)間以后, 會(huì)引起(ynq)發(fā)動(dòng)機(jī)的功率, 沖擊(chngj)載荷, 摩擦, 熱負(fù)荷, 使用壽命, 排氣冒煙, 經(jīng)濟(jì)性。 根據(jù)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)理想循環(huán)的分析, 我們知道 。但, 則爆震傾向, 限制了的提高。 所以, 克服爆燃現(xiàn)象, 是汽油機(jī)的重要議題之一。2 產(chǎn)生的原因 終端混合氣自燃 電火花點(diǎn)火后, 火焰以正常的傳播速度20 60 m 向前推進(jìn), 未燃混合氣受到強(qiáng)烈的壓縮和熱幅射。處于最后燃燒位置上的那部分終燃混合氣（ End gas ）, 由于熱幅射作用, 促使先期反應(yīng)加速進(jìn)

13、行, 并放出部分熱量, 又使本身的溫度不斷升高, 以致在正常火焰尚未到達(dá)時(shí), 終端混合氣最適于發(fā)火的部位已經(jīng)形成了一個(gè)或幾個(gè)火焰中心。以遠(yuǎn)大于正常燃燒火焰前鋒面推進(jìn)的速度向周圍傳播。 輕微爆燃 = 100 300 m/s 強(qiáng)烈爆燃 = 800 2000 m/s 爆燃使終端混合氣迅速燃燒完畢。由于爆燃使局部壓力突然增加, 而形成強(qiáng)烈的壓力沖擊波：沖擊波撞擊到燃燒室壁面上就會(huì)發(fā)生金屬敲擊聲。強(qiáng)烈時(shí)會(huì)引起發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)。 若自燃區(qū)占整個(gè)燃燒室容積的5%, 則為強(qiáng)烈爆燃。3. 示功圖的比較（1） 正常燃燒與爆震燃燒的比較a 在上止點(diǎn)附近(fjn)為最高, 過上止點(diǎn)后, 壓力(yl)升高慢 （由于(yuy)

14、V ）, 雖然 0, 但 0 （ 曲線向下 ）, 到了3點(diǎn), , = 0b 已高于正常燃燒的, 在3點(diǎn)后, p 波動(dòng)很大, 使忽正忽負(fù)。 破壞了正常的示功圖, 使Pe（2） 汽油機(jī)爆燃與柴油機(jī)工作粗暴性的比較汽油機(jī)的爆燃現(xiàn)象就是終端混合氣的自燃現(xiàn)象, 它與柴油機(jī)的工作粗暴性, 在燃燒本質(zhì)上是一致的, 均是可燃混合氣自燃的結(jié)果。但兩者發(fā)生的部位不一致。 柴油機(jī)工作粗暴發(fā)生在急燃期的始點(diǎn), 使 。而汽油機(jī)的爆燃是發(fā)生在急燃期的終點(diǎn)(zhngdin), 故 不是(b shi)非常大。氣缸內(nèi)壓力(yl)有沖擊現(xiàn)象。就這一點(diǎn)而言, A優(yōu)良的柴油, 十六烷值 自燃性 , , 但對(duì)汽油機(jī)：由于初期燃燒不劇烈

15、, 使 爆燃趨向, B 優(yōu)良的汽油, 使 爆燃趨向, 對(duì)柴油機(jī), 。 所以, 對(duì)汽油機(jī)而言的優(yōu)良燃料, 對(duì)柴油機(jī)就是最差的, 反之亦然。4. 造成的危害 爆燃出現(xiàn)后, 使正常規(guī)則的火焰前鋒面發(fā)生急驟的扭曲。（1） 壓力脈沖 正常 爆燃 = 0.2 Mpa / degCA 可見壓力波動(dòng)之巨。壓力的突變產(chǎn)生在容積的某一局部, 汽缸內(nèi)壓力來不及平衡, 也就是說這時(shí)的化學(xué)反應(yīng)速率遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于氣體膨脹的速率, 從而形成強(qiáng)烈的壓力脈沖, 并以極高的速度 （1000 m / s 左右） 向周圍推進(jìn)。A 噪聲 壓力脈沖在汽缸壁面、活塞頂面及缸蓋底面之間來回反射, 強(qiáng)迫氣缸壁等零件振動(dòng)而產(chǎn)生高頻噪聲, 其頻率在50

16、00 Hz 以上。B 零件壽命 爆燃使缸內(nèi)壓力增加, 活塞, 氣缸壁, 氣缸蓋等各零件機(jī)械荷, 若爆燃時(shí)間長, 則零件壽命。 壓力脈沖破壞了壁面上的層流邊界層。層流邊界層有隔熱作用，缸內(nèi)溫度可達(dá)2000 （ 爆燃時(shí), T會(huì)更高 ）, 而壁面溫度只有200300, 之所以如此, 主要是層流邊界層在起作用。但層流邊界層被破壞, 使導(dǎo)熱量, 則 熱應(yīng)力 零件壽命 熱損失 冷卻水, 機(jī)油(jyu)溫度 潤滑(rnhu) 零件(ln jin)磨損 磨耗量可達(dá)正常燃燒的27倍。（2） 高溫分解 按提高循環(huán)熱效率的熱力學(xué)觀點(diǎn)看, 爆燃接近于等容燃燒, 熱利用好, 是人們所希望的, 事實(shí)上也是如此, 當(dāng)輕微爆

17、燃, 發(fā)動(dòng)機(jī)的熱效率可以有所提高, 平均有效壓力亦有所增長。 但在強(qiáng)烈爆燃時(shí), 會(huì)使局部溫度, 出現(xiàn)高溫分解, 生成CO, , , NO等, 嚴(yán)重時(shí)析出游離炭粒，這就是爆震時(shí)可能排氣冒煙的原因。使油耗, 且熱效率反而會(huì)下降。產(chǎn)生出的炭粒又會(huì)形成累積, 破壞活塞, 活塞環(huán), 火花塞和氣閥的正常工作。爆燃還會(huì)促使表面點(diǎn)火的發(fā)生。 （二） 表面點(diǎn)火 在火花點(diǎn)火式發(fā)動(dòng)機(jī)中, 凡是不依靠電火花點(diǎn)火, 而是由于熾熱表面 （ 如過熱的絕緣體電極、排氣閥, 尤其是燃燒室表面熾熱的沉積物 ） 點(diǎn)燃混合氣的不正常燃燒現(xiàn)象, 均稱為表面點(diǎn)火或熾熱點(diǎn)火。 這類表面點(diǎn)火現(xiàn)象較多在出現(xiàn)在 9 的強(qiáng)化汽油機(jī)上, 目前由于控

18、制排放等要求, 汽油機(jī) 大都降到9以下, 因此對(duì)表面點(diǎn)火的重視程度已下降。1 非爆燃性表面點(diǎn)火（1） 后火 在火花塞點(diǎn)燃混合氣以后, 熾熱表面才點(diǎn)燃混合氣的現(xiàn)象。形成火焰中心, 但火焰?zhèn)鞑ニ俣日? 雖有時(shí)可使補(bǔ)燃, 但影響不大, 發(fā)動(dòng)機(jī)后火, 則在斷火的下, 仍繼續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。（2） 早火 發(fā)生在火花塞點(diǎn)火以前, 火焰?zhèn)鞑ニ俣群芨? ， （ 頗似柴油機(jī)工作粗暴 ）。早火太早, 則使壓縮末期負(fù)功增大, 熱效率, 功率損失, 功率。單缸早火, 往往會(huì)導(dǎo)致停車。多缸早火, 會(huì)使Ne, 工作粗暴, 壽命。 非爆燃性表面點(diǎn)火, 大體是在發(fā)動(dòng)機(jī)按高速、高負(fù)荷長時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)以后, 火花塞絕緣體, 電極或排氣閥高溫所

19、引起（不包括積炭）。2 爆燃性表面點(diǎn)火 （ 激爆 ） 早火積炭引起, 往往是多點(diǎn)早火, 危害很大, 可比正常值高5倍, 可比正常高150%。 總結(jié)(zngji)：由上所述, 爆燃與表面點(diǎn)火是兩種完全(wnqun)不同的不正常燃燒現(xiàn)象, 爆燃(bo rn)是在電火花點(diǎn)火以后, 終端混合氣的自燃現(xiàn)象, 而表面點(diǎn)火則是熾熱表面點(diǎn)燃混合氣所致。然而, 它們之間存在著某種互相促進(jìn)的內(nèi)在關(guān)系。 爆燃促使以后循環(huán)的熾熱表面易點(diǎn)火， 而表面點(diǎn)火亦促使循環(huán)的爆燃傾向增加。1 早火, , 2 正常3 后火 , 且出現(xiàn)晚、補(bǔ)燃（三） 續(xù)走 發(fā)動(dòng)機(jī)在斷火和節(jié)氣門關(guān)閉后仍繼續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。斷火、并關(guān)閉節(jié)氣門后, n, 進(jìn)氣少,

20、 廢氣回流使T。怠速時(shí), 冷卻水又冷卻不良, 使缸內(nèi)T, 從而使混合氣自燃。 三種不正常燃燒, 主要是爆震燃燒。三 使用因素對(duì)燃燒過程的影響（一） 點(diǎn)火提前角 點(diǎn)火提前角的有效調(diào)整可以使我們獲得較為完美的示功圖, 對(duì)燃燒過程影響很大, 可以通過人為進(jìn)行控制。 p圖, 在節(jié)氣門全開, 標(biāo)定轉(zhuǎn)速, 混合氣成份不變時(shí), 調(diào)整, 得到三條曲線。 在下得曲線1 在下得曲線2 在下得曲線31 , 較大。這時(shí), 點(diǎn)火提前較多。 出現(xiàn)在上止點(diǎn)附近。 壓縮負(fù)功 損失 壓縮(y su)負(fù)功 損失(snsh) 單缸汽油機(jī)易熄火(x hu)。 初期放熱 零件機(jī)械負(fù)荷。 由于此時(shí)缸內(nèi)p, T較高, 使其終端混合氣較為具

21、備著火條件, 到一定程度時(shí), 爆燃出現(xiàn), 所以, 爆燃趨勢(shì)。2 , 較小。點(diǎn)火提前少。值出現(xiàn)較晚。 Ne 膨脹功損失 補(bǔ)燃 ，熱負(fù)荷，排放差。 所以, 有一最佳 值。3 ，合適。 實(shí)踐證明, 當(dāng) = 1215， 時(shí), 出現(xiàn)在上止點(diǎn)后 = 1215 時(shí)，p圖曲線下的面積最大，有用功最多。（二） 混合氣濃度 （ 過量空氣系數(shù)值 ）1 對(duì)的影響（1） 不同燃料 不同曲線 曲線1 加鉛芳香族，抗爆性好，長。 曲線2 加鉛烷族，抗爆性較好，較長。 曲線3 正庚烷，抗爆性差，短。（2） 同一種(y zhn)燃料 一條(y tio)曲線 ， 2 對(duì)示功圖的影響(yngxing) 這是不同 下的最佳示功圖。

22、1 = 0.84； 2 = 0.65； 3 = 1.01； 4 = 1.18?？梢钥闯?， = 0.84的示功圖曲線下的面最大。 ， 燃燒劇烈程度 爆燃趨勢(shì)。3 對(duì)火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊挠绊?= 0.850.95 ； ， 4 值的范圍 = 0.40.5 冷起動(dòng)混合氣； = 0.850.95 功率混合氣； = 1.051.15 經(jīng)濟(jì)混合氣。（三） 轉(zhuǎn)速(zhun s)1 n 紊流 混合(hnh)氣混合好 散熱 Tc、 下降(xijing)不明顯。 n 易吹散已形成的火焰中心 n 每循環(huán)所用時(shí)間, 相對(duì)于縮短了的循環(huán)時(shí)間下降不明顯。2 n 離心式點(diǎn)火提前角調(diào)節(jié)裝置使 。3 n 紊流強(qiáng)度 爆燃趨勢(shì)。 （四） 負(fù)荷1負(fù)荷 節(jié)氣門開度 進(jìn)入氣缸的混合氣 廢氣的比例相對(duì) 每循環(huán)時(shí)間 傳熱損失 （必須） 2負(fù)荷 缸內(nèi)p，T 爆燃趨勢(shì)。（五） 大氣狀況1 G 經(jīng)濟(jì)性，動(dòng)力性。 但爆燃趨勢(shì)。2 G 經(jīng)濟(jì)性，動(dòng)力性。 易發(fā)生氣阻。 爆燃趨勢(shì)。4-3 汽油機(jī)的燃燒室一 按氣門布置分類（一） 頂置 楔型、半球型、浴盆(ypn)型 結(jié)構(gòu)緊湊，面容比小，火焰?zhèn)鞑?chunb)距離短, 不易(b y)爆燃, 但結(jié)構(gòu)較復(fù)雜。（二） 側(cè)置 L型 結(jié)構(gòu)簡單, 易維修保養(yǎng), 但火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x長, 易爆燃, 故壓縮比小。