[feiq]浙江泰達廢液焚燒系統(tǒng)方案設計20150803

1、西安航天源動力工程有限公司浙江泰達作物科技有限公司S “三廢”焚燒處理技術方案亠一一西安航天源動力工程有限公司中玉?西安A西安航天源動力工程有限公司2015年8月A,西安航天源動力工程有限公司目錄概述設計條件及要求2.1焚燒物數量及特性2.2焚燒處理量需求2.3技術指標:2.4安全指標:主要標準及依據技術方案4.1工藝系統(tǒng)方案4.2熱力計算4.3主要設備結構設計供貨范圍及工程經濟分析5.1供貨范圍、報價及工期5.2工程經濟分析相關業(yè)績1.3.3.3.4.4.8.22222527A,西安航天源動力工程有限公司浙江泰達工業(yè)“三廢”焚燒處理技術方案1概述浙江泰達作物科技有限公司工藝生產過程中產生的廢

2、固、廢氣及廢水需要進 行綜合焚燒及余熱回收處理，本報告根據浙江泰達作物科技有限公司提出的技術 要求，給出了“三廢”焚燒處理的系統(tǒng)方案，并對其關鍵設備進行了設備選型及 計算，并在工藝系統(tǒng)中預留了爐內脫硝和煙道脫硫接口，對處理過程中的問題進行了詳細分析并提出了可行的解決措施。2設計條件及要求2.1焚燒物數量及特性表2-1廢固數量及特性序號項目形態(tài)主要成分委托處置量（噸/年）1啶氧菌酯原藥半固甲苯/啶氧菌酯/其他有機雜質等高沸液502肟菌酯原藥半固甲苯/肟菌酯/其他有機雜質等高沸液10固溴化鈉、DMF、氟唑環(huán)菌胺、有機雜質等高沸液64.13螺甲螨酯原藥半固甲苯/石油醚/螺甲螨酯/其他有機雜質高沸液3

3、2.4固氯化鉀/螺甲螨酯/其他有機雜質高沸液49.44丙硫菌唑原藥半固甲苯/丙硫菌唑/其他有機雜質高沸液6.4半固甲苯/乙醇炳硫菌唑/氯化鐵/其他有機雜質高沸液37.15種菌唑半固甲基環(huán)己烷/乙酸乙酯/種菌唑/其他有機雜質32.26葉菌唑原藥半固甲基環(huán)己烷/乙酸乙酯/葉菌唑/其他有機雜質317氟唑環(huán)菌胺原藥半固甲苯/乙醇/氟唑環(huán)菌胺/其他有機雜質6.7半固氯化鉀/氟唑環(huán)菌胺/水 /其他有機雜質54.88聯苯吡菌胺原藥半固甲苯/乙醇/聯苯唑菌胺/其他有機雜質12.2半固氯化鉀/聯苯唑菌胺/其他有機雜質43.59氟唑菌酰胺原藥半固甲苯/乙醇/氟唑菌酰胺/其他有機雜質11.2半固氯化鉀/氟唑菌酰胺/

4、水 /其他有機雜質48.410氟噻蟲砜原藥半固甲醇/水/氟噻蟲砜/其他有機物35.2半固氟噻蟲砜/其他有機物/復合鹽110共計（噸/年）634.6表2-2廢氣數量及特性序號項目名稱產生量年t/a最大濃度mg/m3備注1DMF44.523208合并處理2甲苯93.838613石油醚004乙醇26.424445乙酸乙酯8.88146甲基環(huán)己烷6.86307甲醇15.813008HCI0丙硫菌唑原藥有9粉塵8.78合計204.9表2-3廢液數量及特性序號項目廢水量t/dt/a1啶氧菌酯原藥11.2625002肟菌酯原藥11.112763螺甲螨酯原藥10.62125.34丙硫菌唑原藥10.62120.

5、95種菌唑原藥13.32661.56葉菌唑原藥13.32661.57氟唑環(huán)菌胺原藥10.621268聯苯吡菌胺原藥10.62124.99氟唑菌酰胺原藥10.62125.210氟噻蟲砜原藥11.22246.811枯草芽孢桿菌原粉86.218102共計199.3640070.12.2焚燒處理量需求需要將表2-1、2-2和2-3中的廢固、廢液、廢氣進行焚燒處理。在本技術方 案中，“三廢”焚燒處理系統(tǒng)按照每日處理量 20t、50t和loot分別進行初步設計。2.3技術指標(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)焚燒能力：立式+臥式含鹽廢液焚燒爐；投料方式：自動噴入；點火方式：自動點火； 采用燃

6、料：表2-1中高熱值廢固和天然氣進行補充助燃； 爐內壓力：采用負壓設計，不逆火；燃燒效率： 99.9%焚毀去除率： 99.9%立式含鹽廢液焚燒爐溫度：iioor焚燒爐運行過程中保證系統(tǒng)處于負壓狀態(tài)(-1-6mmH2O),避免有 害氣體逸出；(9) 焚燒爐出口煙氣中的氧氣含量 6%10% (干氣)；(10) 煙氣停留時間：秒。2.4安全指標(1) 焚燒爐燃燒系統(tǒng)設有安全保護裝置，燃燒系統(tǒng)啟動不正常時，安全保 護裝置自動切斷燃料供應；(2) 焚燒爐停止運轉前，(正常停爐和安全程序的停爐)設有燃燒室冷卻程 序，溫度下降到設定值時，冷卻程序結束，整套設備停止工作；(3) 報警系統(tǒng)： 焚燒爐裝置電源指示

7、、開關； 殘燒定時裝置以確保爐內無殘存之易燃氣體與有機物，操作安全可靠； 過負荷保護裝置，保護電機不致過載； 溫控燃燒； 高低溫控制連鎖。3主要標準及依據(1) 國家環(huán)保局GB18484-2001危險廢物焚燒污染控制標準2002-01-01 實施；(3) 施；(4)(5)(6)(7)(2) 國家環(huán)保局、國家質量監(jiān)督檢驗檢疫總局 GB18597-2001危險廢物貯 存污染控制標準2002-07-01實施；GB16297-1996大氣污染物綜合排放標準1997-01-01實國家環(huán)保局GB8978污水排放綜合標準HJ2036-2013染料工業(yè)廢液治理工程技術規(guī)范國家環(huán)保局 環(huán)境保護部 危險廢物集中焚

8、燒處置工程建設技術規(guī)范； 其它相關廢固、廢氣和廢液焚燒處理的規(guī)范。4技術方案4.1工藝系統(tǒng)方案浙江泰達作物科技有限公司“三廢”焚燒處理的工藝流程如下：(1) 表2-2中的廢氣通過廢氣風機輸送到焚燒爐頂燒嘴，在燒嘴中和空氣 預混點火燃燒。由于廢氣的熱值較低，因此在爐頂燒嘴處補充天然氣來維持焚燒 系統(tǒng)穩(wěn)定運行；(2) 表2-3中的廢水經預處理及過濾處理后，由防腐增壓泵送入廢水噴槍，廢水被充分霧化后噴入焚燒爐中，在約1100C的高溫環(huán)境下進行充分燃燒，廢水中的有害物質被充分燃燒分解，生產無危害的高溫氣體；(3) 表2-1中的廢固通過密封式刮板輸送機送至焚燒爐的廢固給料口，由 播撒機將其粉碎和播撒至爐

9、膛內，在焚燒爐中進行焚燒處理。產生的煙氣通過煙 道進入焚燒爐和廢熱鍋爐連接的水平段；(4) 廢液焚燒爐出口的高溫煙氣約1100C通過廢熱鍋爐回收部分熱量，煙 氣溫度降至約550r，同時，進廢熱鍋爐的25r的軟化水被加熱，產出0.8Mpa 的蒸氣。廢熱鍋爐同時設置吹灰裝置，在線自動吹灰和清灰；(5) 經廢熱鍋爐換熱后的煙氣經過旋風除塵器除塵后，約500r進入急冷 塔進行急冷降溫，煙氣急冷降溫后的溫度為 200r；(6) 經過急冷降溫后的煙氣進入靜電除塵裝置進行進一步的除塵處理，再 通過排煙風機送入噴淋吸收塔；(7) 煙氣進入噴淋吸收塔進行堿洗處理，有效處理煙氣中的酸性氣體(HCL、 SOx及NO

10、x)，同時進一步降低煙氣中的含塵量，煙氣經過噴淋塔頂端的二級屋脊式除霧器后被排送入煙囪。設置工藝水系統(tǒng)，主要用于煙氣急冷。根據上述工藝方案，整個“三廢”焚燒處理系統(tǒng)可分為 3個子系統(tǒng)：“三 廢”焚燒子系統(tǒng)；煙氣熱量回收子系統(tǒng)；煙氣凈化洗滌子系統(tǒng)。三個子系統(tǒng) 通過一整套的PLC程序進行控制。本焚燒系統(tǒng)包括的主要設備如下：(1) 立式+臥式焚燒爐(包括“三廢”的儲存與輸運、燃燒器、廢水噴槍、 爐膛、空氣風機等)；(2) 旋風除塵器；(4)(5)(6)(7)(3) 廢熱鍋爐(包括鍋爐軟化水儲存與輸送，鍋爐除塵裝置、鍋爐一次及 二次儀表，閥門等)；急冷塔； 酸性氣體噴淋吸收塔(含除霧裝置、預留)； 靜

11、電除塵裝置；煙氣排送風機。焚燒對有機廢液的無害化處理技術；廢溶劑燃燒器的安全性結構設計和燃燒組織措施； 廢液噴槍的霧化特性和空間分布； 焚燒爐的結構設計及耐火材料的防腐蝕； 二噁英的脫除3T+E原則保證及低溫段避開措施； 鹽類排出方式選擇及連續(xù)排出措施； 煙氣的顆粒物脫除及酸性氣體凈化措施； 爐膛及后續(xù)設備的防堵措施； 焚燒系統(tǒng)的自動化運行及安全性保障技術。2-1、2-2 和 2-3)分別為廢固 634.6t/a, “三廢”焚燒根據以上工藝流程，該廢液焚燒裝置的主要關鍵技術包括：(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)(9)工藝系統(tǒng)產生的“三廢”總量(表 廢氣204.88 t/a和廢水

12、1650 t/a。根據業(yè)主需求，在本技術方案中， 處理系統(tǒng)按照每日處理量20t、50t和100t分別進行初步設計。根據前述的工藝流程，系統(tǒng)的工藝流程如圖 4-1所示。整個系統(tǒng)完成廢固、 廢氣、廢液、助燃空氣、助燃天然氣、軟化水、冷卻水等的供應和煙氣凈化。系 統(tǒng)自帶完整的PLC控制系統(tǒng)，來完成對各路流量參數的調節(jié)和溫度的監(jiān)控及安 全聯鎖等功能。根據上述的設計方案，為保證焚燒裝置的焚燒效率、 焚燒去處率等，應保證 廢水達到很好的霧化效果，燃燒器能在爐膛內形成合適的溫度場(約1100C), 7A西安航天源動力工程有限公司焚燒煙氣有較低的流速、足夠的停留時間；為防止焚燒后的鹽分造成系統(tǒng)管路阻 塞，在結

13、構設計上設置吹灰裝置和鹽收集裝置，同時這些地方便于拆卸清理。根據以上工藝流程，該“三廢”焚燒處理裝置的技術要求為：（1）采用焚燒的方式分別對現有的廢固、廢氣和廢液進行處理。（2）考慮到焚燒產生的鹽的排出及防堵措施，焚燒爐采用固態(tài)排渣方式?！叭龔U”焚燒中產生的鹽類，一部分在廢熱鍋爐水冷壁上堆積，通過吹灰系統(tǒng)將 其送入灰槽后集中清理，另一部分通過旋風分離器沉積排出；（3）焚燒后廢液應達到相應的去處率指標。（4）所提供設備應考慮腐蝕問題。（5）廢液焚燒后最終排放的煙氣應符合國家相應的排放標準。該“三廢”焚燒處理系統(tǒng)的系統(tǒng)流程圖如下所示：#西安航天源動力工程有限公司8圖4-1“三廢”焚燒處理系統(tǒng)的工藝

14、流程圖A西安航天源動力工程有限公司104.2熱力計算 4.2.1點火及烘爐燒嘴計算燃料氣與空氣在當量化學比附 圖4-2給出了不同的空氣燃料比與溫度的變化關系。P, BAR點火及烘爐燒嘴應用的燃料建議用天然氣， 由于可燃分濃度很高，因此點火 及烘爐用助燃氣擬采用空氣。在進行點火及烘爐燒嘴的設計時，擬采用富空氣燃 燒的方式，在確定其熱力方案時，僅考慮其燃燒能達到的最高溫度， 通過調節(jié)空 氣量來控制燃燒區(qū)的溫度達到點火及烘爐的目的。 近的熱力計算結果如下，T, K2225.26RHO, KG/CU M1.4876-1M, (1/n)27.523(dLV/dL P)t-1.00247(dLV/dLT

15、)p1.0742Cp, KJ/(KG)(K)2.1914GAMMAs1.185SON VEL,M/SEC892.(MOLE FRACTIONS*Ar0.00841*CO0.00931*CO20.08530*H0.00040*H20.00373H2O0.18315*NO0.00180*N20.70027*O0.00021*OH0.00315*O20.004281.00002400n, aijjj1j ji _ i 1jI 0 I j!in 1iK II111111 IIIi Vi十jj111 infill 111 11!i-1十MLj 、JIM u_u ua 1LI j1j12000160080

16、0400051015aKT 120020圖4-2空燃比與溫度的變化關系從計算結果可以看出，天然氣與空氣燃燒可以達到2250C，可以滿足火焰穩(wěn)定燃燒的要求，可以通過調節(jié)空氣與燃料的比值來實現不同溫度要求進行烘 爐。4.2.2主燒嘴熱力計算由2.1節(jié)可以看到，本項目的焚燒爐需要能夠同時處理廢固、廢液和廢水, 并安全穩(wěn)定運行。根據以上設計方案及設計思路，對焚燒系統(tǒng)中待處理“三廢” 進行熱力計算，熱力計算的結果作為后續(xù)主體設備的設計依據。熱力計算的主要內容如下：在保證焚燒爐爐膛溫度1100C的基礎上對“三廢”焚燒所需的助燃空氣量及補充的天然氣量進行計算。根2.1節(jié)中的“三廢”參數進行熱力計算。熱力計算

17、過程中計算條件為:(1) 爐溫按1100C設計;(2) 考慮到“三廢”中有害物的燃燒效率較低，綜合考慮燃燒效率取0.95,熱力計算溫度約為1370K;(3) “三廢”焚燒時必須有天然氣的伴燒。a)“三廢”處理量20噸/天經計算，所需空氣約5100kg/h,參與燃燒的天然氣120Nm3/h,廢固220kg/h, 廢氣71.1kg/h，廢水572.9 kg/h，焚燒后的煙氣參數如表4-1所示，焚燒后的煙氣成份如表4-2所示。人西安航天源動力工程有限公司表4.1 “三廢”焚燒后的參數表項目單位數值壓力Pbar1.0000溫度TK1370摩爾質量M/26.979定壓熱熔Cpkj/(kg)(K)1.46

18、11比熱比GAMMAS/1.2685當地音速SON VELm/s731.9表4.2 “三廢”焚燒后的煙氣成份表序號成份名稱體積分數（V%）1*Ar0. 7342*CO26.0883FeCL30. 0214H2O26.1825HCL0. 0126*N261.1987*OH0. 0038*O25.0849NaCl0.27610NaOH0.00411Na2CL20.00912KBr0.03813KCL0.27414KOH0.00815K2CL20.00416*NO0.02617NaBr0.037b）“三廢”處理量50噸/天經計算，所需空氣約9200kg/h,參與燃燒的天然氣220Nm3/h,廢固52

19、8.8kg/h, 廢氣170.7kg/h,廢水1375kg/h,焚燒后的煙氣參數如表 4-3所示，焚燒后的煙 氣成份如表4-4所示。表4.3 “三廢”焚燒后的參數表項目單位數值壓力Pbar1.0000溫度TK1360摩爾質量M/26.632定壓熱熔Cpkj/(kg)(K)1.5053比熱比GAMMAS/1.2636當地音速SON VELm/s732.7表4.4 “三廢”焚燒后的煙氣成份表序號成份名稱體積分數（V%）1*Ar0.6942*CO26.4443FeCL30.0264H2O30.4465HCL0.0126*N257.8637*OH0.0038*O23.6789NaCl0.33810Na

20、OH0.00511Na2CL20.01512KBr0.04813KCL0.34114KOH0.0115K2CL20.00716*NO0.02117NaBr0.047C）“三廢”處理量100噸/天經計算，所需空氣約14200kg/h，參與燃燒的天然氣 350Nm3/h，廢固1057.7kg/h,廢氣341.5kg/h，廢水2750kg/h,焚燒后的煙氣參數如表 4-5所示， 焚燒后的煙氣成份如表4-6所示。表4.5 “三廢”焚燒后的參數表項目單位數值壓力Pbar1.0000溫度TK1372摩爾質量M/26.255定壓熱熔Cpkj/(kg)(K)1.5577比熱比GAMMAS/1.2575當地音速

21、SON VELm/s739.2表4.6 “三廢”焚燒后的煙氣成份表序號成份名稱體積分數（V%）1*Ar0.6512*CO26.9253FeCL30.0324H2O35.0985HCL0.0176*N254.3067*OH0.0038*O21.9739NaCl0.40710NaOH0.00611Na2CL20.01912KBr0.05813KCL0.41114KOH0.01215K2CL20.00816*NO0.01617NaBr0.0564.3主要設備結構設計 4.3.1焚燒系統(tǒng)設計焚燒系統(tǒng)主要包括：組合式廢氣燒嘴、廢水噴槍、廢固投料系統(tǒng)、焚燒爐等。 根據4.2中的計算結果，對燃燒器、焚燒爐進

22、行了設計。由于“三廢”本身參與 燃燒，因此在進行設計時，要充分考慮“三廢”本身與空氣的充分摻混。并且由 于廢液成分可能的不穩(wěn)定，在不滿足焚燒溫度的情況下需通入燃料氣進行助燃。 因此在燒嘴設計時，不僅要保證火焰的剛性和充分摻混， 還要保證燒嘴在較大工 況變化條件下的穩(wěn)定燃燒。而廢液中鹽類含量較高，焚燒爐結構需要利于鹽類的 排出。(1)焚燒爐根據上述要求，廢液焚燒爐的總體設計思路如下： 廢水噴嘴使用空氣輔助霧化噴嘴，提高霧化質量和均勻度；燒嘴的燃氣 回流區(qū)與廢水噴霧場相互作用，促進摻混加快廢液的蒸發(fā)和分解速度； 燃料氣和助燃空氣選用旋流噴嘴，形成較大燃氣回流區(qū)，在廢液無法穩(wěn) 定燃燒使用燃料氣進行助

23、燃時可以提高火焰穩(wěn)定性，增強爐膛內部的湍流度； 燒嘴的內噴嘴設置縮進長度，燒嘴出口利用耐火材料形成擴口，提高燃 燒效率和火焰穩(wěn)定性； 廢液焚燒爐膛考慮較低的煙氣流速及較長的停留時間，提高廢液的焚燒 去處率。爐膛結構設計主要是根據空氣及廢液分解后形成的煙氣量、 流速和反應時間 來確定其直徑和長度。廢液焚燒爐為立式焚燒爐，為保證廢液的充分分解， 控制 燃氣溫度在1100C左右，同時保證煙氣在爐膛內停留時間在 4秒左右。根據煙 氣總量進行焚燒爐的設計，設計焚燒爐基本尺寸如下：廢液焚燒爐參數：處理“三廢”高度外徑鋼結構重量量20t/d ；9米；2.7 米;10噸;處理“三廢”量50t/d ；咼度11

24、米;外徑3.2 米;鋼結構重量14噸;處理“三廢”量100t/d;咼度12 米;外徑3.8 米;鋼結構重量18噸;14西安航天源動力工程有限公司焚燒爐圖4-2焚燒爐結構外形示意圖(2)組合式廢氣燒嘴整個組合式廢氣燒嘴采用組合套管式結構，配風器、助燃燃料燒嘴、廢氣燒嘴同軸布置。為保證燃燒過程穩(wěn)定進行，在各燒嘴的出口處均設置了相應的穩(wěn)焰器以穩(wěn)定火焰；為避免熄火現象的發(fā)生，在燒嘴擴口處回流區(qū)位置布置值班火焰，值班火焰兼做點火燒嘴使用，燃料使用天然氣(流量 v1Nm3/h),值班火焰使用電子點 火器點燃；為實時監(jiān)測火焰，在廢液燒嘴的頭部布置三臺紫外線火焰檢測器，進 行遠程檢測；為便于觀察火焰的燃燒情況

25、，預燃室身部及爐膛上布置多個看火孔。 燃燒器和燒嘴結構如圖4-3所示。怏明火分、參三盲一】-二催and金:;-rf-; - Stz.7ZA7Z? i r Z V V !:兀_、，r % / : I 卜八八#看火孔圖4-3燃燒器及內部流線示意圖燃燒器的結構特點如下： 行。(3)廢水噴槍為了得到較好的霧化質量， 嘴，利用高速空氣流與液體相撞，高性能。在設計合理的情況下，效率高達 96%99%;工況調節(jié)能力強。最大調節(jié)能力可高達10:1,而仍保持較高的燃燒效率; 結構簡單、可靠性高、成本低；航天特殊材料和燃燒技術保證燒嘴不燒蝕；強旋流流體輸送方式保證高效混合； 火焰穩(wěn)定，火焰剛性好， 獨特的燃燒器控

26、制系統(tǒng)，燃燒溫度均勻；保證在點火、開工、停工時燃燒裝置的安全運需要選擇合適的廢水噴槍。選用空氣輔助霧化噴 最終破碎為細小的霧滴?？諝忪F化噴嘴克服了 非常適合應用于工業(yè)爐等燃燒裝置壓力霧化噴嘴在低壓高粘流體霧化中的缺點, 中。噴嘴方案采用內混式空氣霧化噴嘴， 廢液從中間一環(huán)孔噴入混合室，與從側 面對應小孔中噴入的空氣發(fā)生撞擊混合，進行一次霧化?；旌鲜覂炔繅毫⒑螅?氣液混合物從端頭的環(huán)形噴孔噴出，進行二次霧化。為了得到較小而且均勻的霧 化液滴直徑分布，需要合理調節(jié)氣孔直徑、液孔直徑、氣液動量比、混合室長度 等參數。考慮到廢水可以直接參與燃燒反應，而且會放出大量熱量， 水噴霧后的火焰形狀和混合效

27、果， 需要控制噴霧角度和射流速度， 好的匹配性。為了保證廢與燒嘴取得較4-5所示:廢水噴嘴的結構如圖4-4所示，噴槍頭部結構的三維造型如圖霧化空氣圖4-5噴槍頭部結構的三維造型圖及水試圖片圖4-4噴嘴結構示意圖4.3.2焚燒爐和廢熱鍋爐水平連接段煙道廢液在立式的廢液焚燒爐中進行燃燒產生的高溫煙氣，通過爐底進入水平煙道進行整流，并減少不完全燃燒熱損失。3.2 米;3.5 米;4噸；300mm。水平煙道參數：外徑長度鋼結構重量耐火村里厚度4.3.3耐火材料設計耐火材料的設計是保證焚燒爐可靠工作的關鍵， 因此使用的耐火材料必須具 備下列特性： 所選用的耐火材料必須具備優(yōu)異的耐高溫，耐沖刷，耐腐蝕性能

28、； （即選 用材料必須具備較高的耐火度、較高的強度， 必須提高材料的荷重軟化點、 以及 耐腐蝕性能）。 必須提高材料的熱震穩(wěn)定性，以適應裝置長期運行中啟停爐頻繁的工況 條件，有效地防止溫度的冷熱急變在材料內部產生熱應力而導致襯里開裂或剝落 等情況。17西安航天源動力工程有限公司 必須具備良好的整體穩(wěn)定性，并具備較好的抗蠕變性，確保裝置在高溫 狀態(tài)下長期穩(wěn)定而可靠地運行。 必須提高耐火材料的制作結構的穩(wěn)定性；為了使裝置能更好地長期穩(wěn)定可靠運行，減少在冷熱急變的情況下磚縫眾多， 收縮引起的坍塌；各類磚型全部 采用大磚公母榫槽拼裝結構；砌筑時磚縫全部控制在 1mm以內；每塊大磚必須 有1000T的液

29、壓震動壓機壓制，再經過 1650r的高溫燒結。綜合本燃燒爐運行的工況及對耐火材料的技術要求，考慮對各部位工作溫度 及殼外壁溫度要求等因素。對各部位采用耐火材料的方案如下： 本裝置襯里采用三層結構，耐磨耐火耐腐層、隔熱耐火保溫層和耐酸涂料。耐磨耐火耐腐層襯里必須具備第一款中對襯里的各項要求，隔熱耐火保溫層也必須具備良好的隔熱耐火保溫作用，耐酸涂料是防止酸性氣體對設備的腐蝕。 本設計按燃燒正常工作溫度為1000C,最高使用溫度為1500C,殼體外 壁設計溫度為100 C左右設計。 本爐體耐火材料整體結構部分采用：耐火磚全部采用榫槽拼裝結構砌筑， 隔熱層澆注料采用振搗和搗打施工。錨固釘采用Q型或者V

30、型、材質為Cr25Ni20，間距為200200mm頂部A均布；筒體防腐采用耐酸涂料整體涂刷 2mm； 工作層采用剛玉磚，施工厚度為 200mm； 隔熱耐火保溫層采用莫來石保溫澆注料，施工厚度為200mm；膨脹縫采用含鋯高鋁陶瓷纖維氈；磚縫采用鉻剛玉耐火膠泥粘結。B剛玉磚設計形狀如圖4-7所示，主要耐火材料技術指標見表 4-5，耐火材料 的三層結構示意圖如圖4-8所示：爐殼體燃燒器和爐膛僞熱保溫層 耐火層圖4-7耐火材料結構示意圖表4-3主要耐火材料性能參數項目鉻剛玉磚莫來石保溫澆注料耐酸涂料體積密度g/cm3 3.4 1780 1300耐酸度 96耐壓強度MPa 90 12110C粘結合抗拉強

31、度2MP化學成份%AI2QS90SiO2 90%Cr2Q5最高使用溫度 40C導熱系數W/m.k350CW 2.5350CW 0.44.3.4廢熱鍋爐廢熱鍋爐能有效回收高溫煙氣中的余熱，產生具有一定壓力和溫度的蒸汽， 可用于企業(yè)生產、采暖等，從而大大降低企業(yè)生產能耗和生產成本。廢熱鍋爐在 化工行業(yè)的節(jié)能減排中發(fā)揮了極其重要的作用。本設備主要包括鍋爐受壓本體及 其管道、鋼架、保溫、進出口煙道、汽水系統(tǒng)、煙風系統(tǒng)、排污系統(tǒng)、加藥系統(tǒng), 產品集成度高，可采用露天布置。經過焚燒爐的煙氣溫度約為 1100C進入廢熱鍋爐，考慮到鹽類的堵塞，選 用單鍋筒自然循環(huán)水管式廢熱鍋爐。 煙氣從鍋爐前部煙箱進入，依次

32、通過對流管 束、鍋爐出口煙箱、出口煙道排出。能夠確保煙氣中所攜帶的灰塵粒子有效的分 離下來，煙氣中的灰塵從鍋爐下部的積灰斗中沉積、排出。汽水流程介紹：給水通過給水泵進入鍋筒，鍋筒中的水通過鍋爐尾部的下降對流管束和下降 管進入下部左右連通集箱，然后由左右連通集箱分配到前部對流管束， 在這里被 加熱后的汽水混合物由每組2根汽水引出管再引入上鍋筒中；經汽水分離后飽和19A西安航天源動力工程有限公司蒸汽從鍋筒主氣閥引出，引至熱用戶處供使用。4.3.5急冷降溫水洗塔急冷降溫水洗塔用于將經過旋風分離器的煙氣進行急冷降溫。急冷塔的煙氣入口溫度為500r，急冷后的煙氣出口溫度為 200Eo急冷降溫采用塔內噴水急冷換熱的方式進行，急冷降溫水洗塔內布置兩層急 冷噴霧層，保證煙氣迅速降溫，避開二惡英 300500 r的低溫段溫度區(qū)間。急冷塔采用碳鋼內襯耐酸膠泥進行防腐處理。急冷塔參數：高度10米；外徑2米；處理煙氣量1000020000Nm3/h;最大工藝水消耗量0.52t/h o 4.3.6靜電除塵裝置由于煙氣中攜帶的鹽類和灰分顆粒物粒徑分布范圍較廣，而旋風除塵器捕捉510微米以下的顆粒效率很低。因此在