畢業(yè)設(shè)計(jì)1層1540平米某廠房框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、單層廠房設(shè)計(jì)武 漢 大 學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)題目:單層廠房設(shè)計(jì)專 業(yè)：土木工程班 級(jí)：2011級(jí)完成日期：2013.042摘 要本工程為單層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)，采用排架結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)形式，廠房跨度為24米，長(zhǎng)度為120米的單層廠房，采用鋼屋架，用預(yù)應(yīng)力屋面板和9米跨度的天窗架，位于6度抗震區(qū)，有兩輛中級(jí)制吊車。建筑地點(diǎn)地質(zhì)條件良好，采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，混凝土強(qiáng)度C25。設(shè)計(jì)嚴(yán)格遵守我國現(xiàn)行規(guī)范，計(jì)算中包括荷載計(jì)算，內(nèi)力組合，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等。關(guān)鍵詞：排架結(jié)構(gòu)；單層工業(yè)廠房；荷載第 31 頁 共 37 頁目 錄1 設(shè)計(jì)資料11.1 工程概況11.2 設(shè)計(jì)資料11.3 設(shè)計(jì)基本原始資料11.4 材料11.5 設(shè)計(jì)要求11.6

2、 構(gòu)件選型及屋蓋布置21.7 排架的荷載取值32 荷載計(jì)算52.1 屋面荷載52.2 屋面活載52.3 柱自重重力荷載62.4 吊車軌道連接及吊車梁自重62.5 吊車荷載72.6風(fēng)荷載82.7 載匯總表見下表93 內(nèi)力計(jì)算103.1 恒載作用下的排架內(nèi)力計(jì)算103.2 屋面活載作用下的排架內(nèi)力計(jì)算113.3 吊車豎向荷載作用下的排架內(nèi)力計(jì)算113.4吊車橫向水平荷載作用下的排架內(nèi)力計(jì)算123.5 風(fēng)荷載作用下的排架內(nèi)力計(jì)算143.6 A柱的內(nèi)力匯總154 排架的內(nèi)力組合185 柱配筋計(jì)算185.1 柱的配筋計(jì)算185.2上柱配筋計(jì)算195.3下柱配筋計(jì)算206 牛腿設(shè)計(jì)計(jì)算216.1 荷載22

3、6.2 牛腿截面高度驗(yàn)算226.3 牛腿縱向受拉鋼筋226.4 水平箍筋確定226.5 彎起鋼筋的確定226.6 牛腿頂面局部承壓驗(yàn)算227 柱的吊裝驗(yàn)算237.1 吊裝驗(yàn)算簡(jiǎn)圖237.2 荷載及內(nèi)力計(jì)算238 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算248.1 地基承載力特征值和基礎(chǔ)材料248.2 基礎(chǔ)杯口以上墻體荷載258.3 基礎(chǔ)地面內(nèi)力及基礎(chǔ)底面積計(jì)算258.4 基底反力驗(yàn)算268.5 基礎(chǔ)高度驗(yàn)算268.6 基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算279、排架柱裂縫寬度驗(yàn)算29參考文獻(xiàn)31致 謝32畢業(yè)設(shè)計(jì)論文網(wǎng)1 設(shè)計(jì)資料1.1 工程概況加工車間為一單跨單層鋼筋混凝土廠房，廠房總長(zhǎng)120m，跨度24m，柱距6m，跨內(nèi)設(shè)有兩臺(tái)起重量為

4、Q=50KN的中級(jí)工作制電動(dòng)橋式起重機(jī)，軌頂標(biāo)高:7.10m。 1.2 設(shè)計(jì)資料屋面構(gòu)造：二氈三油防水層(上鋪綠豆砂)；25mm厚水泥砂漿找平層；加氣混凝土保溫層100厚；冷底子油一道，熱瀝青二道；15mm厚水泥砂漿找平層；預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板。圍護(hù)結(jié)構(gòu)：240mm厚普通磚墻，雙面清水墻；鋼框玻璃窗寬高：3600mm4800mm和3600mm1800mm。按（0.45KN/m2 ）計(jì)。地面:鋼筋混凝土地面,室內(nèi)外高差150mm。 1.3 設(shè)計(jì)基本原始資料自然條件：基本風(fēng)壓為0.35kN/m2，主導(dǎo)風(fēng)向：東南風(fēng)。風(fēng)荷載，基本風(fēng)壓取0.35kN/m，風(fēng)振系數(shù)，風(fēng)荷載體型系數(shù)根據(jù)附表確定，風(fēng)壓高度

5、變化系數(shù)根據(jù)附表確定。地面按B類，基本雪壓為0.3KN/m2，屋面活荷載為0.5kN/m2。工程地質(zhì)條件：由當(dāng)?shù)亟ㄖ鼗u(píng)價(jià)試行標(biāo)準(zhǔn)，土層承載力特征值：粘土為230 kN/m2，礫石為230kN/m2，地質(zhì)報(bào)告建設(shè)基礎(chǔ)砌置深度取96.0096.50。地下水情況：最高水位：94.80m地下水質(zhì)對(duì)基礎(chǔ)混凝土無侵蝕影響。該工程抗震設(shè)防烈度為6度。1.4 材料柱 鋼筋：箍筋為HPB235級(jí)鋼筋、受力鋼筋HRB335級(jí)鋼筋。混凝土C30基礎(chǔ)： 鋼筋：HPB235，混凝土采用C25。1.5 設(shè)計(jì)要求1) 初步確定排架結(jié)構(gòu)布置方案；2) 對(duì)結(jié)構(gòu)上部的標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件進(jìn)行選型，并進(jìn)行結(jié)構(gòu)布置；3) 排架的荷載計(jì)算和內(nèi)

6、力分析； 4) 排架柱的設(shè)計(jì)；5) 柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)1.6 構(gòu)件選型及屋蓋布置根據(jù)廠房的跨度、吊車起重量的大小、軌頂標(biāo)高，吊車的運(yùn)行空間等初步確定出排架結(jié)構(gòu)的剖面如圖（1）所示。為了保證屋蓋的整體性，屋蓋采用無檁體系。圖（1）廠房剖面圖(高程 ，長(zhǎng)度 （1） 屋面板采用1.5m6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板，根據(jù)屋面做法求得屋面荷載，采用標(biāo)準(zhǔn)圖集92G410（一）中的YWB2 IV，屋面板自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.4KN/m2（包括灌縫自重）。（2） 天溝板(外天溝排水)天溝板（770mm寬外天溝）：TGB77-1；自重：2.02KN/。（3） 屋架采用(24m鋼屋架),自重(估計(jì)):55KN/支柱。屋架端部

7、支座中心距廠房定位軸線150mm。（4 ） 屋蓋支撐 在端部第二開間的屋架端部和跨中設(shè)三道垂直支撐、其他跨相應(yīng)部位設(shè)下弦系桿，端頭第二開間設(shè)下弦橫向水平支撐。 （5） 吊車梁 吊車梁:選鋼筋混凝土吊車梁CG426(二), YMDL-6B、YMDL-6Z，自重45.5KN/根,梁端部截面尺寸: bh=3001000mm。 軌道聯(lián)結(jié)G325,自重:0.81KN/m 。（6） 基礎(chǔ)梁：選自G320，JL-1、JL-2、JL-17；自重：16.70KN/根:截面尺寸:bh=(200300)450 mm。（7） 排架柱 柱截面取:上柱矩形截面:400500;下柱工字型截面:400800150100。（8

8、） 支撐布置設(shè)計(jì)采用大型屋面板，可以不設(shè)屋架上弦支撐。根據(jù)構(gòu)造要求，設(shè)置相應(yīng)的屋架下弦支撐，并在跨度中點(diǎn)處布置一道垂直支撐。見圖（2） 。本設(shè)計(jì)跨度24m,大于18m，因此需要布置支撐。柱截面高度h600mm,下部柱間支撐做成雙片，其間距為柱截面高減去200mm，見圖（3）。圖3柱的支撐布置1.7 排架的荷載取值（1） 排架計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定l 確定柱高。l 柱:柱頂標(biāo)高=軌頂標(biāo)高H + (0.20-0.30)=9.00+2.58+0.3=11.88m, 取12.00m;l 牛腿頂標(biāo)高=軌頂標(biāo)高-吊車梁高(包括墊高)=9.00-1.00-0.2=7.8m, 取7.8m;l 上柱柱高=柱頂標(biāo)高-牛腿

9、頂標(biāo)高=12.00-7.8=4.2ml 下柱柱高=牛腿頂標(biāo)高+基礎(chǔ)頂面至室內(nèi)地坪距離=7.80+0.50(估計(jì))=8.3m;（2） 柱尺寸 上柱bh=400mm500mm, 下柱工字型截面400800150100 ,截面尺寸如圖所示, 確定柱的截面尺寸、幾何特性、下部柱子高度和牛腿尺寸，及其有關(guān)參數(shù)。（如下圖（5） 表1-1A、B柱參數(shù)（H=12.5m, Hu=4.2m, H=8.3m）參數(shù)邊柱（A、B）Au (mm2)2.0105Iu (mm2)4.17109A (mm2)1.775105I (mm2)14.38109= Hu/H0.3360.3n = Iu / I0.2901/i (N/m

10、m)0.0193Ec圖4 牛腿的截面及參數(shù)2 荷載計(jì)算2.1 屋面荷載（均為標(biāo)準(zhǔn)值）15mm厚水泥砂漿找平層 200.015=0.30KN/m2冷底子油一道，熱瀝青二道 0.05 KN/m2屋蓋支撐 0.07KN/100mm厚加氣混凝土保溫層 0.60 KN/m2二氈三油防水層 0.35 KN/m2屋面板及灌縫 1.4 KN/m2 屋面恒載 2.77KN/m2天溝板 2.02 KN/m此外，屋架自重為55KN/支柱， 天窗架 23KN/支柱。 =2.776(12+0.77)+55+23=290.24KN (注:0.77為外檐天溝板寬度)=290.240.05 =14.51KN.m= =290.

11、240.15=43.54KN.m 屋面荷載圖 2.2 屋面活載屋面活載取 (0.5KN/m2 ，作用于一跨) =0.506(12+0.77)=38.31KN= =38.310.05=1.92KN.m= =38.310.15=5.75KN.m 屋面活載圖2.3 柱自重重力荷載查荷載規(guī)范：=0.40.54.225=21KN= =210.15=3.15KN.m=(6.75+0.7)0.1775+(1.050.80.4)+(0.40.350.5)+(0.3520.4)/225=43.81KN.m 柱重力荷載圖2.4 吊車軌道連接及吊車梁自重 =45.5+0.816=50.36KN= =50.360.5

12、=25.18KN.m2.5 吊車荷載Q=50KN的中級(jí)工作制電動(dòng)橋式起重機(jī)2.5.1吊車主要參數(shù)(如下圖)吊車噸位Q (KN)吊車寬 B(m)輪距 K(m)Pmax(KN)Pmin(KN)B(mm)Q1(KN)300/50KN3005.554.41855026074300/50KN3006.154.8290703001182.5.2吊車豎向荷載Dmax=290(1+0.2)+185(0.058+0.792)=505.25KNDmin=70(1+0.2)+50(0.058+0.792)=126.50KNDmax在A(B)柱：=505.25KN = =505.250.5=252.63KN.m 圖6

13、= Dmin =126.50KN = =126.500.5=63.25KN.mD max在B柱:= Dmax =505.25KN = =505.250.5=252.63KN.m = Dmin =126.50KN= =126.500.5=63.25KN.m2.5.3 吊車橫向水平荷載 (a=0.1)的標(biāo)準(zhǔn)值15/3t吊車一個(gè)輪子橫向水平制動(dòng)力 T15=0.1(150+74)/4=5.60KN30/5t吊車一個(gè)輪子橫向水平制動(dòng)力T30=0.1(300+118)/4=10.45KN當(dāng)一臺(tái)30/5t吊車作用時(shí)：Tmax=10.45(1+0.2)=12.54KN當(dāng)一臺(tái)30/5t和15/3t吊車共同作用時(shí)

14、：Tmax=10.45(1+0.2)+5.60（0.792+0.058）=17.30KN2.6風(fēng)荷載求 (插值法)柱頂處(按離地面高度12.15計(jì)), =1.06天窗檐口處(柱頂以上各部分風(fēng)載均可近似以天窗檐口離地面高度18.31m計(jì)), =1.21求和各部分q， a=15000mm,h=3120mm,a4h,故取=0.8基本風(fēng)壓Wo=0.35 KN/m2 qk = 6Wo=2.1 KN/m2風(fēng)壓高度變化系數(shù)按B類地區(qū)考慮高度取值。風(fēng)荷載體型系數(shù)的分布如圖7所示。 風(fēng)荷載體型系數(shù)圖7表2-21.061.061.211.211.211.211.211.210.80.50.80.20.60.60.

15、60.51781.112.030.511.521.521.521.27作用長(zhǎng)度231192.672.671.1923方向q=60.350.81.06=1.78KN/Mq=60.350.51.06=1.11KN/M=2.3(2.03+1.27)+1.19(-0.51+1.52)+2.67(1.52+1.52)= 16.91KN2.7 載匯總表見下表內(nèi)力的正負(fù)號(hào)規(guī)定見下圖 內(nèi)力正負(fù)號(hào)定義圖荷載匯總表荷載類型簡(jiǎn)圖A（B）柱N(KN)M(KNm)恒載=290.24KN21KN+=21+50.36=71.36KN=43.81KN=14.51KN.m+=43.54+3.15-25.18=21.51 KNm

16、屋面活載 =38.31KN=1.92KN.m=5.75KN.m吊車豎向荷載Dmax在A柱：=505.25KNDmin在A柱：=126.50KN=252.63KNm=63.25KNm吊車橫向水平荷載Tmax17.30KN（一臺(tái)30/5,一臺(tái)15/3）Tmax12.54KN(一臺(tái)30/5)風(fēng)荷載Fw16.91KNq11.78KN/m，q21.11KN/m3 內(nèi)力計(jì)算3.1 恒載作用下的排架內(nèi)力計(jì)算分配給A柱的剪力為A柱柱頂?shù)募袅閺亩蟮肁柱的其它內(nèi)力為 ,.3.2 屋面活載作用下的排架內(nèi)力計(jì)算分配給A柱的剪力為A柱柱頂?shù)募袅?從而求得A柱的其它內(nèi)力為，3.3 吊車豎向荷載作用下的排架內(nèi)力計(jì)算（

17、1）當(dāng)Dmax在A柱時(shí)分配給A柱的剪力為,A柱柱頂?shù)募袅閺亩蟮肁柱的其它內(nèi)力為， （2）當(dāng)Dmin在A柱時(shí)：分配給A柱的剪力為A柱柱頂?shù)募袅?從而求得A柱的其它內(nèi)力為， 3.4吊車橫向水平荷載作用下的排架內(nèi)力計(jì)算吊車橫向水平荷載是作用于吊車梁頂面。=12-9.0=3.0，3.0/4.20.71(1) 當(dāng)一臺(tái)30/5t、一臺(tái)15/3t的吊車作用于該跨時(shí)：假設(shè)向右作用，,考慮空間作用分配系數(shù)，由規(guī)范可以查得分配給A柱的剪力為A柱柱頂?shù)募袅閺亩蟮肁柱的其它內(nèi)力為， (2).當(dāng)一臺(tái)30/5t的吊車作用于該跨時(shí)：假設(shè)向右作用 分配給A柱的剪力為A柱柱頂?shù)募袅閺亩蟮肁柱的其它內(nèi)力為， Tma

18、x向左作用與上述情況相反。如下圖所示：吊車橫向荷載作用下內(nèi)力圖3.5 風(fēng)荷載作用下的排架內(nèi)力計(jì)算（1）當(dāng)風(fēng)為從左向右吹時(shí)：在的作用下，A柱虛加水平不動(dòng)鉸支座，有公式 ,故A柱不動(dòng)鉸支座反力，在作用下，B柱虛加水平不動(dòng)鉸支座反力，其值為 撤消附加的不動(dòng)鉸支座，在排架頂施加集中力和，并把它們與相加后進(jìn)行剪力分配：疊加上述兩個(gè)狀態(tài)，恢復(fù)結(jié)構(gòu)原有受力狀況，即把各柱分配到的柱頂剪力與柱頂不動(dòng)鉸支座反力相加，即得該柱的柱頂剪力： 從而求得A柱的其它內(nèi)力為：,， （2）當(dāng)風(fēng)為從右向左吹時(shí)在的作用下，A柱虛加水平不動(dòng)鉸支座，有公式 故A柱不動(dòng)鉸支座反力，在作用下，B柱虛加水平不動(dòng)鉸支座反力，其值為撤消附加的不

19、動(dòng)鉸支座，在排架頂施加集中力和，并把它們與相加后進(jìn)行剪力分配：疊加上述兩個(gè)狀態(tài)，恢復(fù)結(jié)構(gòu)原有受力狀況，即把各柱分配到的柱頂剪力與柱頂不動(dòng)鉸支座反力相加，即得該柱的柱頂剪力：從而求得A柱的其它內(nèi)力為：,，風(fēng)荷載作用下的M、N圖如下圖,當(dāng)風(fēng)從右向左吹時(shí)，其M、V圖與上述情況相反。風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力圖3.6 A柱的內(nèi)力匯總 A柱的內(nèi)力值匯總表（4-4）荷載類型序號(hào)M( KNm)N(KN)M( KNm)N(KN)M( KNm)N(KN)V(KN)恒載114.61290.24-6.9361.60-5.99405.410.11屋面活載23.1438.312.1638.31-1.4238.310.29吊車豎

20、向荷載 Dmax在A柱3a-68.500184.13505.2548.59505.25-16.31Dmin在A柱3b60.7702.48126.50117.62126.50-14.47吊車橫向水平荷載一臺(tái)30/5t一臺(tái)15/3t4a16.35016.350151.23016.25一臺(tái)30/5t的吊車4b 15.05015.050121.64012.54風(fēng)荷載右吹5a45.06045.060226.44029.24左吹5b51.62051.620211.220-23.84（1）A柱的內(nèi)力值匯總表見表（4-4），（2）A柱的內(nèi)力圖匯總表見下表A柱的內(nèi)力圖匯總表（5-5）荷載類型彎矩圖( KNm)軸

21、力圖（KN）恒載屋面活載吊車豎向荷載Dmax在A柱Dmin在A柱吊車橫向水平荷載一臺(tái)30/5t的吊車一臺(tái)30/5t,一臺(tái)15/3t 風(fēng)荷載右吹左吹4 排架的內(nèi)力組合（由于A、B柱的對(duì)稱性，所以以下組合過程以A柱為例）以A柱內(nèi)力組合為例，列表進(jìn)行內(nèi)力組合，見表6-6。表中所列組合方式欄意義如下。組合方式M(KN.mN(KN)M(KN.mN(KN)M(KN.mN(KN)V(KN)由可變荷載效應(yīng)控制組合+Mmax，相應(yīng)N1.21+1.40.85(2+（5a）)1.21+1.40.850.9（3a+4a）+5a1.21+1.40.850.9（3a+4a）+5a74.89393.88267.86975.

22、04476.281027.6134.86-Mmax，相應(yīng)N1.21+1.40.850.9（3b+4a）+5b1.21+1.40.85(2+0.9（4a+3b）+5b)1.21+1.40.852+0.9（3b+4a）+5b-134.77348.29-86.70614.99-482.99667.56-62.76Nmax,相應(yīng)Mmax1.21+1.4 2a+0.9（3b+4a）+5b1.21+1.42+0.9（3a+4a）1.21+1.4 2+0.9（3a+4a）-160.60401.92244.321124.17240.601176.740.46Nmin，相應(yīng)Mmax1.21+1.40.850.9

23、（3b+4a）+5b1.21+1.40.85（2+5b）1.21+1.40.85(2+5b)-134.77348.29-72.81479.51-260.23532.08-27.89表6-65 柱配筋計(jì)算（由于A、B柱的對(duì)稱性，所以以下計(jì)算過程均以A柱為例）5.1 柱的配筋計(jì)算截面以 ;截面以截面配筋同截面。材料：混凝土C30， 鋼筋（） 箍筋（）,(級(jí)鋼)。柱截面參數(shù)：上柱截面：b=400mm,h=500mm , h=460mm , =40mm , =;下柱截面、截面，截面界限受壓區(qū)高度截面 ，截面、截面 從內(nèi)力組合結(jié)果看，各組軸力N均小于，故各控制截面都為大偏心受壓情況，均可以用N小、M大的

24、內(nèi)力組合作為截面配筋計(jì)算的依據(jù)。5.2上柱配筋計(jì)算吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長(zhǎng)度。附加偏心矩?。ù笥冢?應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。，取mm且mmmm2 選2F25(As=982mm2)，驗(yàn)算最小配筋率：， 滿足要求。 垂直于彎矩作用下平面承載力計(jì)算，由附表知在垂直排架方向設(shè)有柱間支撐設(shè)時(shí)，垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度，則，軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)=0.855，則：=Nmax=401.92kN，滿足彎矩作用平面外的承載力要求。5.3下柱配筋計(jì)算下柱計(jì)算長(zhǎng)度取，附加偏心距（大于20）。， 463.5+26.67=490.17mm,應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)且取 , 取 ，先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則，即中和軸在腹板，應(yīng)

25、重新計(jì)算。滿足要求?？捎么笃氖軌汗接?jì)算鋼筋： 選用2F25和2F20，垂直于彎矩作用下平面承載力計(jì)算：， ，取= =3153.82kNNmax=1027.61kN所以滿足彎矩作用平面外的承載力要求。 A柱的上柱和下柱截面的配筋圖見下圖41上柱下柱6 牛腿設(shè)計(jì)計(jì)算（注：材料同柱。）6.1 荷載6.2 牛腿截面高度驗(yàn)算按下式驗(yàn)算：6.3 牛腿縱向受拉鋼筋：選用另選2F12F12作為錨筋焊在牛腿頂面與吊車梁連接的鋼板下。驗(yàn)算頂面局部承壓，近似取6.4 水平箍筋確定由9.2的驗(yàn)算符合要求知，按構(gòu)造要求布置箍筋，取100，上部即500mm范圍內(nèi)能滿足大于的要求。6.5 彎起鋼筋的確定由于，故可不設(shè)置

26、彎起鋼筋6.6 牛腿頂面局部承壓驗(yàn)算若忽略經(jīng)墊板擴(kuò)散后承壓面的擴(kuò)大，承壓面積近似按柱寬乘以梁端寬計(jì)算。 按公式驗(yàn)算： ，滿足要求。 具體的編號(hào)見施工圖7 柱的吊裝驗(yàn)算 （以A柱為例）7.1 吊裝驗(yàn)算簡(jiǎn)圖如圖所示，按承受均布自身重力荷載的簡(jiǎn)之外伸梁計(jì)算。7.2 荷載及內(nèi)力計(jì)算 按伸臂梁算得計(jì)算過程見表7-7截面下柱截面上柱截面65.9944.100.870.87鋼筋控制拉應(yīng)力170170760460880.621610972.31982柱的吊裝位置及內(nèi)力圖見下圖起吊點(diǎn)吊裝位置及內(nèi)力圖8 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算 (以A柱基礎(chǔ)為例)8.1 地基承載力特征值和基礎(chǔ)材料地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：230，地表以下0.8 m

27、為雜填土，其下為粘性土，土質(zhì)均勻，地下水位在地表下2.8 m ，且無侵蝕性（），基礎(chǔ)埋置深度處標(biāo)高設(shè)為-1.700。假定基礎(chǔ)寬度小于3m,由建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GBJ7-89），修正地基承載力基礎(chǔ)材料采用C25混凝土，=11.9N/mm2,=1.27 N/mm2，鋼筋采用HPB235，210 N/mm2，鋼筋的混凝土保護(hù)層厚45mm。墊層采用C10混凝土，厚100mm。8.2 基礎(chǔ)杯口以上墻體荷載基礎(chǔ)頂面標(biāo)高-0.500m;基礎(chǔ)梁頂標(biāo)高-0.050m；梁上砌筑雙面清水240mm厚磚圍護(hù)墻，自重19KN/;墻上設(shè)置鋼窗，按0.45 KN/計(jì)，則每個(gè)基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力荷載設(shè)計(jì)值為： 基礎(chǔ)

28、梁自重 16.701.2=20.54 墻體自重 190.246(13.40+0.25)-(4.80+1.80) 3.6 1.2=318.14 鋼窗自重 0.45(4.80+1.80)3.6 1.2=12.83 , 8.3 基礎(chǔ)地面內(nèi)力及基礎(chǔ)底面積計(jì)算按表取柱底截面的兩組內(nèi)力設(shè)計(jì)值及相應(yīng)的N、V與及相應(yīng)的、V進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計(jì)：A組, B組假設(shè)基礎(chǔ)高度H=1.2m，基礎(chǔ)底面尺寸按以下步驟估計(jì)：（1）基礎(chǔ)頂面軸力最大設(shè)計(jì)值為基礎(chǔ)底面至地面高度為1.7m , 則基礎(chǔ)底面積以上的總軸力估計(jì)為1378.62+1.716.0 (為基礎(chǔ)底面積)。（2）按軸心受壓狀態(tài)求出基礎(chǔ)底面積 （3）按（1.11.4）估計(jì)偏心

29、受壓基礎(chǔ)底面積A,并求出基底截面抵抗矩W及基底以上基礎(chǔ)自重設(shè)計(jì)值和土重標(biāo)準(zhǔn)值G：（1.11.4）=6.498.26，取,故按以上兩組截面內(nèi)力求得的兩組基底內(nèi)力為：A組B組8.4 基底反力驗(yàn)算A組 B組：A組，B組所以上述假設(shè)合理。8.5 基礎(chǔ)高度驗(yàn)算按構(gòu)造要求，假定基礎(chǔ)尺寸如下：柱底厚度：故杯壁內(nèi)可不配筋；柱截面。以A組基底反力情況求出基底凈反力為：，以B組基底反力情況求出基底凈反力為：顯然以B組基底凈反力驗(yàn)算基礎(chǔ)高度：（1）基礎(chǔ)總高度驗(yàn)算 屬于情況，用下式驗(yàn)算，滿足要求（2）截面驗(yàn)算屬于的情況，按下式計(jì)算：滿足要求。8.6 基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算基礎(chǔ)底面的配筋根據(jù)第二組基底凈土反力進(jìn)行計(jì)算截面 P（）464.84 499.6531.8E 394.8209.0851.05249.01 實(shí)配受拉鋼筋（