電焊高級(jí)工復(fù)習(xí)題(76)

1、一、單項(xiàng)選擇1煤油試驗(yàn)的觀察時(shí)間通常為（ C ）A1020分鐘 B1520分鐘 C1530分鐘 D1小時(shí)2焊接性試驗(yàn)用得最多的是（ ）。A力學(xué)性能試驗(yàn) B無(wú)損檢驗(yàn) C焊接裂紋試驗(yàn) D宏觀金相試驗(yàn)3計(jì)算對(duì)接接頭的強(qiáng)度時(shí)，可不考慮焊縫余高，所以計(jì)算基本金屬?gòu)?qiáng)度的公式（B ）于計(jì)算這種接頭。A不適用 B完全適用 C部分適用 D少量適用4用于檢測(cè)正面焊縫與母材交界處熔合區(qū)的結(jié)合質(zhì)量是彎曲試驗(yàn)中（ C ）。A面彎 B背彎 C側(cè)彎 5彎曲試驗(yàn)的目的是用來(lái)測(cè)定焊縫金屬或焊接接頭的（ A ）A塑性 B致密性 C韌性 D疲勞性6焊件的（ ）可用著色檢查來(lái)發(fā)現(xiàn)A根部缺陷 B表面缺陷 C宏觀組織缺陷 D內(nèi)部缺陷7焊

2、接工藝評(píng)定的對(duì)象是（ D ）A焊縫 B熱影響區(qū) C焊縫及熔合區(qū) D焊接接頭8焊接過程中產(chǎn)生的壓縮塑性變形越大，焊后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力和殘余變形就（ ）A不變 B越小 C越大 D相等9焊接接頭的（ ）A成分一樣，組織和性能不一樣 B成分和組織一樣，性能不一樣C成分、組織和性能均不一樣 D以上說法都不對(duì)10.影響層狀撕裂敏感性的最好指標(biāo)是( B )。 A伸長(zhǎng)率 B斷面收縮率 C抗拉強(qiáng)度值 D屈服強(qiáng)度值11.在結(jié)構(gòu)剛性和擴(kuò)散氫含量相同的情況下，確定冷裂紋敏感性應(yīng)當(dāng)主要是( C )。 A鋼的碳當(dāng)量 B.鋼的含碳量 C鋼的組織 D焊接方法12.評(píng)定材料抗冷裂性最好的間接評(píng)定方法是( A )。 A冷裂紋敏感性

3、指數(shù) B碳當(dāng)量法 C.熱影響區(qū)最高硬度法 D搭接接頭(CTS)焊接裂紋試驗(yàn)法13( C )試驗(yàn)可考核管子對(duì)接的根部質(zhì)量。 A面彎 B側(cè)彎 C背彎14( D )試驗(yàn)可作為評(píng)定材料斷裂韌度和冷作時(shí)效敏感性的一個(gè)指標(biāo)。 A拉伸 B彎曲 C.硬度 D沖擊15壓偏試驗(yàn)的目的是測(cè)定管子焊接接頭的( A )。 A塑性 B沖擊韌度 C.抗拉強(qiáng)度 D硬度16當(dāng)氣孔尺寸在( C )時(shí)，可以不計(jì)點(diǎn)數(shù)。 A01mm以下 B02mm以下 C05mm以下 D005mm以下17氣焊鑄鐵與低碳鋼焊接接頭，應(yīng)采用( C )的火焰。 A氧化焰 B碳化焰 C.中性焰或輕微的碳化焰 D碳化焰或輕微的氧化焰18鋼與銅及銅合金焊接時(shí)，比

4、較理想的過渡層材料是( D )。 A不銹鋼 B奧氏體不銹鋼 C銅或銅合金 D純鎳19當(dāng)兩種金屬的( B )相差很大時(shí)，焊接后最易導(dǎo)致焊縫成形不良。A膨脹系數(shù) B電磁性 C.導(dǎo)熱性能 D比熱容20插銷式試驗(yàn)屬于（ ）試驗(yàn)方法。A冷裂紋 B熱裂紋 C再熱裂紋 D層狀撕裂21奧氏體鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選用含( )量較高，能起到穩(wěn)定( )組織作用的焊接材料。鉻，奧氏體錳，鐵素體鎳，奧氏體鎳，鐵素體22異種鋼焊接時(shí)，選擇（ ）主要考慮的原則是減小熔合比。A工藝流程 B工藝參數(shù) C額定參數(shù) D額定電流23.不繡復(fù)合鋼板焊接時(shí)，焊接工藝不當(dāng)易產(chǎn)生（ C ）。A變形 B氣孔 C裂紋 D腐蝕24不易淬火鋼

5、焊接熱影響區(qū)中綜合性能最好的區(qū)域是（ ）。A熔合區(qū) B過熱區(qū) C正火區(qū) D部分相變區(qū)25超聲波探傷特別適應(yīng)的是（ ）。A焊件厚度較大 B焊件厚度較薄 C幾何形狀復(fù)雜 D焊件表面粗糙26焊接接頭熱影響區(qū)的最高硬度可用來(lái)判斷鋼材的（）。焊接性耐蝕性抗氣孔性應(yīng)變時(shí)效27低碳鋼與普低鋼焊接時(shí)的（ ）決定于普低鋼本身的焊接性。A結(jié)合性 B工藝性 C焊接性 D延伸性28碳當(dāng)量估算法是評(píng)定材料焊接性的（ ）試驗(yàn)方法。A間接 B直接 C抗裂性 D脆性29結(jié)晶裂紋與母材金屬中的（ ）元素含量有關(guān)。AMn BSi CC DS、P、C30應(yīng)力集中最小的接頭形式是（ ）接頭。A對(duì)接 B搭接 C角接 DT接1超聲波探傷

6、特別適應(yīng)的是（ ）。A焊件厚度較大 B焊件厚度較薄 C幾何形狀復(fù)雜 D焊件表面粗糙2焊接接頭熱影響區(qū)的最高硬度可用來(lái)判斷鋼材的（）。焊接性耐蝕性抗氣孔性應(yīng)變時(shí)效3低碳鋼與普低鋼焊接時(shí)的（ ）決定于普低鋼本身的焊接性。A結(jié)合性 B工藝性 C焊接性 D延伸性4碳當(dāng)量估算法是評(píng)定材料焊接性的（ ）試驗(yàn)方法。A間接 B直接 C抗裂性 D脆性5結(jié)晶裂紋與母材金屬中的（ ）元素含量有關(guān)。AMn BSi CC DS、P、C6應(yīng)力集中最小的接頭形式是（ ）接頭。A對(duì)接 B搭接 C角接 DT接7冷裂紋主要發(fā)生在中碳鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼的焊接接頭的（ ）。A焊縫 B熱影響區(qū) C正火區(qū) D母材8( B )用于不受壓焊縫的

7、密封性檢查。 A水壓試驗(yàn) B煤油試驗(yàn) C氣密性試驗(yàn) D氣壓試驗(yàn)9氣壓試驗(yàn)常用于對(duì)( C )的檢驗(yàn)。 A高壓容器 B中壓容器 C低壓容器10金屬材料在無(wú)數(shù)次重復(fù)交變載荷作用下，而不致破壞的最大應(yīng)力稱為( D )。 A蠕變強(qiáng)度 B抗拉強(qiáng)度 C沖擊韌性 D疲勞強(qiáng)度11使金屬引起疲勞的是( C )載荷。 A靜 B沖擊 C交變 D交變和沖擊12淬火的目的是為了得到( C )組織。A奧氏體 B鐵素體 C馬氏體或貝氏體 D滲碳體13利用斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法產(chǎn)生的裂紋多出現(xiàn)在( )。 A焊縫根部 B焊趾C焊縫表面 D焊根尖角處的熱影響區(qū)14利用斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法產(chǎn)生的裂紋多出現(xiàn)在( )。 A焊縫

8、根部 B焊趾C焊縫表面 D焊根尖角處的熱影響區(qū)15金屬材料的磁性與( A )有關(guān)。 A成分和溫度 B電阻率與成分 C導(dǎo)熱率和成分 D導(dǎo)熱率和溫度16金屬材料在冷彎試驗(yàn)時(shí)，其彎心直徑"越小，則金屬材料的( C )越好。 A疲勞強(qiáng)度 B屈服點(diǎn) C塑性 D硬度17零件工作時(shí)所承受的應(yīng)力大于材料的屈服點(diǎn)時(shí)，將會(huì)發(fā)生( B )。 A斷裂 B塑性變形 C彈性變形18不銹鋼要達(dá)到不銹耐蝕的目的，必須使鋼的含( A )量大于12。 A鉻 B鎳C鈦 D錳19插銷式試驗(yàn)屬于（ ）試驗(yàn)方法。A冷裂紋 B熱裂紋 C再熱裂紋 D層狀撕裂20煤油試驗(yàn)的觀察時(shí)間通常為（ C ）A1020分鐘 B1520分鐘 C1

9、530分鐘 D1小時(shí)21焊接性試驗(yàn)用得最多的是（ ）。A力學(xué)性能試驗(yàn) B無(wú)損檢驗(yàn) C焊接裂紋試驗(yàn) D宏觀金相試驗(yàn)22計(jì)算對(duì)接接頭的強(qiáng)度時(shí)，可不考慮焊縫余高，所以計(jì)算基本金屬?gòu)?qiáng)度的公式（B ）于計(jì)算這種接頭。A不適用 B完全適用 C部分適用 D少量適用23用于檢測(cè)正面焊縫與母材交界處熔合區(qū)的結(jié)合質(zhì)量是彎曲試驗(yàn)中（ C ）。A面彎 B背彎 C側(cè)彎 24彎曲試驗(yàn)的目的是用來(lái)測(cè)定焊縫金屬或焊接接頭的（ A ）A塑性 B致密性 C韌性 D疲勞性25焊件的（ ）可用著色檢查來(lái)發(fā)現(xiàn)A根部缺陷 B表面缺陷 C宏觀組織缺陷 D內(nèi)部缺陷26焊接工藝評(píng)定的對(duì)象是（ D ）A焊縫 B熱影響區(qū) C焊縫及熔合區(qū) D焊接接

10、頭27焊接過程中產(chǎn)生的壓縮塑性變形越大，焊后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力和殘余變形就（ ）A不變 B越小 C越大 D相等28焊接接頭的（ ）A成分一樣，組織和性能不一樣 B成分和組織一樣，性能不一樣C成分、組織和性能均不一樣 D以上說法都不對(duì)29異種鋼焊接時(shí)，選擇（ ）主要考慮的原則是減小熔合比。A工藝流程 B工藝參數(shù) C額定參數(shù) D額定電流30不繡復(fù)合鋼板焊接時(shí)，焊接工藝不當(dāng)易產(chǎn)生（ C ）。A變形 B氣孔 C裂紋 D腐蝕1利用斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法產(chǎn)生的裂紋多出現(xiàn)在( D )。 A焊縫根部 B焊趾 C焊縫表面 D焊根尖角處的熱影響區(qū)2T形接頭焊接裂紋試驗(yàn)方法適用于( A )。 A碳素鋼的T形接頭角焊

11、縫裂紋試驗(yàn) B合金鋼的T形接頭角焊縫裂紋試驗(yàn) C鑄鐵的T形接頭角焊縫裂紋試驗(yàn) D不銹鋼的T形接頭角焊縫裂紋試驗(yàn)3T形接頭焊接裂紋試驗(yàn)的焊縫應(yīng)采用( C )位置進(jìn)行焊接。 A仰焊 B平焊 C船形 D橫焊 4插銷式試驗(yàn)屬于（ ）試驗(yàn)方法。A冷裂紋 B熱裂紋 C再熱裂紋 D層狀撕裂5煤油試驗(yàn)的觀察時(shí)間通常為（ C ）A1020分鐘 B1520分鐘 C1530分鐘 D1小時(shí)6焊接性試驗(yàn)用得最多的是（ ）。A力學(xué)性能試驗(yàn) B無(wú)損檢驗(yàn) C焊接裂紋試驗(yàn) D宏觀金相試驗(yàn)7計(jì)算對(duì)接接頭的強(qiáng)度時(shí)，可不考慮焊縫余高，所以計(jì)算基本金屬?gòu)?qiáng)度的公式（B ）于計(jì)算這種接頭。A不適用 B完全適用 C部分適用 D少量適用8用于

12、檢測(cè)正面焊縫與母材交界處熔合區(qū)的結(jié)合質(zhì)量是彎曲試驗(yàn)中（ C ）。A面彎 B背彎 C側(cè)彎 9彎曲試驗(yàn)的目的是用來(lái)測(cè)定焊縫金屬或焊接接頭的（ A ）A塑性 B致密性 C韌性 D疲勞性10焊件的（ ）可用著色檢查來(lái)發(fā)現(xiàn)A根部缺陷 B表面缺陷 C宏觀組織缺陷 D內(nèi)部缺陷11焊接工藝評(píng)定的對(duì)象是（ D ）A焊縫 B熱影響區(qū) C焊縫及熔合區(qū) D焊接接頭12焊接過程中產(chǎn)生的壓縮塑性變形越大，焊后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力和殘余變形就（ ）A不變 B越小 C越大 D相等13焊接接頭的（ ）A成分一樣，組織和性能不一樣 B成分和組織一樣，性能不一樣C成分、組織和性能均不一樣 D以上說法都不對(duì)14異種鋼焊接時(shí)，選擇（ ）主要

13、考慮的原則是減小熔合比。A工藝流程 B工藝參數(shù) C額定參數(shù) D額定電流15不繡復(fù)合鋼板焊接時(shí)，焊接工藝不當(dāng)易產(chǎn)生（ C ）。A變形 B氣孔 C裂紋 D腐蝕16不易淬火鋼焊接熱影響區(qū)中綜合性能最好的區(qū)域是（ ）。A熔合區(qū) B過熱區(qū) C正火區(qū) D部分相變區(qū)17超聲波探傷特別適應(yīng)的是（ ）。A焊件厚度較大 B焊件厚度較薄 C幾何形狀復(fù)雜 D焊件表面粗糙18焊接接頭熱影響區(qū)的最高硬度可用來(lái)判斷鋼材的（）。焊接性耐蝕性抗氣孔性應(yīng)變時(shí)效19低碳鋼與普低鋼焊接時(shí)的（ ）決定于普低鋼本身的焊接性。A結(jié)合性 B工藝性 C焊接性 D延伸性20碳當(dāng)量估算法是評(píng)定材料焊接性的（ ）試驗(yàn)方法。A間接 B直接 C抗裂性

14、D脆性21結(jié)晶裂紋與母材金屬中的（ ）元素含量有關(guān)。AMn BSi CC DS、P、C22應(yīng)力集中最小的接頭形式是（ ）接頭。A對(duì)接 B搭接 C角接 DT接23冷裂紋主要發(fā)生在中碳鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼的焊接接頭的（ ）。A焊縫 B熱影響區(qū) C正火區(qū) D母材24含碳量為4.3的液態(tài)合金，在1148同時(shí)結(jié)晶出奧氏體和滲碳體組成的混合物，稱為( C )。 A珠光體 B鐵素體 C萊氏體 D二次滲碳體25低溫回火得到的組織是( A )。 A回火馬氏體 B回火托氏體 C回火索氏體 D奧氏體26焊接過程中，熔化母材的熱量主要是( D )。 A電阻熱 B物理熱 C化學(xué)熱 D電弧熱27( B )過渡時(shí)，電弧穩(wěn)定，飛濺

15、小，成形良好，廣泛用于薄板焊件的焊接和全位置焊接。 A粗滴 B短路 C噴射28熔渣中同時(shí)具有脫硫、脫磷效果的成分是(B )。 AMnO BCaO CFeO DCaF229CO2氣體保護(hù)焊，最常出現(xiàn)的是( C )氣孔。 A氫氣 B一氧化碳 C氮?dú)?D氧氣30等離子弧焊接鋁、鎂合金時(shí)，應(yīng)采用（C )作為電極。 A鈍鎢 B釷鎢 C水冷銅 D鋯鎢二、判斷題1(× )1Crl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼焊縫表面及近表面的缺陷采用磁粉探傷最合適。 2( )鉆孔檢驗(yàn)只能在不得已的情況下才偶然使用。 3( )測(cè)定焊接原材料中擴(kuò)散氫的含量，對(duì)控制延遲裂紋等缺陷十分有益。 4(× )和射線探傷相比

16、，由于超聲波對(duì)人體有害，所以目前應(yīng)用尚不廣。 5( )異種金屬焊接時(shí)，熔合比發(fā)生變化，則焊縫的成分和組織都要隨之發(fā)生相應(yīng)的變化。6( )當(dāng)兩種金屬的線膨脹系數(shù)相差很大時(shí)，在焊接過程中會(huì)產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力。 7(× )當(dāng)兩種金屬的電磁性相差很大時(shí)，焊接后會(huì)產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力。 8( )奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，由于珠光體鋼的稀釋作用，焊縫可能會(huì)出現(xiàn)馬氏體組織。 9(× )奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，熔合比越大越好。 10.（ ）斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法所產(chǎn)生的裂紋，多出現(xiàn)于焊根尖角處的熱影響區(qū)。11.（ ）鋁及鋁合金焊接表面易生成氧化膜，通常采用交流電源。12.（

17、 ）一般船舶的船中0.6L船長(zhǎng)區(qū)段內(nèi)都受到較大的總縱彎曲力矩的作用，所以對(duì)焊縫進(jìn)行射線探傷或超聲波探傷的分布也比較集中在這一區(qū)段。13.（ ）寬而淺的焊縫，具有較高的抗熱裂能力。14.（× ）焊接熔池結(jié)晶最先是從熔池中心開始的。15.（ ）異種鋼的焊接，如低碳鋼與不同強(qiáng)度等級(jí)的低合金鋼焊接，一般選用與較低強(qiáng)度等級(jí)鋼材匹配的焊條。16.（× ）船體外板起到保證船舶水密性的作用，而不承擔(dān)船體總縱彎曲強(qiáng)度、橫強(qiáng)度和局部強(qiáng)度。 17.（ × ）不繡復(fù)合鋼板焊接時(shí)，應(yīng)先焊覆層焊縫，再焊過渡層，最后焊接基層焊縫。18.（ ）拉伸試驗(yàn)可以測(cè)定焊接接頭或焊縫金屬的強(qiáng)度各塑性指標(biāo)。

18、19.（ ）焊接線能量減少時(shí)，熱影響區(qū)寬度也減小。20.（ ）船體分段或總段上船臺(tái)裝焊后，常會(huì)引起龍骨底線下垂和首尾上翹的變形及總長(zhǎng)縮短。21.（ × ）高強(qiáng)度鋼焊接時(shí)，要求焊縫的強(qiáng)度也相應(yīng)高些，所以焊縫的余高也應(yīng)增加。22.（ × ）焊接工藝評(píng)定的主要目的是測(cè)定材料焊接性能的好壞。23.（ ）奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，應(yīng)采用較大的坡口角度，以減小熔合比。24.( × )用可變拘束試驗(yàn)方法測(cè)定母材的熱裂紋敏感性時(shí)，可采用填充焊絲的鎢絲氫弧焊。25.( )硬度試驗(yàn)只能間接判斷材料的焊接性。 26.( × )彎曲試驗(yàn)時(shí)，減小彎軸直徑可以提高彎曲試驗(yàn)的

19、合格率。 27.( )焊縫金屬試樣的缺口軸線應(yīng)當(dāng)垂直于焊縫表面。 28.( )利用射線探傷底片上的白色帶表示焊縫，白色帶中的黑色斑點(diǎn)或條紋表示缺陷。29.( )不開坡口對(duì)接焊縫中的未焊透在射線照相底片上常是一條寬度比較均勻的黑直線。30.( × )不論是焊縫表面的缺陷，還是焊縫內(nèi)部的缺陷，磁粉探傷都是非常靈敏的。 1(× )奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，最好采用多層焊，并且層數(shù)越多越好，其目的是可以提高接頭的塑性。 2( )奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，應(yīng)采用較大的坡口角度，以減少熔合比。3(× )奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，應(yīng)優(yōu)先采用V形坡口，以減

20、少熔合比。4( )采用小直徑焊條(或焊絲)，使用小電流、高電壓、快焊速是焊接奧氏體鋼與珠光體耐熱鋼時(shí)的主要工藝措施。 5(× )奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，其焊接特點(diǎn)與不銹復(fù)合板相似。 6( )采用氣焊法焊接鑄鐵與低碳鋼接頭后，應(yīng)采取緩冷措施。 7(× )釬焊鑄鐵與低碳鋼焊接接頭，由于焊件本身不熔化，故焊前不必對(duì)坡口進(jìn)行清理。8(× )釬焊鑄鐵與低碳鋼接頭的最大缺點(diǎn)是熱應(yīng)力大，易產(chǎn)生裂紋。 9(×)采用結(jié)422焊條焊接鑄鐵與低碳鋼接頭，可以減少焊縫的熱裂傾向。 10( )對(duì)要求不高的鑄鐵與低碳鋼接頭可用結(jié)422焊條，但易產(chǎn)生熱裂紋。 11（ ）斜Y

21、型坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法所產(chǎn)生的裂紋，多出現(xiàn)于焊根尖角處的熱影響區(qū)。12（ ）鋁及鋁合金焊接表面易生成氧化膜，通常采用交流電源。13（ ）一般船舶的船中0.6L船長(zhǎng)區(qū)段內(nèi)都受到較大的總縱彎曲力矩的作用，所以對(duì)焊縫進(jìn)行射線探傷或超聲波探傷的分布也比較集中在這一區(qū)段。14（ ）寬而淺的焊縫，具有較高的抗熱裂能力。15（ × ）焊接熔池結(jié)晶最先是從熔池中心開始的。16（ ）異種鋼的焊接，如低碳鋼與不同強(qiáng)度等級(jí)的低合金鋼焊接，一般選用與較低強(qiáng)度等級(jí)鋼材匹配的焊條。17（ × ）船體外板起到保證船舶水密性的作用，而不承擔(dān)船體總縱彎曲強(qiáng)度、橫強(qiáng)度和局部強(qiáng)度。18（ × ）不繡復(fù)

22、合鋼板焊接時(shí)，應(yīng)先焊覆層焊縫，再焊過渡層，最后焊接基層焊縫。19（ ）拉伸試驗(yàn)可以測(cè)定焊接接頭或焊縫金屬的強(qiáng)度各塑性指標(biāo)。20（ ）焊接線能量減少時(shí)，熱影響區(qū)寬度也減小。21（ ）船體分段或總段上船臺(tái)裝焊后，常會(huì)引起龍骨底線下垂和首尾上翹的變形及總長(zhǎng)縮短。22（ × ）高強(qiáng)度鋼焊接時(shí)，要求焊縫的強(qiáng)度也相應(yīng)高些，所以焊縫的余高也應(yīng)增加。23（ × ）焊接工藝評(píng)定的主要目的是測(cè)定材料焊接性能的好壞。24（ ）奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，應(yīng)采用較大的坡口角度，以減小熔合比。25( ) 大多數(shù)熔焊方法都可以用于鋼與銅及銅合金的焊接。 26( )手工電弧焊焊接鋼與銅及銅合金時(shí)，

23、焊前應(yīng)對(duì)銅及其合金進(jìn)行預(yù)熱，焊接時(shí)，應(yīng)將電弧偏向銅及銅合金一側(cè)，才能保證焊接接頭的性能。 27( )鋼與銅及銅合金焊接時(shí)的主要問題是在焊縫及熔合區(qū)容易產(chǎn)生裂紋。 28( )鋼與銅及其合金焊接時(shí)，隨著焊縫中含銅量的增加，產(chǎn)生熱裂紋的傾向也加大。29( )鋼與銅及銅合金焊接時(shí)，熱影響區(qū)形成的裂紋叫滲透裂紋，它不屬于冷裂紋。 30（ ）剛性拘束對(duì)接裂紋試驗(yàn)主要用于測(cè)定焊縫的熱裂紋敏感性。 1（ ）剛性拘束對(duì)接裂紋試驗(yàn)主要用于測(cè)定焊縫的熱裂紋敏感性。 2（ × ）不繡復(fù)合鋼板焊接時(shí)，應(yīng)先焊覆層焊縫，再焊過渡層，最后焊接基層焊縫。3（ ）拉伸試驗(yàn)可以測(cè)定焊接接頭或焊縫金屬的強(qiáng)度各塑性指標(biāo)。4（

24、 ）焊接線能量減少時(shí)，熱影響區(qū)寬度也減小。5（ ）船體分段或總段上船臺(tái)裝焊后，常會(huì)引起龍骨底線下垂和首尾上翹的變形及總長(zhǎng)縮短。6（ × ）高強(qiáng)度鋼焊接時(shí)，要求焊縫的強(qiáng)度也相應(yīng)高些，所以焊縫的余高也應(yīng)增加。7（ × ）焊接工藝評(píng)定的主要目的是測(cè)定材料焊接性能的好壞。8（ ）奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，應(yīng)采用較大的坡口角度，以減小熔合比。9( × )金屬材料的焊接性與使用的焊接方法無(wú)關(guān)。 10( ) 碳當(dāng)量是材料冷裂紋的間接評(píng)定方法，而不是熱裂紋的間接評(píng)定方法。 11( × )碳當(dāng)量的計(jì)算公式適用于奧氏體不銹鋼以外的一切金屬材料。 12(×

25、)兩種材料的碳當(dāng)量數(shù)值相同，則其抗冷裂性就完全一樣。 13(× )冷裂紋敏感性指數(shù)和碳當(dāng)量一樣，都沒有考慮到材料的含氫量和應(yīng)力，所以都是不全面的。 14(× )凡是需要進(jìn)行射線探傷的焊縫、氣孔和夾渣都是不允許存在的缺陷。 15( )只要焊縫中存在有裂紋，焊縫經(jīng)射線探傷后的底片就屬于IV級(jí)。 16(× )對(duì)射線探傷后底片上的氣孔缺陷評(píng)定等級(jí)時(shí)，只需計(jì)算氣孔的點(diǎn)數(shù)，與氣孔的大小沒有關(guān)系。 17(× )I級(jí)片和級(jí)片中不允許存在條狀?yuàn)A渣。 18(× )超聲波之所以能進(jìn)行金屬探傷，因?yàn)樗苤苯由淙虢饘賰?nèi)部，不發(fā)生反射現(xiàn)象。19(× )水壓試驗(yàn)時(shí)

26、，受檢容器的主要焊縫檢驗(yàn)前需經(jīng)100X射線探傷，合格后方能進(jìn)行。20( )采用焊接方法制造復(fù)合零部件既能滿足各種性能要求，又可節(jié)約各種貴重材料，降低成本。 21(× )異種金屬焊接時(shí)產(chǎn)生的熱應(yīng)力，可通過焊后熱處理的方法予以消除。 22(× )在液態(tài)下互不相溶的兩種金屬焊接，可以獲得較滿意的接頭。 23( )液態(tài)與固態(tài)下都具有良好互溶性的金屬，在熔焊時(shí)可能形成完好的接頭。 24（ ）斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法所產(chǎn)生的裂紋，多出現(xiàn)于焊根尖角處的熱影響區(qū)。25（ ）鋁及鋁合金焊接表面易生成氧化膜，通常采用交流電源。26（ ）一般船舶的船中0.6L船長(zhǎng)區(qū)段內(nèi)都受到較大的總縱彎曲力矩

27、的作用，所以對(duì)焊縫進(jìn)行射線探傷或超聲波探傷的分布也比較集中在這一區(qū)段。27（ ）寬而淺的焊縫，具有較高的抗熱裂能力。27（ × ）焊接熔池結(jié)晶最先是從熔池中心開始的。28（ ）異種鋼的焊接，如低碳鋼與不同強(qiáng)度等級(jí)的低合金鋼焊接，一般選用與較低強(qiáng)度等級(jí)鋼材匹配的焊條。29（ × ）船體外板起到保證船舶水密性的作用，而不承擔(dān)船體總縱彎曲強(qiáng)度、橫強(qiáng)度和局部強(qiáng)度。30(× )不論是焊縫表面的缺陷，還是焊縫內(nèi)部的缺陷，磁粉探傷都是非常靈敏的。 三、計(jì)算題1、船舶常用鋼Q235厚5mm，板寬為500mm的板對(duì)接在一起，兩端受28400N的拉力，試校核其焊縫強(qiáng)度。材料的t=142MPa。解：由已知得t=142Mpa依照公式根據(jù)已知條件28400N，500mm，=5mm所以，該對(duì)接接頭的焊縫強(qiáng)度滿足要求，結(jié)構(gòu)工作時(shí)是安全的。2、已知船舶常用鋼Q235兩塊板的厚