污水處理廠設(shè)計計算說明書樣本

1、污水處理廠設(shè)計計算說明書第二篇設(shè)計計算書污水廠的設(shè)計處理規(guī)模為城市生活污水平均日流量與工業(yè)廢水的總和：，。污水廠在設(shè)計構(gòu)筑物時，部分構(gòu)筑物需要用到最高日設(shè)計水量。最高日水量為生活污水最高日設(shè)計水量和工業(yè)廢水的總和。Q 設(shè) = Q 1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d總變化系數(shù)：KZ =K h×K d=×1=污水處理廠 CASS 工藝流程圖、格柵與沉砂池的計算泵前中格柵格柵是由一組平行的的金屬柵條制成的框架，斜置在污水流經(jīng)的渠道上，或泵站集水井的井口處，用以截阻大塊的呈懸浮或漂浮狀態(tài)的污物。在污水處理流程中，格柵是一種對后續(xù)處理構(gòu)筑物或泵站機組具有保護作

2、用的處理設(shè)備。設(shè)計參數(shù)：（1），取 v=， m/s；（2）柵條凈間隙，粗格柵b= 10 40 mm, 取 b=21mm ；（3）柵條寬度 s= ；（4）格柵傾角 45°75°，取 =65° ,漸寬部分展開角 1=20°；（5）柵前槽寬 B1=，；（6）單位柵渣量： W 1 = m3 柵渣 /103m3 污水；格柵設(shè)計計算公式（ 1）柵條的間隙數(shù)n，個Qmaxsinnbhv3式中，Qmax 最大設(shè)計流量，m / s ；b柵條間隙， m；h柵前水深， m；v過柵流速， m/s；（ 2）柵槽寬度 B， m取柵條寬度 s=B=S（ n 1） bn（ 3）進水渠道

3、漸寬部分的長度L 1，mBB1L12tga1式中， B1進水渠寬， m；1漸寬部分展開角度， （°）；(4) 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 L2， mL20.5L1(5)通過格柵的水頭損失h1， mvh1kh0k2sin式中： =（s/b ）4/3 ；h 0 計算水頭損失， m；k 系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取 k=3； 阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)；設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面，v2 過柵流速 , m/s； 格柵安裝傾角，（°）；（ 6）柵后槽總高度 H ，m取柵前渠道超高 h2 0.3mH h h1 h2（ 7）柵槽總長度 L， mH1LL1L21.5

4、2.0tan式中， H 1 為柵前渠道深， H1h1h2 ，m3W 86400 QmaxW11000 K z式中， W1 為柵渣量，（ m3 /10 3 m3 污水），格柵間隙為16，格柵間隙為30；K Z污水流量總變化系數(shù)設(shè)計計算采用兩座粗格柵池一個運行，一個備用。（ 1）格柵間隙數(shù)n，個Qmax = 10000 1.60.185 m3 / s243600n 0.185 sin 65 26 （個）；0.021 0.4 0.8（ 2）柵槽寬度 B， mB=(26-1)+= ；0.185校核槽內(nèi)流速： Vc=0.46 m/s, ，符合。（ 3） 進水渠道漸寬部分長度L 1， mL 11.01 -

5、 0.820.26 m2 tan 20（ 4）柵槽與出水渠連接的漸窄部分長度L 2， m0.26L 20.13 m2（ 5）過柵水頭損失 h1， m設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面 h12.420.014230.8sin 65o3 0.08 m0.02129.8（ 6）柵后總高度H ，mH h h1 h2 =+= （ 7）柵槽總長度 L ，m0.7L=+=（ 8）每日柵渣量 W ，m3/dW0.185 86400 0.050.50m3/ d 0.2m3 / d1.6103宜采用機械清渣。（ 9）計算草圖如下：設(shè)備選型中格柵選用 BLQ 型格柵除污機，兩共四臺。粗格柵柵槽尺寸確定進水泵房的確定設(shè)計流量：

6、最大設(shè)計流量為20000m3/d， 平均日設(shè)計流量為10000m3/d。細格柵設(shè)計參數(shù)（1）, , 取 v=， m / s ；（2）柵條凈間隙，中格柵b= 3 10 mm, 取 b=10mm ；（3）柵條寬度 s= ；（4）格柵傾角 45°75°，取 =65° ,漸寬部分展開角 1=20°；（5）柵前槽寬 B1= m， m/s；333（6）單位柵渣量： W 1 = m 柵渣 /10 m 污水。（ 1）格柵的間隙數(shù)n，個n 0.185 sin 65 55 （個）0.01 0.4 0.8（ 2）格柵的建筑寬度 B， m 取柵條寬度 s=B0.01(551)0

7、.01551.09m校核槽內(nèi)流速： Vc=0.1850.42 m/s, ，符合。0.41.09（ 3）進水渠道漸寬部分長度L 1， mL1BB11.09 0.80.4m2 tan a12tan 20（ 4）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部位長度L 2，mL 20.40.2 m2（ 5）通過格柵的水頭損失h1，m0.0140.82h 2.42 () 32sin 65 3 0.21m0.019.8取柵條斷面為銳邊矩形斷面（ 6）柵后槽總高度 H ，m取柵前渠道超高 h2 0.3mHhh1h20.30.210.40.91m（ 7）柵槽的總長度L ，mL0.40.20.50.40.31.02.4mtan

8、65（ 8）每日柵渣量 W ，m3/d取 W10.10 m3 / 103 m3 污水W0.185 0.10 86400 1.00m3 / d 0.2m3 / d1.61000宜采用機械清柵。（ 9）計算草圖如下：設(shè)備選型細格柵選用 TGS 型回轉(zhuǎn)式格柵除污機，型號TGS-800，格柵間隙 10mm，共兩臺。粗格柵柵槽尺寸確定調(diào)節(jié)池的選擇為了保證后續(xù)處理構(gòu)筑物或設(shè)備的正常運行，需對廢水的水量和水質(zhì)進行調(diào)節(jié)，常用的水量調(diào)節(jié)池進水為重力流，出水用泵提升，池中最高水位不高于進水管的設(shè)計水位，有效水位一般為 23m，最低水位為死水位。此外，酸性廢水和堿性廢水還可以在調(diào)節(jié)池內(nèi)混合以達到中和的目的，短期排出

9、的高溫廢水也可以利用調(diào)節(jié)池來降低水溫。因此，調(diào)節(jié)池具有下列功能：a 減少或防止沖擊負荷對處理設(shè)備的不利影響；b 使酸性廢水和堿性廢水得到中和；c 調(diào)節(jié)水溫； d 當(dāng)處理設(shè)備發(fā)生故障時，可起到臨時的事故貯水池的作用。欲曝氣可以有效地去除一定的COD、BOD等。調(diào)節(jié)池在結(jié)構(gòu)上可分為磚石結(jié)構(gòu)、混凝結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)。目前常用的是利用調(diào)節(jié)池特殊的結(jié)構(gòu)形式進行差時混合，即水利混合。主要有對角線出水調(diào)節(jié)池和折流調(diào)節(jié)池。對角線出水調(diào)節(jié)池，其特點是出水槽沿對角線方向設(shè)置，同一時間流入池內(nèi)的廢水，由池的左、右兩側(cè)，經(jīng)過不同時間流到出水槽。從而達到自動調(diào)節(jié)、均和調(diào)節(jié)、均和的目的。折流調(diào)節(jié)池，池內(nèi)設(shè)置許多折流隔墻，使廢水

10、在池內(nèi)來回折流。配水槽設(shè)于調(diào)節(jié)池上，通過許多孔口溢流投配到調(diào)節(jié)池的各個折流槽內(nèi)，使廢水在池內(nèi)混合、均衡。 11(1) ，取 h=；(2) 調(diào)節(jié)池停留時間 48 小時，取 T=5h；(3) ，取 h =；（4）設(shè)計流量 Q = 3000m3/d = 125m 3 /h ；（5）超高部分： h1=；（6）設(shè)池底為正方形，即長寬尺寸相等；3(1) 池體容積 V（m）V= (1+k) ?Qmax × T式中： k 池子擴充系數(shù)，一般為10 20%，本設(shè)計池子擴充系數(shù)采用 20%V3調(diào)節(jié)池容積， mT-調(diào)節(jié)池中污水停留時間，取 5h池容積為：3V=（1+20%）×× 5=2

11、500m池面積為： A = V/h =2500/3=625m 23式中 :V-調(diào)節(jié)池的有效容積， m2A-調(diào)節(jié)池面積， mh-有效水深， m，(2) 設(shè)調(diào)節(jié)池 1 座，采用方形池，池長 L 與池寬 B 相等，則池長: L=A =625 =25m，池長取L=25m，池寬取B=25m池總高度： H=h+ h=4+=式中H-調(diào)節(jié)池總高， mh-有效水深， m，h1-保護高， m(3) 池子總尺寸為： L×B×H = 25 ×25×(4)在池底設(shè)集水坑，水池底以i= 的坡度坡向集水坑。平流沉砂池的設(shè)計目前，應(yīng)用較多的陳沙遲池型有平流沉砂池、曝氣沉砂池和鐘式沉砂池

12、。本設(shè)計中選用平流沉砂池，它具有顆粒效果較好、工作穩(wěn)定、構(gòu)造簡單、排沙較方便等優(yōu)點。設(shè)計參數(shù)（ 1）按最大設(shè)計流量設(shè)計 ,Qmax=；（ 2）設(shè)計流量時的水平流速： ， , 取 v=；（ 3）最大設(shè)計流量時，污水在池內(nèi)停留時間不少于30s 一般為 30 60s，取 t=30s ；（ 4） 取 b=；（ 5）沉砂量的確定，城市污水按每 10 萬立方米污水砂量為 3 立方米，沉砂含水率60%，貯砂斗容積按2 天的沉砂量計，斗壁傾角5560 度，取 600；(6 ），取 h1=；(7) 沉砂池不應(yīng)小于兩個，并按并聯(lián)系列設(shè)計，以便可以切換工作。當(dāng)污水流量較少時，可考慮一個工作，一個備用。當(dāng)污水流量大時

13、兩個同時工作，本設(shè)計取兩座；設(shè)計計算（1）沉砂池水流部分的長度 L， m沉砂池兩閘板之間的長度為流水部分長度：Lvt0.25307.5m式中， L水流部分長度， mV最大流速， m/st 最大流速時的停留時間，s(2 ）水流斷面積A， m2Q max0.1852A0.250.74mV式中， Q max 單個池體最大設(shè)計流量，m 3 /sA水流斷面積， m23）池總寬度 B， m設(shè) n=2，每格寬 b=B=nb= =A0.74h 20.46m ( 合格 )B1.6式中， h 2 設(shè)計有效水深4）沉砂斗容積設(shè)排砂間隔時間為2 日，城市污水沉砂量 x 1 =3m 3 /10 5m 3， T=2 日，

14、86400Qmax t x 186400 0.185230.6m3VK 總105 1.6105353式中， x 1 城市污水含沙量，3m /10 m5）沉砂室所需容積V， m設(shè)每分格有 2 個沉砂斗0.63V=0.15m6）沉砂斗各部分尺寸設(shè)斗底寬1 =，斗壁水平傾角60 0 ，斗高 h 3 =沉砂斗上口寬，m2h320.40.40.86mtan60o1tan60o03沉砂斗容積 V ，mV0h3 /2220.40.8622 0.86 0.4 2 0.42)(211 )(266=3 > m3（符合要求）7）沉砂室高度 h ，m3采用重力排砂，坡向排砂口h3h3/0.06L20.40.06

15、7.520.860.20.63m式中： h3/ 斗高， m2L 由計算得出L 2L 2a0.2228）沉砂池總高度Hh1h 2h 30.30.460.631.39mh1 超高，9）驗算最小流量在最小流量時，用一格工作，按平均日流量的一半核算Qmin0.116符合流速要求vmin0.16 m / s 0.15m / sA0.74CASS池（ 1） CASS工藝是將序批式活性污泥法（ SBR）的反應(yīng)池沿長度方向分為兩部分，前部為生物選擇區(qū)也稱預(yù)反應(yīng)區(qū)，后部為主反應(yīng)區(qū)。在預(yù)反應(yīng)區(qū)內(nèi)，微生物能通過酶的快速轉(zhuǎn)移機理迅速的吸附污水中大部分可溶性有機物，經(jīng)歷一個高負荷的基質(zhì)快速積累過程，這對進水水質(zhì)、水量、

16、PH 和有害物質(zhì)起到較好的緩沖作用，同時對絲狀菌的生產(chǎn)起到抑制作用，可有效防止污泥膨脹；在主反應(yīng)區(qū)后部安裝了可升降的潷水裝置，實現(xiàn)了連續(xù)進水間歇排水的周期循環(huán)運行，集曝氣、沉淀、排水于一體。每一個工作周期微生物處于好氧缺氧周期性變化之中。在主反應(yīng)區(qū)經(jīng)歷一個較低負荷的基質(zhì)降解過程。因此，CASS工藝具有有效的脫氮效果。（ 2）工藝簡圖設(shè)計參數(shù)（1）一般生活污水 Ne=kgBOD5 /（kg MLSS· d） ，在本設(shè)計中取Ne =kgBOD5/（kgMLSS·d） ；（2）一般來說城市污水廠的 SVI 值范圍是 50150mg/l ，取 SVI=75mg/l ；（3），污泥指

17、數(shù) SVI 值大時取下限，反之取上限，在設(shè)計中取 Nw=；（4）每組流量為 10000 m3/d ，設(shè) 4 座（4） ；（5） 氧的半速常數(shù)：mg/L ；（6）考慮格柵和平流沉砂池可去除部分有機物，取去除30%此時進水水質(zhì)：CODcr=300mg/L×（ 1-30%） =210mg/L ，BOD5=200mg/L×（ 1-30%）=140mg/L ，SS=240mg/L×（ 1-30%）=168mg/L（7）出水水 質(zhì)： BOD510mg/L SS 10mg/L COD60 mg/L(8) 進水最高水溫 30，最低水溫 20。設(shè)計計算3CASS池容積V ，（m）采

18、用容積負荷法計算：Q(SaSe)VNeNwf式中：城市污水設(shè)計水量，Q3m/d3； Q=10000m/d ；Nw混合液MLSS污泥濃度（kg/m3），kg/m 3 ，kg/m 3 ；NeBOD5 污泥 負荷 (kgBOD5/kgMLSS· d)， (kgBOD5/kgMLSS· d),kgBOD5/kgMLSS·d；SaSe進水出水BOD5濃度（ kg/ L BOD5濃度（ kg/ L），本設(shè)計），本設(shè)計Sa = 140 mg/L ；Se = 20 mg/L ；f 混合液中揮發(fā)性懸浮固體濃度與總懸浮固體濃度的比值， ，；則：10000(14020)1033048m

19、33V3.50.75，取 3100m0.15設(shè)計為池子個數(shù)N1 4（個）（一期建設(shè)兩個，二期建設(shè)兩個）3則單池容積為 3100÷ 4 775m。CASS池容積負荷CASS 池工藝是連續(xù)進水，間斷排水，池內(nèi)有效容積由變動容積（V 1）和固定容積組成，變動容積是指池內(nèi)設(shè)計最高水位至潷水機最低水位之間的容積，固定容積由兩部分組成，一是活性污泥最高泥面至池底之間的容積（V3），另一部分是撇水水位和泥面之間的容積，它是防止撇水時污泥流失的最小安全距離決定的容積（ V 2）。依經(jīng)驗取循環(huán)周期 T=4h ，2h 進水與曝氣， 1h 沉淀， 1h 排水。3（ 1） CASS池總有效容積 V （m）：

20、V n1×（ V1V 2V 3）式中： n1CASS池個數(shù)，為實現(xiàn)連續(xù)排水，取=4個；n1 池總有效容積， 3；V CASSm3V 變動容積， m；13；V2安全容積， m污泥沉淀濃縮容積，3；V3m2（ 2）單格 CASS池平面面積 A（m）：VAn1H式中： n1CASS池個數(shù)，為實現(xiàn)連續(xù)排水，在本設(shè)計中，取n1=4 個；H池內(nèi)最高液位 H（m），一般 H=H1+H2 +H3=35m，本設(shè)計取 H=；則 A3100194 m 24 4 .0（ 3）池內(nèi)設(shè)計最高水位至潷水機排放最低水位之間的高度，H1（m）；H 1Qn1n2A式中： n2一日內(nèi)循環(huán)周期數(shù)，本設(shè)計取池內(nèi)周期4h；則

21、H1100002.15m46194（ 4）潷水結(jié)束時泥面高度， H2（m）；H 2=H×Nw×SVI×10-3式中： Nw池內(nèi)混液污泥濃度 (g/L) ，本設(shè)計取 Nw =SVI污泥體積指數(shù)， SVI=75則 H 2 = ××75×10-3 = 。（ 5）撇水水位和泥面之間的安全距離， H3（ m）；H3=H-(Hl +H2)則： H3 =H-(Hl +H2)=(+)=校核：滿足 H2H-(H l +H2 ) ，符合條件。CASS池外形尺寸（1）L B HVn1式中： B池寬， m， B:H=12，取 B=6m， 6/4= ，滿足要求

22、；L池長， m，L:B=4 6，A/B=194/6= ，滿足要求；（2）CASS池總高 H0（ m）；H0 =H（ 3）微生物選擇區(qū)L1，（m）CASS池中間設(shè) 1 道隔墻，將池體分隔成微生物選擇區(qū)和主反應(yīng)區(qū)兩部分?？窟M水端為生物選擇區(qū)，其容積為CASS池總?cè)莘e的 10%左右，另一部分為主反應(yīng)區(qū)。選擇器的類別不同，對選擇器的容積要求也不同。L110L=10% =連通孔口尺寸連通孔面積12A（m）；A1 (QB L11n1H 1 )24n3 vv式中： H1設(shè)計最高水位至潷水機排放最低水位之間的高度，m；v孔口流速（ 20-50m/h ），取 v=40m/hn3在厭氧區(qū)和好氧區(qū)的隔墻底部設(shè)置連通

23、孔。連通預(yù)反應(yīng)區(qū)與主反應(yīng)區(qū)水流， 因單格寬 6m，本設(shè)計取連通孔個數(shù) n3=（2 個） L 1選擇區(qū)的長度，（ m）；則：A1(10000407 4.1 1.45) 10.99 m2244340（ 4）孔口尺寸設(shè)計孔口沿墻均布，。為：×需氧量O2=a*Q* （Sa-Se）+b*V*Xv（）其中：a活性污泥微生物對有機污染物氧化分解過程的需氧率，即活性污泥微生物每代謝 1kgBOD 所需要的氧量， kg；，取 a=；b活性污泥微生物通過內(nèi)源代謝的自身氧化過程的需氧量，即 1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量， kg；，取 b=。O2混合液需氧量， kgO2/d。X v=f*N w=

24、*= ；由式（）有:O2=a *Q*（Sa-Se）+b*V*Xv=*10000*（）+*4000*=供氣量Qt=21* （1-EA）/79+21* （1-EA ）（）式中： Qt氣泡離開地面時，氧的百分比，%EA空氣擴散裝置的氧轉(zhuǎn)移效率，取水下射流式擴散器，其的轉(zhuǎn)移效率是 25% Qt=21* （1-EA）/79+21* （1-EA）=21* （1-25% ）/79+21* （1-25% ） =%Csb=Cs* （Pb/(*10 5）+Q t/42）（）式中： CsbCASS 池內(nèi)曝氣時溶解氧飽和度的平均值， mg/l；Cs在大氣壓力條件下氧的飽和度，Cs=；（水溫 20）Pb 空 氣 擴 散

25、 裝 置 出 口 處 的 絕 對 壓 力 ， Pb=P+*10 3H ；H 擴散裝置的安裝深度， H= ；P大氣壓力， P=*10 5Pa；Csb=Cs* （Pb/(*10 5）+Qt/42）=*（101300+9800*）/206600+=p=Pa/*10 5式中： Pa當(dāng)?shù)卮髿鈮海?Pa=*10 5Pa。P=Pa/*10 5=1R0=RC s（ 20） /abpCs（ T ） -C* (T-20) （）式中： R0水溫 20時， *10 5Pa 時，轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液的總氧量， kg/h；R 實際條件下轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液的總氧量， kg/h；Cs（ 20）水溫 20時，大氣壓力條件下氧的飽

26、和度， mg/l；a污水中雜質(zhì)影響修正系數(shù)，取a=；b污水含鹽量影響修正系數(shù)，取b=1；p氣壓修正系數(shù)；C混合液溶解氧濃度，取C=2mg/l。R0=RC s（ 20） /abpCs（ T ） -C* (T-20) =*1*1*(20-20)=空氣擴散裝置的供氣量為：G=R 0/（*E A）（）=（*25% ）=CASS 池運行模式設(shè)計CASS 池運行周期設(shè)計為4h，其中曝氣 120min，沉淀 40-60min，潷水 40min,閑置 20min，正常的閑置期通常在 潷水器恢 復(fù)待運行狀態(tài) 4min 后開始。，進水開始與結(jié)束由水位控制，曝氣開始由水位和時間控制，排水結(jié)束由水位控制。主反應(yīng)區(qū)即好

27、氧區(qū)，是去除營養(yǎng)物質(zhì)的主要場所，通常控制 ORP 在 100-150mV，。運行過程中 通常將主反應(yīng)區(qū)的曝氣強度加以控制使反應(yīng)區(qū)內(nèi)主體溶液處于好氧狀態(tài)，完成降解有機物的過程，而活性污泥內(nèi)部則基本處于缺氧狀態(tài)，溶解氧向污泥絮體內(nèi)的傳遞受到限制而硝態(tài)氮由污泥內(nèi)向主體溶液的傳遞不受限制，從而使主反應(yīng)區(qū)中同時發(fā)生有機污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。主要設(shè)備水下射流曝氣機在次設(shè)計中，選用 GSS 型潛水自吸式射流曝氣設(shè)備。，*7m*4 ，及 GSS 型潛水自吸式射流曝氣機的規(guī)格和主要性能參數(shù)，4 個預(yù)反應(yīng)區(qū)每區(qū)一臺，主反應(yīng)區(qū)沒池 3 臺，共 16 臺。分布見 CASS 池平面圖。：，供氧量 5kg

28、O2/h，重量 90kg。潷水器根據(jù)該設(shè)計要求： 分 4 池，潷水時間為 1h，潷水量為： V4=*= ，及潷水器主要技術(shù)參數(shù)，可選 XBS-5000 型旋轉(zhuǎn)式潷水器，每池一臺，共 4 臺。XBS-5000 型旋轉(zhuǎn)式潷水器技術(shù)參數(shù)：長5000mm，。排水系統(tǒng)設(shè)計為了保證每次換水水量及時排除以及排水裝置運行需要，, ，。3單池每周期排水量為：6×27×=130m排水時間設(shè)計為40min每池設(shè)一個潷水器, 潷水器流量為 :130 ÷(40 ÷60)=195m3/h選擇排水管管徑為DN200潷水器排水過程中能隨水位的下降而下降，使排出的上清液始終是上層清液。為

29、防止水面浮渣進入潷水器被排走，潷水器排水口一般都淹沒在水下一定深度。中間水池本設(shè)計中中間水池的作用主要是貯存、調(diào)節(jié) CASS池排出的水量，以便后續(xù)三級深度處理能順利進行。CASS池每個周期為 4 小時，每個周期潷水器在 40min 鐘內(nèi)排出的水量為：34×6×27×=518m3后續(xù)中水平均處理流量為: 518÷4=130m/h ，設(shè)計為3150m/h中間水池所需最小容積為:518 150×(40÷60)=418m3設(shè)計中間水池的容積為: 500m 3設(shè)計為兩個池，一期一座，二期增建一座。采用圓形地下水池，池內(nèi)并設(shè)置噴泉，以形成水景。，

30、則池子直徑 D 為：，。33/h ；水力停留時間設(shè)計流量 Q=50000m/d= m計投氯量為 C=a 設(shè)置消毒池一座池體容積 VV=QT=×= m3消毒池池長 L=30m,每格池寬 b=，長寬比接觸消毒池總寬 B=nb=3×=接觸消毒池有效水深設(shè)計為 H1=4m 實際消毒池容積 V為T=；設(shè)L/b=6V=BLH1=300××34=600m滿足要求有效停留時間的要求。b 加氯量計算；每日投氯量為W=250kg/d=。選用貯 氯量 500kg 的液氯鋼瓶，共貯用 10 瓶。每日加氯機兩臺，一用一備；單臺投氯量為1020kg/h 。配置注水泵兩臺，一用一備，

31、要求注水量3Q36m/h ，揚程不小于 20m H2O。C 混合裝置在接觸消毒池第一格和第二格起端設(shè)置混合攪拌機兩臺?；旌蠑嚢铏C功率No為2No= QTG/1003式中 QT 混合池容， m；水力黏度， 20時 =×；G 攪拌速度梯度，對于機械混合G500s-1 。No=×10-4 ×× 30× 500×500/(3 ×5×100)=實際選用 JBK2200 框式調(diào)速攪拌機，攪拌器直徑 2200mm，高度 H2000mm，。液氯消毒設(shè)計說明3設(shè)計說明設(shè)計流量Q=20000m/d ；水力停留時間T=; 倉庫儲量按 1

32、5d 計算，設(shè)計投氯量為 7mg/L設(shè)計計算1) 加氯量 GG=×7×=2) 儲氯量 WW=15×24×G=15×24×=3) 加氯機和氯瓶采用投加量為 020kg/h 加氯機 3 臺，兩用一備，并輪換使用。液氯的儲存選用容量為400kg 的綱瓶，共用 6只。4) 加氯間和氯庫加氯間與氯庫合建。加氯間內(nèi)布置 3 臺加氯機及其配套投加設(shè)備，兩臺水加壓泵。氯庫中6 只氯瓶兩排布置，設(shè) 3 臺稱量氯瓶質(zhì)量的液壓磅秤。為搬運方便氯庫內(nèi)設(shè)CD1-26D單軌電動葫蘆一個，軌道在氯瓶上方，并通到氯庫大門外。氯庫外設(shè)事故池，池中長期貯水， 。加氯系統(tǒng)

33、的電控柜，自動控制系統(tǒng)均安裝在值班室內(nèi)。為方便觀察巡視，值班與加氯間設(shè)大型觀察窗機連通的門。5) 加氯間和加氯庫的通風(fēng)設(shè)備根據(jù)加氯間、氯庫工藝設(shè)計，加氯間總?cè)莘e V1×× =(m3),氯庫容積 V2× 9×=(m3). 為保證安全每小時換氣 812 次。3加氯間每小時換氣量G1× 12=(m )3氯庫每小時換氣量G2× 12(m )故加氯間選用一臺 T303 通風(fēng)軸流風(fēng)機，并個安裝一臺漏氯探測器，位置在室內(nèi)地面以上 20cm。因本設(shè)計采用 CASS 工藝，污泥產(chǎn)量很少，采用間歇式污泥濃縮池；半地下式，豎流式濃縮池；周邊進水，中心排泥的

34、運行方式，每 8h 排泥一次，每天排泥三次。為方便檢修，設(shè)池數(shù)為兩座。其設(shè)計計算如下：污泥量的計算剩余活性污泥量以揮發(fā)性固體（VSS）計：由 BOD- 污泥負荷率（ COD- 污泥負荷率）與污泥增長率的關(guān)系： X=Y* （Sa-Se）*Q-K d*V*X v（）X 每日增長（排放）的揮發(fā)性污泥量 （V SS），kg/d；Y產(chǎn)率系數(shù)，即微生物每代謝1kgBOD 所合成的 MLVSSkg 數(shù)； ，；Kd活性污泥的自身氧化率亦稱衰減系數(shù)，1/d；，；Q每日處理污水量， m3/d；Sa經(jīng)預(yù)處理后，進入曝氣池污水含 BOD 的濃度， kg/m3；Se經(jīng)生化處理后，處理水中殘留的 BOD 的濃度， kg/m3；VCASS 池的有效容積， m3；Xv混合液中揮發(fā)性懸浮固體量（ MLVSS ），kg/m3。由（）可得： X=Y* （Sa-Se）*Q-K d*V*X v=* （） *4000*=140 kgVSS/d剩余