化工原理精餾習題及答案

1、1 .蒸儲是利用各組分（）不同的特性實現(xiàn)分離的目的。CA溶解度；B等規(guī)度；C揮發(fā)度；D調(diào)和度。2 .在二元混合液中，沸點低的組分稱為（）組分。CA可揮發(fā)；B不揮發(fā)；C易揮發(fā)；D難揮發(fā)。3 .（）是保證精儲過程連續(xù)穩(wěn)定操作的必不可少的條件之一。AA液相回流；B進料；C側(cè)線抽出；D產(chǎn)品提純。4 .在（）中溶液部分氣化而產(chǎn)生上升蒸氣，是精儲得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個必不可少條件。CA冷凝器；B蒸發(fā)器；C再沸器；D換熱器。5 .再沸器的作用是提供一定量的（）流。DA上升物料；B上升組分；C上升產(chǎn)品；D上升蒸氣。6 .冷凝器的作用是提供（）產(chǎn)品及保證有適宜的液相回流。BA塔頂氣相；B塔頂液相；C塔底氣相；D

2、塔底液相。7 .冷凝器的作用是提供塔頂液相產(chǎn)品及保證有適宜的（）回流。 BA 氣相；B液相；C固相；D混合相。8 .在精儲塔中，原料液進入的那層板稱為（）。CA浮閥板；B噴射板；C加料板；D分離板。9 .在精微塔中，加料板以下的塔段（包括加料板）稱為（）。 BA精微段；B提儲段；C進料段；D混合段。10 .某二元混合物，進料量為 100 kmol/h , xf = 0.6 ,要求塔頂xd不小于0.9 ,則塔頂最大產(chǎn)量為（）。（則W=0）BA 60 kmol/h ; B 66.7 kmol/h ; C 90 kmol/h ; D 100 kmol/h。11 .精微分離某二元混合物，規(guī)定分離要求為

3、Xd、Xw。如進料分別為xfi、XF2時，其相應的最小回流比分別為 Rmin1、Rmin 2 0當XF1XF2時，則 （）。 AA .Rmin1Rmin2； D .Rmin的大小無法確定12.A.B.精微的操作線為直線，主理論板假定；塔頂泡點回流；要是因為（C. 理想物系;D.恒摩爾流假定13.組成14.的氣相組成VaC15.t1 =t2 ；t1 t2=0.75 時,B操作中連續(xù)精微塔,相應的露點為t2 ,則（ t1 t2 .不能判斷如采用的回流比小于原回流比，則（XD、C.Xd、XW均增加；B . Xd減小，XW增加；XW均不變；D .不能正常操作16.某真空操作精微塔，在真空度降低后，若保

4、持D、 xf、 q、R及加料位置不變，則塔頂產(chǎn)品組成A.變小；BC.不變；Xd變化為（17.是C精微操作時，若在f、xf、q、R不變的條件下，將塔頂產(chǎn)品量D增力口, ）其結(jié)果.Xd下降，xW上升；.Xd下降，xW亦下降;分析：當D增加時，Xd必然減小,.Xd下降，XW 不變；.無法判斷；但因回流比R不變，只有丫和1同時增加,即V和LL同時增加，以q=1為例，從提微段操作線斜率看VV變某二元混合物，其中 A為易揮發(fā)組分。液相組成xa =。5時相應的泡點為L,氣相Va =0.3時相應的露點為t2,則（ .t1=t2;B.t1 t2;D.無法判斷某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分。液相組成xa=0.5

5、時泡點為ti ,與之相平衡Nt小，而 不變，故有而減小。18 .二元溶液連續(xù)精微計算中，進料熱狀況的變化將引起以下線的變化（AA.提微段操作線與q線;平衡線;c平衡線與精微段操作線;d.平衡線與q線;19 .某精微塔精儲段和提儲段的理論板數(shù)分別為N1和N2,若只增加提微段理論板數(shù),而精微段理論板數(shù)不變，當F、xF、q、R、V等條件不變時，則有（）。BA .xW減小，XD增加；B.xW減小，XD不變；C .xW減小，xD減小；D.xW減小，xD無法判斷20 .下列哪些判斷正確（）。B,G DA.上升氣速過大引起漏液；B.上升氣速過大造成過量霧沫夾帶；C.上升氣速過大引起液泛；D.上升氣速過大造成

6、大量氣泡夾帶；E.上升氣速過大使板效率降低21.當氣體量一定時，下列判斷哪些正確（）。C,D, EA. 液體量過大引起漏液；C.液體量過大引起氣泡夾帶；B. 液體量過大引起霧沫夾帶；D.液體量過大引起液泛；E.液體量過大使板效率降低22.精儲操作中適宜回流比應取最大回流比和最小回流比的平均值通過經(jīng)濟衡算來決定按最小回流比決定23、某二元連續(xù)精流塔，第三塊塔板下降液體濃度為0.4 （摩爾分率，下同），第二塊塔板下降液體濃度為0.45,若相對揮發(fā)度為2.5,全回流操作，則第三塊塔板的氣相 單板效率為。AA.22.5二、 填空題1 .溶液被加熱到鼓起第一個氣泡時的溫度稱為 溫度。泡點2 .氣相混合物

7、被冷卻到有第一滴液滴析出時的溫度稱為 溫度。 露點3 .精儲過程是利用 和 的原理進行完成的。多次部分氣化；多次部分冷凝4 .最小回流比是指 。塔板數(shù)為無窮多時的回流比的極限值5 .當分離要求和回流比一定時， 進料的q值最小，此時分離所需的理論 板數(shù)。過熱蒸氣；最多6 .對于二元理想溶液，若輕組分含量越高，則泡點溫度 。越低7 .對于二元理想溶液，相對揮發(fā)度a大，說明該物系 。 容易分離8 .對于二元理想溶液，x-y圖上的平衡曲線離對角線越近，說明該物系 。不容易分離9 .完成一個精微操作的兩個必要條件是塔頂 和塔底。 液相回流，上升蒸氣10 .精微操作中，再沸器相當于一塊 板。理論板11 .

8、用逐板計算法求理論板層數(shù)時，用一次 方程就計算出一層理論板。 相平衡12 .精儲操作中，當q = 0.6 時，表示進料中的 含量為60% 液相13 .若原料組成、料液量、操作壓力和最終溫度都相同，二元理想溶液的簡單蒸儲和平衡蒸儲相比較的結(jié)果有：所得儲出物平均濃度 ;所得殘液濃度 ； 儲出物總量。簡單蒸儲的儲出物平均濃度大于平衡蒸儲的儲出物平均濃度；兩種情況的殘液濃度相同；平衡蒸儲的儲出物總量大于簡單蒸儲的儲出物總量。14 .某精儲塔操作時，若保持進料流率及組成、進料熱狀況和塔頂蒸氣量不變，增加回流比，則此時塔頂產(chǎn)品組成xD ,塔底產(chǎn)品組成xW ,塔頂產(chǎn)品流率,精微段液氣比。增加；減少；減少；增

9、加分析：由V=(R+1)D,當V不變時，R增加，D必須減少。在理論板數(shù)不變時，回 流比的增加平均傳質(zhì)推動力加大，必會使產(chǎn)品分離程度提高。當R增加時，液氣比L _ RV - R+1必然也增大。15.某精微塔的設計任務是：原料為 F、Xf,分離要求為Xd、xw0設計時若選定回流 比R不變，加料狀況由原來的氣液混合改為過冷液體加料，則所需的理論板數(shù)NT,精微段和提儲段的氣液相流量的變化趨勢V, LV, L。若加料熱狀況不變，將回流比增大，理論塔板數(shù)減少；不變；不變；增加；增加；減少分析：在進料組成、流率、回流比和產(chǎn)品的分離要求一定時，進料的q越大，平均傳質(zhì)推動力越大，所需理論板數(shù)越少。由全塔物料平衡

10、知，當F、Xf、Xd、Xw一定時， 塔頂產(chǎn)品流率D和塔底產(chǎn)品流率 W也一定。則由=火+1暫知丫不變，同理L=RD也 不變。由V=V -(1-q)F知當V、F不變時，q值越大，V越大。而由L = V-W可知，V 越大，L也越大。16 .用圖解法求理論塔板時，在 口、Xf、Xd、Xw、q、R、F和操作壓力P諸參數(shù)中， 與解無關。進料流率F17 .當增大操作壓強時，精微過程中物系的相對揮發(fā)度 ,塔頂溫度 , 塔釜溫度。減小；增加；增加分析：同一物系，總壓越高，物系中各組分的沸點及混合物的泡點越高。物系中 各組分的飽和蒸氣壓亦隨總壓升高而升高，由于輕組分的飽和蒸氣壓上升的速率低于 重組分的飽和蒸氣壓上

11、升的速率，故各組分的揮發(fā)度差異變小。18 .精儲塔結(jié)構(gòu)不變，操作時若保持進料的組成 、流率、熱狀況及塔頂流率一定，只減少塔釜的熱負荷，則塔頂XD，塔底XW，提微段操作線斜率 。減少；增大；增大分析：塔釜熱負荷減少意味著蒸發(fā)量減少，當D不變時，V的減少導致L減少，即R回流比R減小，故精微段操作線斜率 右1減小，提微段操作線斜率增加。塔板數(shù)不變時，兩段操作線斜率的改變只能使 XD減小和XW增大。19 .精微塔的塔底溫度總是 塔頂溫度，其原因一是 ,二是。 高于；由于塔頂輕組分濃度高于塔底的，相應的泡點較低；由于塔內(nèi)壓降使塔底壓力高于塔頂，因而塔底的泡點較高20 .將板式塔中泡罩塔、浮閥塔、篩板塔相

12、比較 ,操作彈性最大的是 ，造價最昂 貴的是, 單板壓降最小的是 .o浮閥塔；泡罩塔；篩板塔21 .板式塔塔板上氣液兩相接觸狀態(tài)有 種，它們是。板式塔不正常操作現(xiàn)象常見的有,它彳門是。3種；鼓泡接觸狀態(tài)，泡沫接觸狀態(tài)，噴射接觸狀態(tài)；3種；嚴重漏液、液泛、嚴重霧沫夾帶22 .評價塔板性能的標準主要是 條，它們是。塔板負荷性能圖中有條線，分別是。5; （1）通過能力大，（2）塔板效率高，（3）塔板壓降低，（4）操作彈性大，（5） 結(jié)構(gòu)簡單，造價低；5; （1）液泛線，（2）霧沫夾帶線，（3）漏液線，（4）液相上限線，（5）液相下限線23 .板式塔中塔板上溢流堰的作用主要是 ,填料塔中填料的作用是

13、。 保證塔板上有一定高度的液層，以便氣液兩相充分接觸傳質(zhì)；讓液體在表面上形成液膜并沿填料間空隙下流，同時讓氣體在填料空隙間上升并在潤濕的填料表面上進 行氣液兩相間的傳質(zhì)。24 .常見的連續(xù)接觸式的氣液傳質(zhì)設備是 塔，塔內(nèi) 為分散相，為 連續(xù)相，為保證操作過程中兩相的接觸良好， 塔內(nèi)頂部應設 裝置，中部應設 裝置。填料；液體；氣體；液體分布裝置；液體再分布裝置25 .板式塔中氣、液兩相發(fā)生與主體流動方向相反的流動，稱 現(xiàn)象，它們主 要是：液沫夾帶（霧沫夾帶），產(chǎn)生的原因為 , 氣泡夾帶，產(chǎn)生的原因為 。返混現(xiàn)象；小液滴因其沉降速度小于氣流速度被氣流夾帶至上層塔板和大滴液因板間距小于液滴的彈濺高度

14、而被氣流帶至上層塔板；液體在降液管中停留時間過短， 氣泡來不及從液體中分離返回至板面而被液體卷入下層塔板。26 .板式塔中板上液面落差過大導致 ,造成液面落差的主要原 因有。為減小液面落差，設計時可采用的措施常見的有。氣流分布不均勻，影響汽液間傳質(zhì)；塔板結(jié)構(gòu)，液相流量，液流長度（塔徑）；采用結(jié)構(gòu)簡單的篩板塔，溢流 裝置采用雙溢流或多溢流。27 .板式塔中氣體通過塔板的阻力主要有 和 兩部分。塔板結(jié)構(gòu)設計時，溢流堰長度應適當，過長則會,過短則 會。溢流堰高度也應適當，過高會 ,過低 會 0干板降壓；液層降壓；降低塔板面積有效利用率;由于降液管截面過小導致流不 暢，同時塔板上液流分布不均；使塔板壓

15、降增大并易發(fā)生霧沫夾帶；由于液層高度太 小，液體在堰上分布不均，影響傳質(zhì)效果。28 .板式塔的塔板有 和 兩種，塔徑較大的塔常采用 塔板，以便。塔板面積可分為4個區(qū)域，它們分別是 , 各自的作用是。整塊式；分塊式；分塊式；通過人孔裝拆塔板；鼓泡區(qū)，設置篩孔、浮閥或泡 罩的區(qū)域，為氣液傳質(zhì)的有效區(qū)域。溢流區(qū)，為降液管和受液盤所占的區(qū)域。破 沫區(qū)，又稱安定區(qū)，位于鼓泡區(qū)和湍流區(qū)之間，分兩條，入口側(cè)防止漏液，出口側(cè)使 液體中夾帶的泡沫進入降液管前可部分脫離液體。邊緣區(qū)，又稱無效區(qū)，是靠近塔 壁的一圈邊緣區(qū)，供支承塔板之用。29 .精微塔設計時，若工藝要求一定，減少需要的理論板數(shù)，回流比應 ,蒸 儲釜

16、中所需的加熱蒸氣消耗量應 ,所需塔徑應 ,操作費和設備費的 總投資將是 的變化過程。增大；增大；增大；急速下降至一最低后又上升30 .恒沸精儲和萃取精儲的主要區(qū)別是 ;。恒沸精儲添加劑應與被分離組分形成新的恒沸物；萃取精儲中的萃取劑則應具有 沸點比原料中組分的沸點高得多的特性。用相對揮發(fā)度a =2.16的理想混合物進行平衡蒸微（閃蒸）時，已知Xf為0.5,氣化率為60%則得氣相組成為 ，液相組成為 ;若采用簡單蒸儲并蒸至逢溫等于閃 蒸時溫度，則塔頂產(chǎn)品組成 閃蒸時氣相組成，汽化率為 。0.574 ; 0.385 ;大于； 31、恒摩爾流結(jié)果基于的假設是： ; ; 。各組分的摩爾汽化熱相等；氣液

17、接觸時因溫度不同而交換的顯熱可以忽略；塔設備保溫良好，熱損失可以忽略32、對某一板式塔進行改造， 若其他條件不變，增大板間距，則該塔的操作彈性 ; 液泛氣速。增大；提高33、恒沸精儲與萃取精儲的共同點是 ,主要區(qū)別是。在混合液中加入第三組分，以提高各組分間的相對揮發(fā)度差別使其得以分離；恒沸精微加入第三組分，該組分能與原料液中的一個或個組分形成新的恒沸液； 萃取精儲中加入第三組分萃取劑要求沸點較原料液中各組分的沸點高得多，且不與組 分形成恒沸液34、板式塔在相同操作條件下， 若塔板的開孔率增加，則塔板壓降 漏夜量。50%勺該物系35、一理想物系，平衡時測得氣相組成是液相組成的兩倍。若將含輕組分

18、進行平衡蒸微分離，控制液化率50%分離后儲出液輕組分濃度是原料含輕組分濃度的 倍。1.3336、蒸儲是利用各組分的 不同的特性實現(xiàn)分離的。精儲是通過多次的 和的過程分離混合物。問答：在間接蒸汽加熱的連續(xù)常壓精微過程中，考察經(jīng)過一塊理論板的氣液相組成變化情況。發(fā)現(xiàn)經(jīng)過一塊理論板后精儲段液相組成變化程度要高于對應的氣相組成（即 X ）,提儲段則相反。試從物料恒算角度對此加以分析并予以解釋三、計算題1 .用連續(xù)精儲塔每小時處理 100 kmol含苯40噴口甲苯60%勺混合物，要求儲出液中含 苯90%殘液中含苯1% （組成均以mol%+）,求：（1）儲出液和殘液的流率（以 kmol/h計）；（2）飽和

19、液體進料時，若塔釜的氣化量為132 kmol/h ,寫出精微段操作線方程。F = D+W100 =D + W解：（1） 制山口+聯(lián)口代入數(shù)據(jù)1100 xdOPD + O.OlW解此方程組，得 D = 43.8 kmol/h , W = 56.2 kmol/h（2）飽和液體進料時，V = V,即V = 132 kmol/h ,則L = V - D = 132- 43.8 = 88.2 kmol/hR = L/D = 88.2/43.8 = 2RR 21精微段操作線方程 ，一二.：J2 .氯仿（CHC3）和四氯化碳（CC）的混合物在一連續(xù)精微塔中分離。儲出液中氯仿 的濃度為0.95 （摩爾分率），

20、儲出液流量為50 kmol/h ,平均相對揮發(fā)度 =1.6 ,回流比R = 2 0求：（1）塔頂?shù)诙K塔板上升的氣相組成；（2）精微段各板上升蒸氣量 V及下降液體量L （以kmol/h表示）。氯仿與四氯化碳混合液可認為是理想溶液。解：（1）由題知，y1= xd= 0.95, R = 2九二明 .二 九由相平衡方程1 + bM , 得X3帆-0.92-W 1.6-(1.6-1)0,95O.35由精微段操作線方程電=二斤+證?江2121mi%=_J_X1+ xr = ixD.92 + ixO.95 = 0.93則.一一 一， 二 V = L + D , L/D = R , V = (R + 1 )

21、 DV = 3 X 50 = 150 kmol/h , L = 2 X50 = 100 kmol/h3 . 一連續(xù)精微塔，泡點進料。已知操作線方程如下：精微段 y = 0.8 x + 0.172提微段 y = 1.3 x - 0.018求原料液、儲出液、釜液組成及回流比。_ R 1解：由精微段操作線方程R三R1R+1 = 0 ,得 R = 4 ; R+1Xd = 017,得 x d = 0.86將提微段操作線方程與對角線方程y = x 聯(lián)立Jy-l.3x-0.013= 解得 x = 0.06 ,即 xw = 0.06將兩操作線方程聯(lián)立Jy-O,Sx +0172_y = 13k-0.013 解得

22、 x = 0.38因是泡點進料，q = 1 , q線垂直，兩操作線交點的橫坐標即是進料濃度，xf = 0.384.用一精微塔分離二元理想混合物，塔頂為全凝器冷凝，泡點溫度下回流，原料液中 含輕組分0.5（摩爾分數(shù)，下同），操作回流比取最小回流比的1. 4倍，所得塔頂產(chǎn)品組成為0.95,釜液組成為0.05.料液的處理量為1 0 0 kmol/h .料液的平均相對揮發(fā)度為3,若進料時蒸氣量占一半，試求：（1）提微段上升蒸氣量；（2）自塔頂?shù)?層板上升的蒸氣組成。分析：欲解提儲段的蒸氣量 V,須先知與之有關的精微段的蒸氣量V o而V又須通過V =（R+1）D才可確定?？梢?，先確定最小回流比Rmin

23、,進而確定R是解題的思路。理想體系以最小回流比操作時，兩操作線與進料方程的交點恰好落在平衡線上，所以只須用任一操作線方程或進料方程與相平衡方程聯(lián)立求解即可。解：（1）由相平衡方程及進料方程y = q xq -1工x3xy =1 (: - 1)x1 2xxF 0.50.5,Fx = -x 10.5 -10.5-1q -1聯(lián)立解得22x + 2x + 1 = 03xqRmin=0.367XD - yq則 yq 1 2x0.95一O.63=1.23-=0.633qyq -Xq0.63 -0.37再由物料衡算方程 F = D，W解得 D =50kmol/hR= 1.4 Rmin =1.722及 Fx

24、f = Dxw WxwW - F -D =50kmol/hV =(R 1)D =(1.722 1)50 =136.1kmol/h )V =V - (1 -q)F =V -0.5F =136.1 -50 =86.1kmol/h (2)已知 y =xd =095Xi由相平衡關系y =0.86:-(:-1)y1再由精微段操作線方程解得5.某二元混合液的精微操作過程如附圖。已知組成為0.52的原料液在泡點溫度下直接加入塔釜內(nèi)，工藝要求塔頂產(chǎn)品的組成為0.75,（以上均為輕組分 A的摩爾分數(shù)），塔頂產(chǎn)品采出率 D/F為1:2,塔頂設全凝器，泡點回流。若操作條件下，該物系的3.0 ,回流比R為2.5 ,求

25、完成上述分離要求所需的理論板數(shù)（操作滿足恒摩爾流假設）分析：因題中未給平衡相圖，只可考慮擊麻計算叵理論板數(shù)。當料液直接加入塔書不同的蝶作DXD程與相平衡方程交替使用止。釜時，應將塔釜視作提微段，然后分段利, 計算各板的氣液相組成，直至 xXw時解：由及聯(lián)立解得D/F =1/2, F =2D , D =WFxf =Dxd +WxwFTxt代人物料平衡方程xw =0.34-WXW整理精微段操作線方程yni =0.174Xn 0.214ax 一 ,一 一 y = ：；而相平衡方程1 (a -1)xx 二y二y整理成a -(a -1)y 2y(b)交替利用(a) (b)兩式逐板計算由XD = yi =

26、 0-75代入(b)得xi = 0.545代入(a)得 、2 = 0603代入(b)X2 = 0.378 :二 Xf = 0.52整理提儲段操作線方程 _ _ _ _ _ _ _ _ _由 L =L qF =RD F =2.5D 2D =4.5DL, ,Wxw則 y ,m1-LXm-L,4.5D,0.34DXm - =4.5D -D 4.5D - D即y,mi =1.286xm-0.097將 x2 =0.378代入(C)得丫3 = 1.286 M 0.378 0.097 = 0.389-代入(b)得 X3 =0.203 二 xw =0.34故包括塔釜在內(nèi)共需3塊理論塔板。6 .在一連續(xù)精微塔中

27、分離二元理想混合液。原料液為飽和液體，其組成為 0.5 ,要求 塔頂儲出液組成不小于 0.95,釜殘液組成不大于0.05(以上均為輕組分A的摩爾分數(shù))c 塔頂蒸汽先進入一分凝器，所得冷凝液全部作為塔頂回流，而未凝的蒸氣進入全凝器，全部冷凝后作為塔頂產(chǎn)品。全塔平均相對揮發(fā)度為2.5,操作回流比RWBRmin。當儲出液流量為100kmol/h時，試求：(1) 塔頂?shù)?塊理論板上升的蒸汽組成；(2) 提微段上升的氣體量。分析：因為出分凝器的冷凝液L與未液化的蒸氣V。成相平衡關系，故分凝器相當一層理論塔板。應注意，自分凝器回流塔內(nèi)的液相組成%與自全凝器出來的產(chǎn)品組成 Xd不同。解：(1)由平衡方程及泡

28、點進料時 =0.5R XDy x 精微段操作線方程R 1 R 1再由平衡方程及y0=Xd =0.95y（o0.95二-（二-1）y02.5 -1.5 0.95=0.884代入精微段操作線方程yi =0.623x0 0.358 = 0.909(2)由V =V -(1 -q)F當泡點進料時，q二1貝 UV=V =(R 1)D =2.65 100 =265kmol/h7 .用一連續(xù)精微塔分離由組分 A、B所組成的理想混合液。原料液中含 A 0.44，儲出 液中含A 0.957 (以上均為摩爾分率)。已知溶液的平均相對揮發(fā)度為2.5,最小回流比為1.63 ,說明原料液的熱狀況，并求出 q值。解：采用最

29、小回流比時，精微段操作線方程為一,_-1.63即,=由xO .957 =0.62x+0.364 1.63 +1由相平衡方程“1 + (吐瓦，得+(2“獷1+1S+0.364 _ 2.5k聯(lián)立兩方程，一1+1萬, 解得x = 0.367, y = 0.592此點坐標(0.367 , 0.592 )即為(Xq, yq)。因Xf = 0.44 ,即XqVXFVyq,說明進料的熱狀況為氣液混合進料。 q1V=1Xr由q線方程 q-lq-1,此線與平衡線的交點即是操作線與平衡線的交點0.592 = x0,367x0.44q-1 q-l解出 q = 0.6768. 一連續(xù)精儲塔分離二元理想混合溶液，已知某

30、塔板的氣、液相組成分別為0.83和0.70 ,相鄰上層塔板的液相組成為 0.77,而相鄰下層塔板的氣相組成為 0.78 (以上均為輕組分A的摩爾分數(shù)，下同)。塔頂為泡點回流。進料為飽和液體，其組成為0.46。若已知塔頂與塔底產(chǎn)量比為2/3 ,試求：(1) 精微段操作線方程;(2) 提微段操作線方程。解：精微段操作線方程R Xd y i =Xc 依精微段操作線方程R 1 n R 1將該板和上層板的氣液相組成代入有再將該板和下層板的氣液相組成代入有0.83=R- 0.77 -x R 1 R 10.78 = R- 0.70 -x R 1 R 1(a)(b)聯(lián)立(a)、(b)解得 R = 2.0, Xd=0.9520.95, ,、y =x 則精微段操作線方程為212 1(2)提微段操作線方程L/提微段操作線方程的通式為ym 1二L/ -W將L/ =L+qF,F =D +W q =1(泡點進料)代入上式則有R 1 W D W Dym 1 二xm xw轉(zhuǎn)化上