《無機(jī)材料物理性能》第2講

1、n 斷裂行為斷裂行為n 理論結(jié)合強(qiáng)度理論結(jié)合強(qiáng)度n 斷裂理論斷裂理論 脆性斷裂的斷裂面脆性斷裂的斷裂面船身斷裂，一分為二的船身斷裂，一分為二的Schenectady號(hào)油輪號(hào)油輪垮塌后的彩虹橋垮塌后的彩虹橋金屬類：金屬類：先是彈性形變，然后塑性變，先是彈性形變，然后塑性變， 直至斷裂。直至斷裂。高分子類：高分子類：先是彈性形變（很大），然先是彈性形變（很大），然 后塑性形變，直至斷裂。后塑性形變，直至斷裂。無機(jī)材料：無機(jī)材料：先是彈性形變（較?。幌仁菑椥孕巫儯ㄝ^?。?，然 后不發(fā)生塑性形變（或很?。┖蟛话l(fā)生塑性形變（或很?。?而直接脆性斷裂。而直接脆性斷裂。 l 斷裂前無明顯的預(yù)兆斷裂前無明顯

2、的預(yù)兆l 斷裂處往往存在一定的斷裂源斷裂處往往存在一定的斷裂源l 由于斷裂源的存在，實(shí)際斷裂強(qiáng)度由于斷裂源的存在，實(shí)際斷裂強(qiáng)度 遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于理論強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于理論強(qiáng)度突發(fā)性裂紋擴(kuò)展突發(fā)性裂紋擴(kuò)展裂紋的緩慢生長(zhǎng)裂紋的緩慢生長(zhǎng)按破壞形式分：屈服強(qiáng)度按破壞形式分：屈服強(qiáng)度 斷裂強(qiáng)度斷裂強(qiáng)度按討論方式分：理論強(qiáng)度按討論方式分：理論強(qiáng)度 實(shí)際強(qiáng)度實(shí)際強(qiáng)度斷裂理論Orowan 模型模型斷裂理論xSinth2原子間約束力和距離間的關(guān)系原子間約束力和距離間的關(guān)系斷裂理論thththxCosdxxSinW2200222斷裂功斷裂功 2W2 th形成兩個(gè)新的表面形成兩個(gè)新的表面 xSinxSinthth222 2 00

3、axllEaxE由虎克定律由虎克定律 xExxaxth 22)2sin(0 00222aEaEth xxx22sin 很小很小Orowan 模型模型高強(qiáng)度的固體必須要求高強(qiáng)度的固體必須要求E E、大，大，a a小，小，約為約為aE/100aE/100，故理論結(jié)合強(qiáng)度可寫成：，故理論結(jié)合強(qiáng)度可寫成： 10EthaEth斷裂理論材料材料thKg/mm2 c th/ c材料材料 th c th/ cAl2O3晶須晶須500015403.3Al2O3寶石寶石500064.477.6鐵晶須鐵晶須300013002.3BeO357023.8150奧氏型鋼奧氏型鋼20483206.4MgO245030.18

4、1.4硼硼348024014.5Si3N4熱壓熱壓385010038.5硬木硬木10.5SiC49009551.6玻璃玻璃69310.566.0Si3N4燒結(jié)燒結(jié)385029.5130NaCl4001040.0AlN28006010046.728.0Al2O3剛玉剛玉500044.1113線彈性斷裂力學(xué)的基本理論線彈性斷裂力學(xué)的基本理論v Inglis斷裂理論斷裂理論 v Griffith脆斷理論脆斷理論 v Irwin - Orowan 理論理論 斷裂理論InglisInglis斷裂理論斷裂理論貢獻(xiàn)貢獻(xiàn)：看到了缺陷、解釋了實(shí)際強(qiáng)度遠(yuǎn)低于看到了缺陷、解釋了實(shí)際強(qiáng)度遠(yuǎn)低于 理論強(qiáng)度的事實(shí)。理論強(qiáng)

5、度的事實(shí)。缺點(diǎn)缺點(diǎn)：沿用了傳統(tǒng)的強(qiáng)度理論，引用了現(xiàn)成沿用了傳統(tǒng)的強(qiáng)度理論，引用了現(xiàn)成 的彈性力學(xué)應(yīng)力集中理論，并將缺陷的彈性力學(xué)應(yīng)力集中理論，并將缺陷 視為橢園孔，未能討論裂紋型的缺陷。視為橢園孔，未能討論裂紋型的缺陷。 斷裂理論InglisInglis斷裂理論斷裂理論c2c微裂紋端部的曲率對(duì)應(yīng)于原子間距微裂紋端部的曲率對(duì)應(yīng)于原子間距斷裂理論InglisInglis斷裂理論斷裂理論 孔洞兩個(gè)端部的應(yīng)力幾乎取決于孔洞的長(zhǎng)度孔洞兩個(gè)端部的應(yīng)力幾乎取決于孔洞的長(zhǎng)度和端部的曲率半徑而與孔洞的形狀無關(guān)，依據(jù)彈和端部的曲率半徑而與孔洞的形狀無關(guān)，依據(jù)彈性理論性理論： ccA2 ，所所以以遠(yuǎn)遠(yuǎn)大大于于考慮到

6、裂紋尖端曲率半考慮到裂紋尖端曲率半徑徑與晶格常數(shù)與晶格常數(shù) 相當(dāng)相當(dāng): :02acA 故故斷裂理論 21 cA裂紋擴(kuò)展的條件是：裂紋擴(kuò)展的條件是： thA thccAaErac 002cErc4 考慮到考慮到:cA th GriffithGriffith斷裂理論斷裂理論裂紋擴(kuò)散臨界條件的導(dǎo)出裂紋擴(kuò)散臨界條件的導(dǎo)出 斷裂理論GriffithGriffith斷裂理論斷裂理論(穩(wěn)定穩(wěn)定) (臨界臨界)(擴(kuò)展擴(kuò)展) dcdWdcdWse22 dC2dW 2dCdW( 為表面能為表面能)斷裂理論 當(dāng)裂紋進(jìn)一步擴(kuò)展一個(gè)微小量時(shí)，單位面積釋放的能量當(dāng)裂紋進(jìn)一步擴(kuò)展一個(gè)微小量時(shí)，單位面積釋放的能量為為 ，形成

7、新生的單位表面積所需的表面能為，形成新生的單位表面積所需的表面能為：dcdWe2dcdWs2dcdWdcdWse22 dcdWdcdWse22 GriffithGriffith斷裂理論斷裂理論彈性力學(xué)方法可求得裂紋擴(kuò)展時(shí)的彈性能改變量：彈性力學(xué)方法可求得裂紋擴(kuò)展時(shí)的彈性能改變量： E2cU22EcdCdU22Ec2由臨界條件得：由臨界條件得： 斷裂理論平面應(yīng)力狀態(tài)下裂平面應(yīng)力狀態(tài)下裂紋擴(kuò)展時(shí)的臨界裂紋擴(kuò)展時(shí)的臨界裂紋長(zhǎng)度或臨界應(yīng)力：紋長(zhǎng)度或臨界應(yīng)力： 平面應(yīng)變狀態(tài)下裂平面應(yīng)變狀態(tài)下裂紋擴(kuò)展時(shí)的臨界裂紋擴(kuò)展時(shí)的臨界裂紋長(zhǎng)度或臨界應(yīng)力：紋長(zhǎng)度或臨界應(yīng)力： cEc 2 cEc )1(22 Griff

8、ithGriffith斷裂理論斷裂理論n重要意義：重要意義： 首次確定了載荷、形狀、裂紋長(zhǎng)度首次確定了載荷、形狀、裂紋長(zhǎng)度和材料裂紋抵抗力之間的關(guān)系，為斷裂和材料裂紋抵抗力之間的關(guān)系，為斷裂力學(xué)的創(chuàng)立奠定了理論基礎(chǔ)。力學(xué)的創(chuàng)立奠定了理論基礎(chǔ)。斷裂理論Irwin - Orowan理論理論 n對(duì)有塑性性能的金屬材料對(duì)有塑性性能的金屬材料: : 平面應(yīng)變狀態(tài)平面應(yīng)變狀態(tài):平面應(yīng)力狀態(tài)平面應(yīng)力狀態(tài): : 2)(2 pEC cEpC )(2 )1()(222 pECcEpC)1 ()(22斷裂理論 p為裂紋擴(kuò)展單位面積在塑性變形中所作為裂紋擴(kuò)展單位面積在塑性變形中所作的塑性功，由于的塑性功，由于 p (

9、約為約為 的的103量級(jí)量級(jí)) Irwin - Orowan理論理論 )1 (222pCECcEpC)1 (22斷裂理論 2002年11月19日，希臘“威望”號(hào)油輪在西班牙加利西亞省所屬海域觸礁，斷裂斷裂成兩截，隨后逐漸下沉。據(jù)悉，這艘船上共裝有7.7萬噸燃料油。生態(tài)學(xué)家稱這可能是世界上最嚴(yán)重的燃油泄漏事件之一。19121912年號(hào)稱永不沉沒的豪華的泰坦尼克號(hào)年號(hào)稱永不沉沒的豪華的泰坦尼克號(hào)( (TitanicTitanic) )沉沒于冰海中。沉沒于冰海中。19851985年以后，探險(xiǎn)家們數(shù)次深年以后，探險(xiǎn)家們數(shù)次深潛到海底研究沉船，取出遺物。潛到海底研究沉船，取出遺物。19951995年年2

10、 2月美國(guó)月美國(guó)科學(xué)大科學(xué)大眾眾( (Popular SciencePopular Science）雜志發(fā)表了）雜志發(fā)表了R Gannon R Gannon 的文章的文章，標(biāo)題是，標(biāo)題是What Really Sank The TitanicWhat Really Sank The Titanic, ,回答了回答了8080年未解之謎。上圖是兩個(gè)沖擊試驗(yàn)結(jié)果，左面的試樣年未解之謎。上圖是兩個(gè)沖擊試驗(yàn)結(jié)果，左面的試樣取自海底的取自海底的TitanicTitanic號(hào)，右面的是近代船用鋼板的沖擊試號(hào)，右面的是近代船用鋼板的沖擊試樣。由于早年的樣。由于早年的Titanic Titanic 號(hào)采用了號(hào)采

11、用了含硫高含硫高的鋼板，韌性的鋼板，韌性很差，特別是在低溫呈很差，特別是在低溫呈脆性脆性。所以，沖擊試樣是典型的。所以，沖擊試樣是典型的脆性斷口。近代船用鋼板的沖擊試樣則具有相當(dāng)好的低脆性斷口。近代船用鋼板的沖擊試樣則具有相當(dāng)好的低溫韌性溫韌性。掰開型2 arxy23cos2cos2sin2 rcYxy 掰開型)23sin2sin1(2cos2 rcYx)23sin2sin1(2cos2 rcYycYKIK KI I稱為應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子稱為應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子掰開型裂紋尖端處的一點(diǎn)：裂紋尖端處的一點(diǎn)：rKIyx 2 裂紋擴(kuò)展的主要?jiǎng)恿α鸭y擴(kuò)展的主要?jiǎng)恿?y y即是前述的即是前述的 A所以：所以：cYc

12、rrKAI 222大而薄的板，大而薄的板，中心穿透裂紋中心穿透裂紋 大而薄的板，大而薄的板，邊緣穿透裂紋邊緣穿透裂紋 單邊直通切口三單邊直通切口三點(diǎn)彎曲梁試樣點(diǎn)彎曲梁試樣 EEYcEcYcYKcIc2)/2()/2( 212 EKIc(平面應(yīng)力狀態(tài)平面應(yīng)力狀態(tài)) (平面應(yīng)變狀態(tài)平面應(yīng)變狀態(tài)) 斷裂韌性斷裂韌性 臨界應(yīng)力強(qiáng)度因子臨界應(yīng)力強(qiáng)度因子KIC ：當(dāng)：當(dāng)KI隨著外應(yīng)力增隨著外應(yīng)力增大到某一臨界值，裂紋尖端處的局部應(yīng)力不斷增大到某一臨界值，裂紋尖端處的局部應(yīng)力不斷增大到足以使原子鍵分離的應(yīng)力大到足以使原子鍵分離的應(yīng)力 th，此時(shí)，裂紋快，此時(shí)，裂紋快速擴(kuò)展并導(dǎo)致試樣斷裂。速擴(kuò)展并導(dǎo)致試樣斷裂

13、。 KIC = c（ c ) 由由: c= （2E / c)1/2 得：得： KIC =（2E )1/2斷裂韌性參數(shù)斷裂韌性參數(shù)(KIC )： 是材料固有的性能，也是材料的組成和顯微是材料固有的性能，也是材料的組成和顯微結(jié)構(gòu)的函數(shù)結(jié)構(gòu)的函數(shù),是材料抵抗裂紋擴(kuò)展的阻力因素。與是材料抵抗裂紋擴(kuò)展的阻力因素。與裂紋的大小、形狀以及外力無關(guān)。隨著材料的彈裂紋的大小、形狀以及外力無關(guān)。隨著材料的彈性模量和斷裂能的增加而提高性模量和斷裂能的增加而提高.經(jīng)典強(qiáng)度理論與斷裂力學(xué)強(qiáng)度理論的比較經(jīng)典強(qiáng)度理論與斷裂力學(xué)強(qiáng)度理論的比較 經(jīng)典強(qiáng)度理論經(jīng)典強(qiáng)度理論 斷裂強(qiáng)度理論斷裂強(qiáng)度理論斷裂準(zhǔn)則：斷裂準(zhǔn)則： b/n K

14、1 = （ c ) K1c 經(jīng)典強(qiáng)度理論無法保證所設(shè)計(jì)構(gòu)件的安全，經(jīng)典強(qiáng)度理論無法保證所設(shè)計(jì)構(gòu)件的安全，問題出現(xiàn)在哪兒？問題出現(xiàn)在哪兒？ 斷裂強(qiáng)度理論又為什么能夠保證構(gòu)件安全？斷裂強(qiáng)度理論又為什么能夠保證構(gòu)件安全？ 經(jīng)典強(qiáng)度理論設(shè)計(jì)依據(jù)的經(jīng)典強(qiáng)度理論設(shè)計(jì)依據(jù)的 b、 s是在盡可能是在盡可能排除缺陷的情況下取得的，排除缺陷的情況下取得的，不反映缺陷對(duì)強(qiáng)度的不反映缺陷對(duì)強(qiáng)度的影響。影響。 而斷裂強(qiáng)度理論充分考慮了缺陷對(duì)強(qiáng)度的影而斷裂強(qiáng)度理論充分考慮了缺陷對(duì)強(qiáng)度的影響，并依此設(shè)計(jì)和使用材料，因此是安全的。響，并依此設(shè)計(jì)和使用材料，因此是安全的。 有一構(gòu)件，實(shí)際使用應(yīng)力為有一構(gòu)件，實(shí)際使用應(yīng)力為1.3

15、0GPa,有下列兩種鋼有下列兩種鋼供選：供選： 甲鋼：甲鋼： f =1.95GPa, K1c =45Mpam 12 乙鋼：乙鋼： f =1.56GPa, K1c =75Mpam 12 傳統(tǒng)設(shè)計(jì)：甲鋼的安全系數(shù)傳統(tǒng)設(shè)計(jì)：甲鋼的安全系數(shù): 1.5， 乙鋼的安全系數(shù)乙鋼的安全系數(shù) 1.2斷裂力學(xué)觀點(diǎn)：斷裂力學(xué)觀點(diǎn)： 最大裂紋尺寸為最大裂紋尺寸為1mm, Y=1.5 甲鋼的斷裂應(yīng)力為甲鋼的斷裂應(yīng)力為: 1.0GPa 乙鋼的斷裂應(yīng)力為乙鋼的斷裂應(yīng)力為: 1.67GPa v 晶體微觀缺陷發(fā)展成裂紋晶體微觀缺陷發(fā)展成裂紋v材料表面的機(jī)械強(qiáng)度損傷與化學(xué)腐蝕材料表面的機(jī)械強(qiáng)度損傷與化學(xué)腐蝕 形成成的表面裂紋形成

16、成的表面裂紋最危險(xiǎn)的的裂紋最危險(xiǎn)的的裂紋 ( (裂紋的擴(kuò)展由表面裂紋開始裂紋的擴(kuò)展由表面裂紋開始) ) v熱應(yīng)力引起裂紋熱應(yīng)力引起裂紋v氣體逸出形成的裂紋氣體逸出形成的裂紋v晶體生長(zhǎng)或無定形向晶形轉(zhuǎn)變形成裂紋晶體生長(zhǎng)或無定形向晶形轉(zhuǎn)變形成裂紋裂紋的快速擴(kuò)張（失穩(wěn)擴(kuò)展）裂紋的快速擴(kuò)張（失穩(wěn)擴(kuò)展）裂紋擴(kuò)展的動(dòng)力：裂紋擴(kuò)展的動(dòng)力：裂紋擴(kuò)展的阻力：裂紋擴(kuò)展的阻力： Gc = 2超過臨界狀態(tài)后，多余的能量的去向超過臨界狀態(tài)后，多余的能量的去向裂紋的加速擴(kuò)展裂紋的加速擴(kuò)展裂紋的繁殖裂紋的繁殖最后形成復(fù)雜的斷面最后形成復(fù)雜的斷面EcG/2 使用應(yīng)力不超過使用應(yīng)力不超過c c 在材料中設(shè)置吸收能量的裝置在材料

17、中設(shè)置吸收能量的裝置 人為地在材料中造成大量極微人為地在材料中造成大量極微 細(xì)的小于臨界尺寸的裂紋。細(xì)的小于臨界尺寸的裂紋。n在臨界應(yīng)力之下，裂紋隨時(shí)間的推移而發(fā)在臨界應(yīng)力之下，裂紋隨時(shí)間的推移而發(fā)生的緩慢擴(kuò)展的現(xiàn)象稱為生的緩慢擴(kuò)展的現(xiàn)象稱為亞臨界生長(zhǎng)亞臨界生長(zhǎng)，或，或稱為稱為靜態(tài)疲勞靜態(tài)疲勞 。n材料在循環(huán)應(yīng)力或漸增應(yīng)力作用下的延時(shí)材料在循環(huán)應(yīng)力或漸增應(yīng)力作用下的延時(shí)破壞叫做破壞叫做動(dòng)態(tài)疲勞動(dòng)態(tài)疲勞。裂紋亞臨界生長(zhǎng)機(jī)制裂紋亞臨界生長(zhǎng)機(jī)制1.1.應(yīng)力腐蝕理論應(yīng)力腐蝕理論要點(diǎn)：要點(diǎn)：在一定的壞境條件和應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)在一定的壞境條件和應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng) 度因子作用下，材料中關(guān)鍵裂紋尖端度因子作用下，材料中關(guān)鍵裂紋

18、尖端處，裂紋擴(kuò)展的動(dòng)力與裂紋阻力的相處，裂紋擴(kuò)展的動(dòng)力與裂紋阻力的相對(duì)大小，構(gòu)成裂紋生長(zhǎng)或不生長(zhǎng)的必對(duì)大小，構(gòu)成裂紋生長(zhǎng)或不生長(zhǎng)的必要充分條件。要充分條件。起因：起因：材料長(zhǎng)期暴露在腐蝕性環(huán)境介材料長(zhǎng)期暴露在腐蝕性環(huán)境介 質(zhì)中，斷裂強(qiáng)度降低質(zhì)中，斷裂強(qiáng)度降低。K K值隨亞臨界裂紋增長(zhǎng)的變化值隨亞臨界裂紋增長(zhǎng)的變化 裂紋亞臨界生長(zhǎng)機(jī)制裂紋裂紋尖端尖端吸附介質(zhì)表吸附介質(zhì)表面面 能能 下下 降降新裂紋新裂紋尖尖 端端動(dòng)力動(dòng)力阻力阻力動(dòng)力動(dòng)力阻力阻力腐蝕介質(zhì)腐蝕介質(zhì)裂紋停止生長(zhǎng)裂紋停止生長(zhǎng)裂紋生長(zhǎng)裂紋生長(zhǎng)裂紋快速生長(zhǎng)裂紋快速生長(zhǎng)斷裂斷裂裂紋亞臨界生長(zhǎng)機(jī)制n開裂阻力開裂阻力：Gc=dWs/dc=2 n開

19、裂動(dòng)力：開裂動(dòng)力：G =2c/E 開裂阻力的減小，使得動(dòng)力開裂阻力的減小，使得動(dòng)力大于阻力大于阻力裂紋亞臨界生長(zhǎng)機(jī)制無機(jī)材料強(qiáng)度波動(dòng)原因的分析無機(jī)材料強(qiáng)度波動(dòng)原因的分析n材料的臨界應(yīng)力只決定于材料中的材料的臨界應(yīng)力只決定于材料中的最最大大裂紋長(zhǎng)度裂紋長(zhǎng)度n裂紋的長(zhǎng)度裂紋的長(zhǎng)度c在材料內(nèi)的分布是在材料內(nèi)的分布是隨機(jī)隨機(jī)的的體積越大，存在最大裂紋長(zhǎng)度的概率體積越大，存在最大裂紋長(zhǎng)度的概率也越大。而材料中，只要有一條最大也越大。而材料中，只要有一條最大長(zhǎng)度的初始裂紋，材料就要失效長(zhǎng)度的初始裂紋，材料就要失效n影響材料強(qiáng)度的因素影響材料強(qiáng)度的因素提高材料的強(qiáng)度是指提高其抵抗彈性、塑性及提高材料的強(qiáng)度是

20、指提高其抵抗彈性、塑性及斷裂形變的能力，這幾項(xiàng)主要決定的指標(biāo)是斷裂形變的能力，這幾項(xiàng)主要決定的指標(biāo)是E或或G、 及裂紋長(zhǎng)度。及裂紋長(zhǎng)度。彈性模量表示原子間的結(jié)合力，它是一種結(jié)構(gòu)彈性模量表示原子間的結(jié)合力，它是一種結(jié)構(gòu)不敏感性能常數(shù)，不敏感性能常數(shù)， 則與微觀結(jié)構(gòu)有關(guān)則與微觀結(jié)構(gòu)有關(guān)(但單相材料但單相材料的微觀結(jié)構(gòu)對(duì)其影響不大的微觀結(jié)構(gòu)對(duì)其影響不大)。關(guān)鍵的因素是裂紋長(zhǎng)度。關(guān)鍵的因素是裂紋長(zhǎng)度。 l 微晶，高密度與高純度微晶，高密度與高純度l 提高抗裂能力與預(yù)加應(yīng)力提高抗裂能力與預(yù)加應(yīng)力l 化學(xué)強(qiáng)化化學(xué)強(qiáng)化l 相變?cè)鲰g相變?cè)鲰gl 彌散增韌彌散增韌l 復(fù)合增韌復(fù)合增韌硬度硬度n材料抵抗表面局部塑性

21、變形材料抵抗表面局部塑性變形的能力。的能力。n布氏硬度布氏硬度HBHB)(2102. 022dDDDPHB 布氏硬度計(jì)布氏硬度計(jì) n壓頭為鋼球時(shí)壓頭為鋼球時(shí)，布氏硬度用符號(hào)布氏硬度用符號(hào)HBS表示，適用于表示，適用于布氏硬度值在布氏硬度值在450以下的材料。以下的材料。n壓頭為硬質(zhì)壓頭為硬質(zhì)合金球時(shí)，用符號(hào)合金球時(shí)，用符號(hào)HBW表示，適用于布表示，適用于布氏硬度在氏硬度在650以下的材料。以下的材料。l符號(hào)符號(hào)HBS或或HBW之前的數(shù)字表示之前的數(shù)字表示硬度值硬度值, 符號(hào)后面的數(shù)字按順序分符號(hào)后面的數(shù)字按順序分別表示球體直徑別表示球體直徑、載荷及載荷保載荷及載荷保持時(shí)間。持時(shí)間。如如 120

22、HBS10/1000/30 表表 示直徑為示直徑為10mm的鋼球在的鋼球在1000kgf（9.807kN）載荷載荷作用下保持作用下保持30s測(cè)得的布氏硬度值為測(cè)得的布氏硬度值為120。布氏硬度壓痕布氏硬度壓痕n布氏硬度的優(yōu)點(diǎn)：布氏硬度的優(yōu)點(diǎn)：測(cè)量誤差小，數(shù)據(jù)穩(wěn)定。測(cè)量誤差小，數(shù)據(jù)穩(wěn)定。n缺點(diǎn)：缺點(diǎn)：壓痕大，不能用于太薄件、成品件及比壓頭壓痕大，不能用于太薄件、成品件及比壓頭還硬的材料。還硬的材料。n適于測(cè)量適于測(cè)量:退火、正火、調(diào)質(zhì)鋼退火、正火、調(diào)質(zhì)鋼, 鑄鐵及有色金屬的硬度。鑄鐵及有色金屬的硬度。n材料的材料的 b與與HB之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系：之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系： 對(duì)于低碳鋼對(duì)于低碳鋼: b(MPa)3.6HB 對(duì)于高碳鋼：對(duì)于高碳鋼： b(MPa)3.4HB 對(duì)于鑄鐵：對(duì)于鑄鐵： b(MPa)1HB或或 b(MPa) 0.6(HB-40)HB b(MPa)鋼黃銅球墨鑄鐵洛氏硬度洛氏硬度h1-h0洛氏硬度測(cè)試示意圖洛氏硬度測(cè)試示意圖洛氏硬度計(jì)洛氏硬度