地基基礎課程設計梁板式筏形基礎

1、梁板式筏形基礎課程設計計算書一、荷載計算1 .假定不考慮風載與地震作用。不考慮地下水對基底的上浮力。2 .基礎承受的荷載根據(jù)建筑結(jié)構每平方米的重量估算。(1)建筑每平米重量=10.8kN/m2(2)建筑面積計算：地上主體結(jié)構：(7.8.27.8.0+0.8)(3<漢.8.2.0+0.8)+(37.80+0.8)2=97.8.20.7.84m297.8.20.7.84m2X11=107.87.8.27.8.2.04m2局部突出屋面的電梯機房，層高3.0m>2.2m,建筑面積為a沖=7.8.2.07.8.0=42.00m2總建筑面積=107.87.8.27.8.2.04+42.00=1

2、07.8.219.04m2(3)基礎承受荷載=10.8M07.8.219.04=1137.8.288.80kN二、基礎尺寸初步估算1 .基礎底板面積確定：用荷載標準值，全反力(包括筏基底板自重)，根據(jù)地下一層層高及建筑面積，設筏板厚0.7.8m,基礎埋深d=3.9+1.4-0.45=4.85m,基礎板(7.8.27B.0+0.8)(307.820+0.8)+(37.80+0.8)2=97.8.20.7.84m22 .基礎梁尺寸確定：計算梁高：.l6,h1000mm66計算梁寬：b3h,2h,h為梁高。梁寬取7.800mm,梁高取1200mm。如圖1所示：圖1梁截面尺寸示意圖（尺寸單位：mm）3

3、 .地基承載力特征值的修正對于e0.80.85,Il0.750.85的粘性土，查承載力修正系數(shù)表得:b0.3,d1.6,M：fafakb(b3)dm(d0.5)-22000.318(63)1.618(4.850.5)341.48kN/m4 .驗算地基承載力上部荷載總和為：Fk113788.80kN筏基底板自重為：Gk954.000.62514310.00kN基底反力平均值：PkFkGkA113788.8014310.00970.642=134.28kN/m2fa341.48kN/m2所以地基承載力滿足要求。5 .基礎內(nèi)力計算：用荷載設計值（113788.801.35153614.88kN）,凈

4、反力（不包括筏基底板自重）Pj153614.88954.00-2161.02kN/m三、底板厚度確定1 .底板厚度初步估算：根據(jù)構造要求，對12m以上建筑的梁板式筏基，底板厚度與最大雙向板格的短邊凈跨5.2m之比不應小于1/14,且板厚不應小于400mm0故板厚不應小于429mm,故取上述筏板厚0.7.8m。選用C30混凝土。2 .底板厚度驗算：(1)抗沖切驗算(ln1ln2)*2，(ln1ln2)2h04Pjln1ln2Pj0.7hpft2(6.25.2)22(6.25.2)24161.026.25.2161.020.711.43100.7hpftUmh0=0.7.8.21.01.43102

5、0.57.80.57.8=11525.11kN圖2底板沖切示意圖（尺寸單位：mm）(2)斜截面抗剪驗算Vs=17.81.0287.84=1391.21kN0.7hs(ln22ho)ho0.7hsftbho0.7.8.21.01.43103X5.20.57.8=2914.91kN計算可知，滿足沖切、剪切強度要求。四、圖3Vs的計算方法示意圖基礎底板內(nèi)力及配筋計算圖4基礎平面圖1,212M跨中一Pjlx161.02246.01kNm1414端支座彎矩：1M支座pjl161161.02162240.26kNm底板配筋按簡化公式計算AsM0.9fyh0設基礎有100mm墊層,取保護層厚度為50mm,則

6、h0550mm選HRB335鋼筋，fy300N/mm2則，跨中計算配筋為46.011060.93005502309mm、山440.26106端支座計算配筋為0.9300550271mm2故長邊方向按構造配筋，取8250。短邊方向配817.8.20鋼筋，支座處配8200車岡筋。PjlPjl2x2y區(qū)格MxMy區(qū)格MxMyly71.17lx6x161.0210362161.02103725796.72103N7889.98103N0.0355,3y0.0190,X3x0.6470.0275,4y0.0130,x4x0.7900.0235,5y0.0126,x5x0.6513、區(qū)格4、區(qū)格4、區(qū)格3

7、x4x5x計算板的各部位彎矩值如下:按三列雙向連續(xù)板的區(qū)格表5-5求得彎矩系數(shù)。3:區(qū)格5:5的計算簡圖，查表5-3Pjl：0.03555796.72103205783N205.783kNPjl20.01907889.98103149909N149.909kNPjlx0.02755796.72103159409N159.409kNPjl20.01307889.98103102569N102.569kN3x3y4:4x4yMxMy,25xPjlx,25ypjly0.02350.0126區(qū)格4'x4x40.4752,Mx4yMy4xPjlxPjl20.01300.0275MaaX3xX4x

8、1624Pjl2Mb1X3x116X5x24Mc1一X5x12Pjlx12MdX4x16x5x24Pjl21X3X16X4x241X4x161X5x241.2在x5xPjly1235796.721037889.9810x4y5796.727889.980.6470.7901624136223N99414N0.5248136.223kN99.414kNPjl：0.6510.6471610310375357N216974N5796.7210375.357kN216.974kN425.214kNm10.6515796.72103212.184kN24_35796.7210314.472kNm0.47

9、50.65116245796.72103329.326kNmPjlyPjly0.6510.64710.47516247889.98103346.666kN10.79010.65116247889.98103218.289kN7889.98310428.031kNm計算基礎底板支座初的實際計算彎矩時,影響，需對彎矩進行調(diào)整?？紤]橫向和縱向基礎梁寬度b=0.6m的MixMiypixlxbpiylyb1一-XxPjlxb41一1XixPjlyb4從上述支座彎矩中減去M可得彎矩調(diào)整值，即:axbxcxdxMaMbMcMd1，&xPjlxb425.21441一x4Xpjlxb212.18441，

10、-AxPjlxb314.47241%xPjlxb329.3264j10.647161.026410.790161.026410.651161.026410.651161.02640.6331.452kNm0.697.699kNm0.6220.130kNm0.6234.984kNmMeyMfyMgyMeMfMg11X3x)Pjlyb41、一一(1X4X)Pjlyb41 /、-1X5x)Pjlyb41,346.666；(10.647)161.0270.6286.984kNm1/入218.289(10.79。161.0270.6182.78次Nm41 /*428.031(10.651161.0270

11、.6369.02%Nm4底板配筋按簡化公式計算4二一設基礎有1。0皿墊層,即保護層厚度50”w;則拓二600-50=550面選座335箭,慶=300N/e之截面配箭計算結(jié)果及實際酉撕見表1口表1基礎底板截面配筋表截回M(kN-m)h0/mmAs/(mm2)選配實配/(mm2)跨中角格1x方向47.855031017.82001005y方向0550017.82001005區(qū)格3x方向205.7.8.2835501387.820200157.8.20y方向149.909550100917.82001005區(qū)格4x方向159.409550107.8.2317.82001005y方向102.57.89

12、5507.89117.82001005區(qū)格5x方向137.8.223550917.8.217.82001005y方向99.4145507.87.8917.82001005區(qū)格4'x方向7.8.25.357.8.2550507.8.217.82001005y方向217.8.97.8.24550147.8120200157.8.20支座a331.452550223217.8/20100257.8.25bx97.8.2.7.8995507.85817.82001005cx220.13550148220200157.8.20dx234.984550150520200157.8.20ey287.

13、8.984550157.8920200157.8.20fy182.7.8.284550123120200157.8.20gy37.89.025550248517.8/20100257.8.25驗算：2min0.15%1000600900mm經(jīng)驗算，上述配筋均滿足要求。五、基礎梁設計1 .基礎梁截面初步估算：基礎梁的高跨比不小于1/7.8,截面寬高比1/21/3。故取梁寬7.800mm,梁高1200mm,保護層厚度取50mm0選用C30混凝土，HRB400級鋼筋。2 .基礎梁內(nèi)力計算：基底反力按直線分布計算，內(nèi)力按連續(xù)梁系數(shù)法計算。(1)作用于縱梁JL1上的荷載，主要是三角形荷載，考慮結(jié)構突出部

14、位荷載，在相應支座處及跨中疊加了突出部位荷載，如圖5所示。jftcRiotttest,mtnofsjo圖5基礎梁JL1荷載計算簡圖突出結(jié)構的荷載：pj1161.021.0161.02kN/mPjPjlX/2161.026/2483.06kN/m按三角形荷載的均布等量荷載為:Pj0.625Pj301.913kN/m因此,按上述均布荷載計算五跨連續(xù)梁的支座彎矩為:Mb0.105pjl20.105301.913621141.231kNmMc0.079(pPj1)l"0.0792(301.913161.02)621316.581kNm跨中最大彎矩如下:邊跨:M1maxPl2jx120.4MB

15、一-一一2301.91360.41141.231449.247kN/m12中間跨:M2maxPl2jx12MbMc301.913621141.2311316.581326.167kN/m12M3maxPl2jx12MCC一一一一2301.913621316.581410.842kN/m12剪力可近似的按以下公式計算:PjlxMblx301.9136PjlxMblx301.9136Q：Pjlx4MblxMCCc右QC1141.231262.664kN1141.231643.075kN301.91361141.2311316.581423.645kNPjlx4MbMclx301.91361141.

16、2311316.581482.095kNPjlx4(301.913161.02)6694.400kN(2)作用于縱梁JL2上的是三角形荷載，如圖7.8所示。圖7.8橫梁JL2荷載計算簡圖（尺寸單位：m）梁的兩邊都有荷載，故得：PjpjlX161.026966.12kN/m按三角形荷載的均布等量荷載為:Pj0.625Pj603.825kN/m因此,按上述均布荷載計算五跨連續(xù)梁的支座彎矩為:Mb0.105pjl：0.105603.8252622282.459kNmMc20.079Pjl；0.079603.825_2621717.278kNm跨中最大彎矩如下:邊跨:M1maxPl2X120.4MB_

17、2603.82560.42282.459898.491kN/m12中間跨:M2maxPl2XMbMc12603.825622282.4591717.278188.394kN/m12M3maxPl2X12McC_2603.8256121717.278-94.197kN/m剪力可近似的按以下公式計算:QaPjlxMblx603.82562282.459525.328kNPjlxMblx603.82562282.4591286.147kNQB"PJxMblxmcC603.82562282.459-1717.278-999.934kNI嵬M603-82562282.459-1717.2789

18、.皿4lx46Pjlx603.8256905.738kN(3)作用于橫梁JL3上的是梯形荷載，如圖7.8.2所示。Pj=483405kN/mP；=483t06kN/mPj=48506kN/m圖7.8.2橫梁JL3荷載計算簡圖(尺寸單位：m)PpjlX/2161.026/2483.06kN/ma3.0m,300.429ly7.0梯形荷載的均布等量荷載為：百(1223)Pj(120.42920.4293)483.06343.394kN/m因此，按均布荷載計算三跨連續(xù)梁的彎矩和剪力為:支座彎矩:22MB0.1Pjly0.1343.394721682.6306kNm跨中最大彎矩：邊跨：M1max中間跨

19、:2max(3；l2)Pj/240.4MB22483.06(376)0.41682.63061561.10kNm2422(3l2l；)Pj/24MB22483.06(37262)1682.6306551.52kNm24剪力近似的按以下公式計算:0(lxa)cMB(63)1682.6306QaPj-483.06444.15kN2jlx26左(lxa)MB(63)1682.6306Qb-Pj-(483.061005.03kN2jlx26Q-(-a-Pj(3)483.06724.59kN2j2(4)作用于橫梁JL4上的是梯形荷載，如圖8所示。7M070007000ymlooo30003000woo3

20、0on30001000sooaPj=966J2kN/rmPj=966J2kM/mPj=966J2kN/m圖8橫梁JL3荷載計算簡圖(尺寸單位：m)巳pjlx161.026966.12kN/ma3.0a3.0m,0.429ly7.0梯形荷載的均布等量荷載為：Pj(1223)P(120.42920.4293)966.12686.788kN/m因此，按均布荷載計算三跨連續(xù)梁的彎矩和剪力為:支座彎矩:22Mb0.1Pjly0.1686.788723365.26kNm跨中最大彎矩：邊跨：M1max(3；l2)Pj/240.4Mb22966.12(376)一0.43365.263122.2kNm24中間跨

21、：M2max(312l；)Pj/24Mb22966.12(376)3365.261103.04kNm24剪力近似的按以下公式計算：(lxa)MB(63)3365.26Qa(-Pj-)966.12888.30kN2jlx26左(lxa)MB(63)3365.26Qb-Pj-966.122010.06kN2jlx26右(lxa)(63)Qb-Pj966.121449.18kN22(5)作用于橫梁JL5上的荷載，主要是梯形荷載，結(jié)構突出部位均有荷載,偏于安全考慮，近似按5跨等跨連續(xù)梁考慮。如圖9所示。70DU7000了DOO7DD07000.，1,；，T.1.一F,，-，.，Lp，一，一，,，+，一

22、，一jotnlocosecoitco力加強加iooo3既白眈io血猶s制om的P蟋12.加FJ=g6£12kN而Pi=9.12kN/mPr=966J2kN/rnPT限12kN/E圖9橫梁JL5荷載計算簡圖(尺寸單位：m)PjPjlx161.026966.12kN/ma3.0m,a_3.0ly7.00.429梯形荷載的均布等量荷載為:可(1223)丹(120.42920.4293)966.12686.788kN/m因此，按上述均布荷載計算五跨連續(xù)梁的支座彎矩為：22MB0.105Pjlj0.105686.788622596.06kNm2 2MC0.079PJ；0.079686.7886

23、21953.23kNmCjx跨中最大彎矩:邊跨:M1max(3；l2)Pj/240.4Mb一242(376)24966.120.42596.063429.88kNm中間跨:M2max_22_(3lylx)PjMBMC/24旦C一2一2、(376)966.12242596.061953.232193.66kNmM3max(3l；l：)Pj/24Me-2_2(376)966.12241953.232515.08kNm剪力近似的按以下公式計算:Qa(|xa)pPjMb(63)lx966.122596.061016.50kN(7.8)Pj(|xa)p2j(|xa)pPj(|xa)p2j作用于縱梁Mbl

24、xMb(63)2966.122596.061881.86kNMe(63)lx2596.061953.23966.121556.32kNMbMe(6lx3)22596.061953.23966.121342.04kN(63)2966.121449.18kN兒7.8上的荷載,為均布荷載。其內(nèi)力計算按連續(xù)梁和連續(xù)單向板考慮塑性內(nèi)力重分布的情況選取相應彎矩及剪力計算系數(shù)。圖10橫梁JL7.8荷載計算簡圖（尺寸單位：m）pjc/2161.021161.02kN/m支座彎矩:1212MAP,lx161.026A16jx16I 212MBPjlx161.0262II 11跨中最大彎矩：1o邊跨：M"

25、;Pjl214362.30kNm526.97kNm12161.02614414.05kNm如圖10所示。中間跨：M2maxPjl2161.0262362.30kNm2max16jx16剪力計算：Qa0.500Pjlx0.500161.026483.06kNQ：0.550Pjlx0.550161.026531.37kNQ：0.550Pjlx0.550161.026531.37kN3 .基礎梁抗剪及配筋計算(全長設置箍筋，采用四肢箍筋)0.25cfcbhb0.251.014.360011501032247.1kNQ,滿足截面最小尺寸要求;當乂0.7ftbhb0.71.436001150690.69

26、kNQ,需按構造要求配筋，詳情見表；當乂0.7ftbhb0.71.436001150690.69kNQ,需按計算要求配筋，詳情見表。表2基礎梁JL1斜截面承載力計算及配筋表端支座右側(cè)離端第二支座左側(cè)離端第一支座右側(cè)中間支座左側(cè)中間支座右側(cè)JL1中間支座JL1端支座Q/kN27.827.8434244827.8947.8944820.25Cfcbh0=2247.8.2KN>Q是是是是是是是VC=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q否否否否是，按計算配筋是，按計算配筋否選用箍筋412412412412412412412AA/2、Asv=nAsv1(mm)452452452452

27、4524524521.25fyvAsvh0sQ0.7ftbho無無無無45004500無實配箍筋間距/mm200200200200200200200表3基礎梁JL2斜截面承載力計算及配筋表端支座右側(cè)離端第二支座左側(cè)離端第一支座右側(cè)中間支座左側(cè)中間支座右側(cè)JL2中間支座JL2端支座Q/kN5251287.81000811907.8907.88110.25Cfcbh0=2247.8.2KN>Q是是是是是是是Vc=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q否是，按計算配筋是，按計算配筋是，按計算配筋是，按計算配筋是，按計算配筋是，按計算配筋選用箍筋4124124124124124124

28、12AA/2、Asv=nAsv1(mm)4524524524524524524521.25fyVAsvh0sQ0.7ftbh0無227.8.24381127.87.8297.8291127.8實配箍筋間距/mm200200200200200200200表4基礎梁JL3斜截面承載力計算及配筋表端支座右側(cè)離端第二支座左側(cè)離端第二支座右側(cè)Q/kN44410057.8.2250.25Cfcbh0=2247.8.2KN>Q是是是VC=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q否是，按計算配筋是，按計算配筋選用箍筋412412412AA,2、Asv=nAsv1(mm)4524524521.2

29、5fyvAsvh0sQ0.7ftbh0無4313947.8.2實配箍筋間距/mm200200200表5基礎梁JL4斜截面承載力計算及配筋表端支座右側(cè)離端第二支座左側(cè)離端第二支座右側(cè)Q/kN888201014490.25Cfcbh0=2247.8.2KN>Q是是是Vc=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q是，按計算配筋是，按計算配筋是，按計算配筋選用箍筋412412412AA,2、Asv=nAsv1(mm)4524524521.25fyvAsvh0sQ0.7ftbh07.887.810317.8.29實配箍筋間距/mm100100100表7.8基礎梁JL5斜截面承載力計算及配

30、筋表端支座右側(cè)離端第二支座左側(cè)離端第一支座右側(cè)中間支座左側(cè)中間支座右側(cè)Q/kN1017.8.218821557.8134214490.253fcbh0=2247.8.2KN>Q是是是是是VC=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q否是，按計算配筋是，按計算配筋是，按計算配筋是，按計算配筋選用箍筋412412412412412AA/2、Asv=nAsv1(mm)4524524524524521.25fyvAvhbsQ0.7ftbhb無114157.820817.8.29實配箍筋間距/mm100100100100100表7.8.2基礎梁JL7.8斜截面承載力計算及配筋表端支座右側(cè)

31、離端第二支座左側(cè)離端第二支座右側(cè)Q/kN4835315310.25Cfcbh0=2247.8.2KN>Q是是是VC=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q否否否選用箍筋412412412AA/2、Asv=nAsv1(mm)4524524521.25fyvAvh0sQ0.7ftbh0無無無實配箍筋間距/mm2002002003、基礎梁抗彎及配筋計算取保護層厚度40mm,則ho=1200-40=1160mm選HRB40薊,fy360N/mm；截面配筋計算結(jié)果及實際配筋見表。表8基礎梁JL1正截面承載力計算表邊跨跨中（1）第二支座（B）第二跨跨中（2）第二支座（C）第三跨跨中（3）

32、中間跨跨中M/(kNm)4491141327.81317.8.2411Ms-2ifcbh。0.0390.0990.0280.1140.037.81js212s0.9800.9480.987.80.9390.9822.01s0.0400.1040.0290.1210.037.8Asfysh01097.8.228837.8.29233581002選配鋼筋7.81812187.8187.818+7.8227.818實配面積/（mm（mm）1527.830521527.83807.8.21527.8表9基礎梁JL2正截面承載力計算表邊跨跨中（1）第二支座（B）第二跨跨中（2）第二支座（C）第三跨跨中（3）中間跨跨中M/(kNm)898228218817.8.217.8.294Ms-21fcbh00.07.8.280.1980.017.80.1490.008s21J2s0.9590.8890.9920.9190.997.820H-z0.0810.2220.017.80.17.820.008As-fysho22417.8148454447.8.24227.8選配鋼筋10188327.8187.8327.818實配面積/（mm（mm）25457.84341527.84827.81527.8表10基礎梁JL3正截面承載力計算表邊跨跨中（1）第二支座（B）第二跨跨中（2）M/(kNm)157.8