熱處理工試題

1、熱處理工知識(shí)要求試題一、判斷題（是畫(huà)，非畫(huà)×）（ ）1. 合金元素中只有比鐵原子半徑小得多的元素以置換固溶體形式存在于鐵中。（ ）2. 由于合金元素的原子大小結(jié)構(gòu)不同于鐵原子，因此溶入鐵后不會(huì)形成晶格畸變。（ ）3. 由于合金元素的溶入，使亞晶尺寸變小也會(huì)使變形抗力增大。（ ）4. 合金元素溶入鐵素體通過(guò)固溶強(qiáng)化，改變了鐵素體的力學(xué)性能，且隨著合金元素在鐵素體中溶入量和溶解量的增多，其固溶強(qiáng)化的效果顯著。（ ）5. 合金元素強(qiáng)化鐵素體以提高鋼的強(qiáng)度的方法，在一些不需要熱處理的高碳合金鋼中獲得廣泛應(yīng)用。（ ）6. 低碳高硅鋼和低碳高鉻鋼屬于奧氏體鋼。（ ）7. 高鎳、高錳鋼屬于鐵素體鋼

2、。（ ）8. c為0.4%的亞共析碳鋼，當(dāng)加入鉻稍大于12%時(shí)，即變?yōu)檫^(guò)共析鋼。（ ）9. 由于合金元素的加入會(huì)導(dǎo)致S點(diǎn)、GS、ES線的左右移動(dòng)。（ ）10. 用合金元素對(duì)鐵碳合金相圖的影響，作為分析合金鋼組織和相變的理論依據(jù)。（ ）11. 鋼中所有碳化物都是硬而脆的，尤其是特殊碳化物更為硬而脆，碳化物是提高鋼的強(qiáng)度、硬度的強(qiáng)化相。（ ）12. 除錳和磷以外的所有合金元素都能阻止奧氏體晶粒長(zhǎng)大，細(xì)化鋼的晶粒。（ ）13. 合金元素增加過(guò)冷奧氏體穩(wěn)定性，使截面尺寸較大的工件在淬火冷卻時(shí)，不僅外層甚至內(nèi)層也能得到馬氏體組織，從而在回火后獲得表層與內(nèi)層均勻一致的性能。（ ）14. 合金元素在合金鋼回

3、火時(shí)起著促進(jìn)組織轉(zhuǎn)變的作用，即增加鋼的回火不穩(wěn)定性。（ ）15. 在相同的碳含量和回火溫度相同的情況下，合金鋼的硬度比碳鋼高，即回火穩(wěn)定性高。（ ）16. 合金鋼隨著回火溫度的進(jìn)一步提高，合金鋼的碳化物聚集長(zhǎng)大加快，尤其是形成碳化物元素。（ ）17. 調(diào)質(zhì)伯主要指機(jī)器上傳動(dòng)件和連接件，具有高硬度、高強(qiáng)度、高耐磨性。（ ）18. 調(diào)質(zhì)鋼的回火索氏體組織，是淬火加中溫回火才能得到的。（ ）19. 調(diào)質(zhì)件工作時(shí)應(yīng)力集中在表面上，要求淬透層深度為零件半徑的1/21/4。（ ）20. 碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.3%0.55%的鋼，強(qiáng)度高而韌性與塑性偏低，在機(jī)械零件制造中用量很大。（ ）21. 合金調(diào)質(zhì)鋼與相同碳含

4、量的碳素調(diào)質(zhì)相比，強(qiáng)度、塑性、沖擊韌度都高。（ ）22. 合金調(diào)質(zhì)鋼的輔加合金元素是適應(yīng)主加元素而加入鋼中的。（ ）23. 低淬透性調(diào)質(zhì)鋼，鋼中的合金元素種類(lèi)少、含量低。一般合金元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于2.5%。（ ）24. 鉻鋼的淬火溫度范圍寬、不易過(guò)熱、變形開(kāi)裂傾向小。（ ）25. 錳鋼在加熱與保溫時(shí)要求不嚴(yán)，所以不會(huì)產(chǎn)生過(guò)熱傾向。（ ）26. 硼鋼的加熱淬火溫度過(guò)高會(huì)降低鋼的淬透性。（ ）27. 鉻鉬鋼是本質(zhì)粗日粒鋼，其淬透性和回火穩(wěn)定性高，高溫強(qiáng)度也高。（ ）28. 鉻錳鋼中由于鉻的存在，抑制了錳對(duì)晶粒增長(zhǎng)的不利影響。（ ）29. 鉻錳硅鋼可以代替鎳鉻鋼，用于制造高速、高負(fù)荷、高強(qiáng)度的零件。

5、（ ）30. 對(duì)含鎢、鉬的鋼回火后采用水冷或油冷，可防止回火脆性。（ ）31. 螺栓常用的調(diào)質(zhì)鋼要求塑性好，變形抗力小，表面質(zhì)量高。（ ）32. 經(jīng)冷拔的鋼材需要進(jìn)行正火才能恢復(fù)冷拔前的性能。（ ）33. 彈簧鋼中淬透性差、抗應(yīng)力松弛性能不好、耐蝕性差的鋼材，多用于截面小于10mm的一般彈簧。（ ）34. 硅錳彈簧鋼的彈性極限、屈強(qiáng)比、回火穩(wěn)定性較高，主要用于汽車(chē)板簧。（ ）35. 彈簧淬火一般為油冷或在350400鹽浴中進(jìn)行等溫淬火。（ ）36. 大型螺旋壓縮彈簧可以采用熱卷成形，熱整型后立即淬火冷卻。（ ）37. 彈簧淬火、回火后采用空冷，能提高彈簧的疲勞強(qiáng)度。（ ）38. 彈簧馬氏體分級(jí)

6、淬火和貝氏體等溫淬火處理，是將過(guò)冷奧氏體在下貝氏體轉(zhuǎn)變溫度等停留后全部轉(zhuǎn)變?yōu)橄仑愂象w，然后再淬火入水或油中冷卻。（ ）39. 經(jīng)冷成形的彈簧必須進(jìn)行一次去應(yīng)力退火，消除應(yīng)力，穩(wěn)定尺寸，改善性能。（ ）40. 彈簧經(jīng)噴丸處理后只能對(duì)彈簧表面產(chǎn)生強(qiáng)化作用，并不能提高彈簧的疲勞壽命。（ ）41. 彈簧的松弛處理產(chǎn)生的殘留變形和加工硬化，提高了彈簧的彈性極限承載能力，但不會(huì)產(chǎn)生永久變形。（ ）42. 軸承用鋼要求有一定的耐蝕能力，能抵抗?jié)櫥图按髿饣蚱渌橘|(zhì)的腐蝕。（ ）43. 軸承鋼熱鍛成形后組織內(nèi)存在著粗大網(wǎng)狀碳化物、粗大片狀珠光體，可以在球化退火中得以清除。（ ）44. 鉻軸承鋼本系高碳鋼，在加

7、熱時(shí)脫碳傾向小。（ ）45. 鉻軸承鋼淬火后會(huì)有較多的殘余奧氏體，經(jīng)回火后仍不能全部轉(zhuǎn)變與穩(wěn)定，在室溫長(zhǎng)期存放仍會(huì)發(fā)生奧氏體轉(zhuǎn)變，發(fā)生尺寸變化。（ ）46. 鉻軸承鋼加熱溫度高，保溫時(shí)間長(zhǎng)，主要使奧氏體中溶入足夠的合金碳化物。（ ）47. 形狀復(fù)雜的軸承零件淬火冷卻到室溫后，可以立即深冷處理。（ ）48. 軸承鋼淬火后經(jīng)深冷處理，恢復(fù)到室溫后，再進(jìn)行100120加熱，保溫12h叫活化處理。（ ）49. 氧化焰經(jīng)調(diào)整適當(dāng)后，也可用于表面加熱淬火。不至于引起零件表面氧化脫碳。（ ）50. 碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.2%的碳鋼最適于進(jìn)行火焰加熱表面淬火。（ ）51. 大型零件及導(dǎo)熱性差的灰鑄鐵件，火焰加熱前

8、必須預(yù)熱，否則淬火后有變形開(kāi)裂的傾向。（ ）52. 火焰加熱是傳導(dǎo)加熱，加熱淬火溫度與感應(yīng)加熱淬火溫度相同。（ ）53. 火焰加熱表面淬火的常見(jiàn)缺陷是裂紋，主要是由于加熱溫度高造成的。（ ）54. 低碳鋼的滲碳層沒(méi)有達(dá)到應(yīng)有的濃度、深度，也能在隨后熱處理中獲得所需要的力學(xué)性能。（ ）55. 承受接觸疲勞產(chǎn)生淺層剝落的齒輪等零件，其產(chǎn)生的疲勞源多數(shù)在滲層表面。（ ）56. 含V、Ti、Mo、W等合金元素的滲碳鋼，過(guò)熱傾向大，所以在滲碳溫度下長(zhǎng)期保溫，奧氏體晶粒會(huì)顯著長(zhǎng)大。（ ）57. 液體滲碳具有加熱均勻，速度快和便于直接淬火等優(yōu)點(diǎn)，但成本高，鹽浴成分不易調(diào)整。（ ）58. 滲碳劑中活性大的強(qiáng)滲

9、氣可以提高滲碳速度，即是使用不當(dāng)，也不會(huì)生成炭黑。（ ）59. 滲碳鋼隨著溫度的升高，鐵原子自擴(kuò)散的過(guò)程加劇，鋼的表面脫位的原子和空位數(shù)量增多，無(wú)利于碳原子的吸收和擴(kuò)散。（ ）60. 要想得到足夠的滲層深度，只有提高滲碳劑的流量。（ ）61. 滲碳廢氣火苗短且外緣呈淺藍(lán)色有透明感，表明滲碳劑供量不足或爐子漏氣。（ ）62. 合金滲碳鋼一次重新加熱淬火，重新加熱在Accm以上的溫度，主要是消除滲碳時(shí)形成的網(wǎng)狀或大塊滲碳體。（ ）63. 低合金滲碳鋼二次重新加熱淬火，對(duì)于本質(zhì)細(xì)晶粒鋼的零件，主要使心部、表層都達(dá)到高性能要求。（ ）64. 滲碳零件滲碳淬火后進(jìn)行噴丸處理，促使殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。

10、（ ）65. 滲碳零件滲碳淬火后，滲層中的網(wǎng)狀與塊狀碳化物，降低零件的韌性和疲勞強(qiáng)度，不利于提高耐磨性。（ ）66. 合金滲碳鋼測(cè)量滲層深度，應(yīng)從表面測(cè)到原始組織處。（ ）67. 滲氮時(shí)形成的高穩(wěn)定合金氮化物在滲氮層中呈高度彌散狀態(tài)析出，使?jié)B層具有很高的硬度，且氮化物越穩(wěn)定，彌散度越高，滲層硬度越高。（ ）68. 合金鋼滲氮，非氮化物形成元素錳、硅、鎳也阻止鋼對(duì)氮的吸收，降低氮濃度，減少滲層深度。（ ）69. 滲氮的溫度越高，滲層越深，但心部和滲層的硬度均較低。（ ）70. 滲氮時(shí)，在爐內(nèi)加入催滲劑，可加速滲氮過(guò)程，保證高合金鋼滲氮過(guò)程的順利進(jìn)行。（ ）71. 一段滲氮即等溫滲氮，該工藝是地一

11、個(gè)恒定的溫度下進(jìn)行長(zhǎng)時(shí)間滲氮的過(guò)程。（ ）72. 一段滲氮適用于尺寸精密，滲層要求深，硬度要求高的零件。（ ）73. 二段滲氮適用于滲層要求較淺，批量較大的零件。（ ）74. 三段滲氮能進(jìn)一步提高滲氮速度，但比一段滲氮脆性大，特別是硬度與變形容易超差，生產(chǎn)和應(yīng)用受到一定的限制。（ ）75. 碳氮共滲時(shí)，在同樣的溫度下，滲入速度比滲碳和滲氮都慢。（ ）76. 共滲溫度一般低于滲碳溫度且氮能強(qiáng)烈的穩(wěn)定奧氏體，所以不可以直接淬火。（ ）77. 共滲工件可以采用較低的冷卻速度，因而可減少淬火變形和開(kāi)裂傾向。（ ）78. 碳氮共滲件不能獲得高的強(qiáng)度與硬度，以及理想的殘余壓應(yīng)力，主要是滲層的碳氮濃度高造成

12、的。（ ）79. 中溫碳氮共滲時(shí)要想獲得更厚的滲層，會(huì)在組織中產(chǎn)生黑色組織。（ ）80. 碳氮共滲層承受沖擊的能力比滲碳層低，比滲氮層高。（ ）81. 碳氮共滲的組織與性能主要取決于共滲的時(shí)間。（ ）82. 高溫碳氮共滲以滲氮為主，表層含氮較高，而含碳量較低。（ ）83. 共滲層與滲碳層要求相同的硬度時(shí)，共滲零件的回火溫度應(yīng)略低于滲碳回火溫度。（ ）84. 鑄鐵中隨著含硅量增加，鑄鐵的石墨化程度提高，石墨變?yōu)榇执?。?）85. 鑄鐵中的錳、硫的含量越高石墨化的過(guò)程越容易進(jìn)行。（ ）86. 濕砂型冷卻速度大于干砂型、金屬型的冷卻速度，易形成白口組織。（ ）87. 可鍛鑄鐵和球墨鑄鐵的石墨分別呈片

13、狀和團(tuán)絮狀。（ ）88. 球墨鑄鐵的力學(xué)性能比普通灰鑄鐵低。（ ）89. 白口鑄鐵絕大多數(shù)是以滲碳體形式存在，具有高硬度、抗磨性和低脆性。（ ）90. 鑄鐵可以通過(guò)熱處理獲得相當(dāng)于低碳鋼、中碳鋼和高碳鋼性能不同的基體。（ ）91. 灰鑄鐵在熱處理中加熱與冷卻速度都不宜快，以免引起變形開(kāi)裂的傾向，主要是灰鑄鐵中存在著大量的石墨，降低導(dǎo)熱性。（ ）92. 灰鑄鐵進(jìn)行石墨化退火處理，將全部或部分高硬度的滲碳體分解為鐵素體+石墨或珠光體+石墨+鐵素體等。（ ）93. 高溫石墨化退火工藝的加熱溫度一般為650700，保溫一段時(shí)間，使?jié)B碳體分解，然后隨爐冷卻。（ ）94. 灰鑄鐵正火的冷卻速度越大，析出的

14、鐵素體量越少，可以控制冷卻速度，來(lái)調(diào)整鑄鐵的硬度。（ ）95. 球墨鑄鐵的正火目的是增加基體中的珠光體數(shù)量和彌散度，降低硬度、強(qiáng)度、耐磨性。（ ）96. 球墨鑄鐵正火后因內(nèi)外冷卻速度的不同，容易產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，故要進(jìn)行回火處理。（ ）97. 球墨鑄鐵在620640回火，稱(chēng)為部分球化退火。（ ）98. 球墨鑄鐵中溫回火，由于奧氏體化溫度低，在金屬基體中存在少量分散的鐵素體，具有低的力學(xué)性能。（ ）99. 球墨鑄鐵有兩種原始組織，一種是珠光體基體，另一種是鐵素體基體。（ ）100. 球墨鑄鐵鐵素體基體中溫回火時(shí)，要比珠光體基體正火時(shí)所需的保溫時(shí)間短。（ ）101. 球墨鑄鐵中溫回火增加冷卻速度可以增加

15、正火組織的珠光體數(shù)量。（ ）102. 球墨鑄鐵的淬火硬度很高（5860HRC），脆性很大，必須經(jīng)退火處理才能在機(jī)器上使用。（ ）103. 可鍛鑄鐵在450550之間緩冷，會(huì)產(chǎn)生回火脆性，因此在這個(gè)溫度以上可以出爐快冷。（ ）104. 鑄鐵的等溫淬火處理只適用于截面厚度>30mm的鑄件。（ ）105. 鑄鐵的等溫淬火將獲得貝氏體+馬氏體組織。（ ）106. 鑄鐵表面淬火前須進(jìn)行一次退火處理。（ ）107. 灰鑄鐵經(jīng)接觸電阻加熱自冷淬火后，表面獲得細(xì)針狀馬氏體和殘余奧氏體。（ ）108. 鑄鐵的滲氮、碳氮共滲處理時(shí)間要比鋼的速度快。（ ）109. 實(shí)際上，工具鋼和其它鋼種及積壓工具鋼之間是有

16、著嚴(yán)格界限的，是不可相互替代的。（ ）110. 刃具的最終熱處理是淬火后經(jīng)低溫回火處理。（ ）111. 低合金工具鋼為過(guò)共析鋼，一般采用不完全淬火，以獲得高硬度、高耐磨性的粒狀碳化物和馬氏體組織。（ ）112. 高速鋼的返修件在重新淬火前要進(jìn)行一次退火，否則會(huì)出現(xiàn)萘狀斷口。（ ）113. 高速鋼的淬火溫度應(yīng)選擇在既能使足夠量的碳和合金元素充分溶解于奧氏體中，又不能使奧氏體晶粒過(guò)分長(zhǎng)大，不產(chǎn)生過(guò)燒的范圍。（ ）114. 淬火加熱范圍的選擇原則是在使鋼能夠發(fā)揮最高的淬透性的同時(shí)又能保持最小的晶粒度，以保證經(jīng)回火后獲得優(yōu)良的力學(xué)性能。（ ）115. 為了避免因淬火冷卻速度過(guò)大而產(chǎn)生變形和開(kāi)裂，模具在

17、出爐后淬火前一般都在空氣中進(jìn)行延時(shí)冷卻。（ ）116. 對(duì)精度和尺寸穩(wěn)定性要求的量具，都需要進(jìn)行深冷處理，以減少殘余奧氏體量。深冷處理溫度是-70-80，是在淬火回火后立即進(jìn)行，以免殘余奧氏體穩(wěn)定化。（ ）117. 工具鋼的表面質(zhì)量是影響工具壽命的根本因素。（ ）118. 刃具的正火是為了改善刃具的原材料組織，如去除網(wǎng)狀碳化物和細(xì)化組織等。（ ）119. 高速鋼是制造多種工具的主要材料，它除含碳量高外，還有大量的多種合金元素（W、Cr、Mo、V、Co），屬高碳高合金鋼。（ ）120. 中頻同時(shí)加熱淬火的常用比功率是0.81.5kw/cm2。（ ）121. 高頻同時(shí)加熱淬火的常用比功率是0.82

18、.0kw/cm2。（ ）122. 100kW8kHz中頻電源的同時(shí)加熱淬火的最大面積為128cm2。（ ）123. 感應(yīng)加熱表面淬火零件的硬度要求一般是很高的，因此淬火后多進(jìn)行高溫回火。（ ）124. 100kW8kHz中頻發(fā)電機(jī)在375V供電時(shí)，發(fā)電機(jī)內(nèi)阻抗等于1.406。（ ）125. 電子管式高頻電源調(diào)整時(shí)加大反饋，能使柵流下降。（ ）126. 同時(shí)加熱淬火感應(yīng)器的高度Hi受比功率Po影響較大，一般Po大者，Hi 可適當(dāng)減小。（ ）127. 同時(shí)加熱淬火感應(yīng)器的高度Hi也受電流頻率的影響，電流頻率高者，其Hi 可適當(dāng)減小。（ ）128. 電子管式高頻設(shè)備的振蕩管的臨界內(nèi)阻是個(gè)動(dòng)態(tài)內(nèi)阻，并

19、用公式RKO=Ua/Ia計(jì)算。（ ）129. 感應(yīng)器的有效圈上裝了導(dǎo)磁體后，利用導(dǎo)磁體的槽口效應(yīng)，降低感應(yīng)器的加熱效率。（ ）130. 連續(xù)淬火感應(yīng)器的有效圈上電流密度很大，發(fā)熱量也很大，必須強(qiáng)制冷卻，否則感應(yīng)器極易燒毀。二、選擇題（將正確答案的序號(hào)填入括號(hào)內(nèi)）1. 當(dāng)鋼中鉻的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為12%時(shí)，共析含碳量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）可移到（ ）附近。A 0.4% B 0.5% C 0.6%2. 合金鋼的共析含碳量是隨著加熱條件不同而有所變化的，E點(diǎn)左移，降低碳在奧氏體中的最大溶解度，即會(huì)出現(xiàn)萊氏體含碳量降低，如高速鋼碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)僅有（ ）左右，但也屬于萊氏體鋼。A 0.7% B 0.8% C 0.9%3.

20、碳鋼的殘余奧氏體分解溫度一般為（ ）。A 100150 B 200300 C 3504004. 合金元素使馬氏體回火分解的終止溫度從（ ）提高到400600。 A 150 B 250 C 3505. 下列合金元素中（ ）不形成碳化物，而是溶于奧氏體中，才能提高淬透性。 A Ti、V、Nb B Mo、Ni、Mn C Cr、W、Si6. 碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為（ ）的調(diào)質(zhì)鋼，調(diào)質(zhì)處理后的零件具有高的強(qiáng)度，韌度和塑性等綜合力學(xué)性能。 A 0.2%0.3% B 0.3%0.55% C 0.6%0.17%7. 低淬透性調(diào)質(zhì)鋼，油淬后的最大臨界直徑為（ ）。 A <30mm B 3040mm C 4555m

21、m8. 硼鋼在（ ）左右緩冷，容易產(chǎn)生硼脆現(xiàn)象。 A 650 B 700 C 7509. 中淬透性調(diào)質(zhì)鋼，油淬最大臨界直徑為（ ）。 A 4060mm B 6080mm C 80100mm10. 鉻鉬鋼高溫強(qiáng)度和組織穩(wěn)定性好，所以可以制造在（ ）溫度下長(zhǎng)期工作的零件。 A 300 B 400 C 50011. 調(diào)質(zhì)鋼淬火加熱保護(hù)時(shí)間必須使足夠的碳化物溶于奧氏體中，并均勻化。在鹽浴爐中加熱保溫時(shí)間碳鋼一般為（ ）。 A 1.52.0min/mm B 0.250.4min/mm C 0.50.65min/mm12. 調(diào)質(zhì)鋼淬火后在強(qiáng)制空氣循環(huán)裝置電爐中回火時(shí)，回火保溫時(shí)間為（ ）。 A 1.52.

22、0min/mm B 2. 53min/mm C 3.54min/mm13. 熱成形彈簧，應(yīng)在高于淬火溫度（ ）熱成形，成形后再進(jìn)行余熱淬火。 A 5080 B 100150 C 15020014. 滾動(dòng)軸承的座圈與滾動(dòng)體之間為點(diǎn)、線接觸，承受著集中載荷，通常接觸應(yīng)力高達(dá)（ ）。 A 10001500MPa B 15005000MPa C 80008000Mpa15. 鉻軸承鋼淬火后會(huì)有較多的殘余奧氏體，一般體積分?jǐn)?shù)為（ ）。 A 5%10% B 10%15% C 15%20%16. 彈簧的冷強(qiáng)壓松弛處理，在室溫下強(qiáng)壓在（ ）。 A 1015h B 1624h C 2432h17. 滾動(dòng)軸承鋼深

23、冷處理的保溫時(shí)間通常為（ ）。 A 11.5h B 23h C 34h18. 火焰加熱氧化焰的最高溫度可達(dá)到（ ）。 A 2000 B 2300 C 3000 D 330019. 火焰加熱燃燒焰中的還原區(qū)溫度最高，在距焰心頂端約（ ）處溫度達(dá)到最高值。 A 12mm B 24mm C 45mm20. 工業(yè)用電石中碳化鈣含量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為（ ）。 A 50%60% B 65%80% C 80%90%21. 按國(guó)家規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)乙炔瓶的充氣壓力為（ ）。 A 1.45MPa B 2.45MPa C 3.45Mpa22. 最適用于進(jìn)行火焰加熱淬火的碳鋼,其碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)一般為( )。 A 0.2%0.3% B

24、 0.35%0.70% C 0.7%以上23. 檢查火焰表面淬火形成的裂紋，可將零件先浸在體積分?jǐn)?shù)為（ ）的硝酸溶液中，然后在放大鏡下觀察。 A 8% B 10% C 12%24. 滲碳層表面碳濃度，對(duì)于承受沖擊疲勞載荷的零件，c?。?）。 A 0.5%0.7% B 0.7%0.9% C 0.9%1.05%25. 常見(jiàn)的滲碳齒輪滲層深度取齒輪模數(shù)的（ ）。 A 15%20% B 20%25% C 25%30%26. 滲碳?xì)怏w中甲烷CH4分解生成的不飽和碳?xì)浠衔锪可伲挥校?），因而是優(yōu)良的滲碳?xì)怏w。 A 3%5% B 5%7% C 8%9%27. CO是滲碳能力較強(qiáng)的氣體，CH4是滲碳能力很

25、強(qiáng)的氣體，例如：在900時(shí)欲使鋼表面的碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到1.0%jf ,co需要達(dá)到（ ），而cH4只需要1.5%。 A 80% B 90% C 95%28. 對(duì)滲碳劑的要求是含碳量高、活性大、雜質(zhì)少、特別是含（ ）量要特別低。A S B CO C H229. 滲碳時(shí)為了保證氣體循環(huán)通暢，使工件滲層均勻，裝爐時(shí)要求零件間留（ ）間隙。 A 35mm B 510mm C 1015mm30. 滲碳的強(qiáng)滲時(shí)間主要取決于滲碳層深度要求，當(dāng)試樣的滲層深度達(dá)到技術(shù)要求深度的（ ）左右時(shí)，即可轉(zhuǎn)入擴(kuò)散階段。 A 1/3 B 1/2 C 2/331. 對(duì)18CrNiWA和12CrNi3A等含鉻滲碳鋼件滲層的測(cè)量，

26、按要求應(yīng)測(cè)到過(guò)渡區(qū)的（ ）處。 A 1/2 B 全部深 C 2/332. 滲氮通常在共析溫度（ ）以下進(jìn)行。 A 650 B 590 C 49033. 在氨氣中加入少量的氧，可加速滲氮過(guò)程，例如：40Cr鋼件在520滲氮時(shí)，在氨氣中加入體積分?jǐn)?shù)為4%的氧氣，滲氮速度可以提高（ ）。 A 1.5倍 B 2倍 C 2.5倍34. 離子滲氮與氣體滲氮相比速度快，特別是滲層要求在（ ）以下時(shí)更為顯著。 A 0.2mm B 0.3mm C 0.4mm35. 離子滲氮通常陰陽(yáng)極的距離為（ ）。 A 2030mm B 3070mm C 70100mm36. 離子滲氮在保溫時(shí)的電壓一般為（ ）。 A 3804

27、00V B 400800V C 900V以上37. 碳氮共滲表面的最佳滲碳濃度為（ ）。 A 0.6%0.8% B 0.8%0.95% C 0.9%1.05%38. 碳氮共滲的滲層較淺，一般不超過(guò)（ ）。 A 0.6mm B 0.7mm C 0.8mm39. 原來(lái)要進(jìn)行滲碳的零件，改用碳氮共滲處理時(shí)，共滲層深一般為滲碳層的（ ）。 A 1/3 B 1/2 C 2/340. 滲氮溫度對(duì)滲層表面最高硬度有很大的影響，滲氮溫度在（ ）硬度最高。 A 350400 B 450500 C 55060041. 只有鑄鐵中含有相當(dāng)量的硅時(shí)，提高含碳量才能鑄鐵的（ ）。 A 奧氏體化 B 珠光體化 C 石墨化

28、42. 硫以共晶體或富鐵硫化物存在時(shí)，有力地（ ）石墨化。 A 促進(jìn) B 阻礙 C 影響43. 白口鑄鐵中的碳，絕大多數(shù)是以（ ）形式存在的。A 片狀石墨 B 團(tuán)絮狀石墨 C 滲碳體44. 灰鑄鐵中的碳以（ ）形式存在的。 A 片狀石墨 B 團(tuán)絮狀石墨 C 球狀石墨45. 通常，合金元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)總和在（ ）的鑄鐵稱(chēng)為低合金鑄鐵。A 3%以下 B 4%5% C 6%8%46. 國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的蠕墨鑄鐵主要為（ ）石墨。 A 型 B 型 C 型47. 蠕墨鑄鐵的石墨并非完全呈蠕蟲(chóng)狀，是蠕蟲(chóng)狀、團(tuán)片狀和團(tuán)球狀三種形態(tài)共存，其中蠕蟲(chóng)狀至少占石墨總量的（ ）。 A 30% B 50% C 80%48. 灰鑄鐵

29、常用消除內(nèi)應(yīng)力低溫退火的熱處理方法，來(lái)消除（ ）滲碳體。 A 游離 B 網(wǎng)狀 C 粗大49. 鑄鐵消除內(nèi)應(yīng)力低溫退火處理，就是將鑄鐵件加熱到（ ）溫度以上，保溫一段時(shí)間。 A Afc以上 B 彈塑性 C 共析點(diǎn)50. 鑄鐵消除內(nèi)應(yīng)力處理的冷卻速度必須緩慢，在350以上溫度時(shí)，冷卻速度一般控制在（ ）。 A 2040/h B 5060/h C 7090/h51. 含鉻、鎳、鉬的合金鑄鐵，在（ ）范圍內(nèi)有回火脆性。 A 400450 B 500550 C 60065052. 球墨鑄鐵對(duì)冷卻速度的敏感性很大，所以球墨鑄鐵的內(nèi)應(yīng)力一般比灰鑄鐵高（ ）。 A 12倍 B 倍 C 倍53. 球墨鑄鐵消除應(yīng)

30、力的低溫退火工藝，可消除鑄件中殘余應(yīng)力的（ ）。 A 60%70% B 80%90% C 90%95%54. 部分球化回火適用于含磷量較高的球墨鑄鐵，當(dāng)與低碳奧氏體化正火工藝配合時(shí)，可提高鑄鐵件沖擊韌度（ ）。 A 30%45% B 50%80% C 85%以上55. 黑心可鍛鑄鐵的退火周期長(zhǎng)，一般為（ ），生產(chǎn)效率低，成本高。 A 2040h B 4055h C 6080h56. 鑄鐵淬火采用鹽浴爐加熱時(shí)的保溫系數(shù)為4045s/mm，箱式電阻爐的加熱時(shí)間為鹽浴爐的（）。A 倍 B 倍 C 倍57. 鑄鐵等溫淬火常用的等溫溫度為（ ），等溫6090min后獲得下貝氏體組織。 A 250350

31、B 350400 C 40045058. 鑄鐵表面淬火時(shí)含碳的奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榇慊瘃R氏體，而低碳奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榇慊穑?），心部仍為原始組織。 A 馬氏體 B 貝氏體 C 托氏體59. 鑄鐵接觸電阻加熱自冷淬火的淬硬層深一般為（ ）。 A 0.10.3mm B 0.40.6mm C 0.71.0mm60. 鑄鐵滲氮，一般需要（ ）。 A 1030h B 4090h C 100h 以上61. 耐磨性不單取決于高的硬度，它與（ ）的性質(zhì)、數(shù)量、大小形狀及分布等都有關(guān)。 A 晶粒度 B 碳化物 C 夾雜物62. 熱硬性主要取決于馬氏體的回火（ ）。 A 硬度變化 B 穩(wěn)定程度 C 溫度63. 低合金工具鋼中

32、加入合金元素（ ），其主要作用是提高鋼的淬透性和強(qiáng)度。 A W、Mo、V B Cr、Mn、Si C W、V、Ni64. 低合金工具鋼的淬火溫度一般采用（ ）。 A Ac1+（3050） B Ac1+（50100） C Ac1+（100150）65. 鑄態(tài)高速鋼組織和化學(xué)成分是很不均勻的，并有粗大而脆的魚(yú)骨狀的萊氏體。這種不均勻組織是（ ）通過(guò)熱處理來(lái)克服的。 A 可以 B 無(wú)法 C 完全66. 高速鋼的淬火加熱溫度的選擇不僅是為了形成奧氏體，更主要的是使足夠量的碳和合金元素溶入奧氏體。因此淬火加熱溫度的選用要超過(guò)Ac1點(diǎn)（ ）。 A 3050 B 50100 C 400以上67. 高鉻鋼一次硬

33、化法淬火，是用較低的溫度淬火，對(duì)于Cr12MoV鋼而言，一般選用（ ）淬火，隨后進(jìn)行低溫回火。 A 960980 B 10001020 C 1030105068. 時(shí)效處理的目的是使馬氏體繼續(xù)析出碳化物，（ ）其正方度，使殘余奧氏體穩(wěn)定化，并消除殘余應(yīng)力。 A 增加 B 降低 C 穩(wěn)定69. 熱作模具鋼在化學(xué)成分上與（ ）鋼相近。含碳量過(guò)高則會(huì)降低鋼的塑性、韌性和導(dǎo)熱性，含碳過(guò)低又會(huì)影響到硬度和耐磨性。 A 低碳鋼 B 調(diào)質(zhì)鋼 C 中碳鋼70. 量具熱處理時(shí)要盡量減少殘余奧氏體量，在不影響（ ）的前提下，要采用淬火溫度的下限，盡量降低馬氏體中的含碳量，最大限度地減少殘余應(yīng)力。 A 強(qiáng)度 B 硬

34、度 C 韌度71. 感應(yīng)加熱表面淬火零件常用的材料是中碳結(jié)構(gòu)鋼、中碳低合金結(jié)構(gòu)鋼及球墨鑄鐵等，它們的磁導(dǎo)率在居里點(diǎn)以下是（ ），因此感應(yīng)加熱的效率也是相當(dāng)高的。 A 相當(dāng)?shù)偷?B 較低的 C 相當(dāng)高的72. 感應(yīng)加熱由于集膚效應(yīng)的作用，導(dǎo)體橫截面上的電流密度從表面到中心按指數(shù)規(guī)律（ ）。 A 遞減 B 遞增 C 上升73. 高頻電流通過(guò)圓環(huán)狀的導(dǎo)體時(shí)，最大電流密度分布在環(huán)狀導(dǎo)體的（ ），這種現(xiàn)象稱(chēng)為圓環(huán)效應(yīng)。 A 內(nèi)側(cè) B 外側(cè) C 中部74. 不同頻率的電流在鋼中的透入深度是不同的，頻率越高，電流透入深度（ ）。 A 越深 B 越淺 C 適中75. 比功率也稱(chēng)功率密度，它是零件被加熱的功率P

35、L與其加熱面積SL的（ ），多用PO代表。 A 乘積 B 之和 C 比值76. 同時(shí)加熱淬火法的加熱時(shí)間tH一般用（ ）來(lái)確定。 A 計(jì)算法 B 解析法 C 圖表法77. 連續(xù)加熱淬火法最大優(yōu)點(diǎn)是使用（ ）設(shè)備，處理大型工件。 A 較小容量 B 較大容量 C 中等容量78. 連續(xù)加熱淬火時(shí)的工件與感應(yīng)器之間（ ）是重要參數(shù)，一般用圖表查取。 A 相互位置 B 相互關(guān)系 C 相對(duì)移動(dòng)速度79. 縱向加熱整體淬火法也稱(chēng)為（ ）。 A 橫向磁場(chǎng)加熱淬火法 B 橫向淬火法 C 整體淬火法80. 縱向加熱整體淬火法能實(shí)現(xiàn)各段不同直徑零件表面的加熱溫度均勻，硬化層（ ）。 A 不連續(xù) B 不均勻 C 連續(xù)

36、81. 感應(yīng)加熱淬火的冷卻方式一般采用（ ）。 A 噴射冷卻 B 浸沉冷卻 C 流水冷卻82. 感應(yīng)加熱時(shí)將零件（ ），是提高冷卻均勻性，消除點(diǎn)狀裂紋的好辦法。 A 靜置 B 旋轉(zhuǎn) C 固定83. 中碳鋼和中碳低合金鋼制造的形狀簡(jiǎn)單的零件，感應(yīng)加熱淬火時(shí)可以使用（ ）作為淬火劑。 A 快冷油 B 有機(jī)水溶介質(zhì) C 自來(lái)水84. 水溶性聚合物型淬火介質(zhì)大都具有（ ），這使它能減緩冷卻速度，消除淬火裂紋。 A 水溶性 B 逆溶性 C 速溶性85. 感應(yīng)加熱淬火后的零件也需要進(jìn)行（ ）處理，這是減少內(nèi)應(yīng)力、防止裂紋發(fā)生及防止變形的重要工序。 A 正火 B 退火 C 回火86. 感應(yīng)淬火零件一般要求高

37、的表面硬度，多采用（ ）。 A 高溫回火 B 中溫回火 C 低溫回火87. 自行回火是利用淬火冷卻后零件內(nèi)部尚存的（ ），待其返回淬火層，使淬火層得到回火。 A 熱量 B 能量 C 溫度88. 感應(yīng)加熱回火使用的頻率應(yīng)該比零件感應(yīng)淬火時(shí)使用的頻率（ ）。 A 高些 B 低些 C 較高些89. 感應(yīng)器的間隙a越小，感應(yīng)器的加熱效率Dg越（ ）。 A 高 B 不高 C 低90. 合金元素與鐵的作用應(yīng)重點(diǎn)考慮合金元素在鐵中的（ ）和對(duì)鐵的同素異晶轉(zhuǎn)變的影響。 A 溶入方向 B 溶解能力 C 溶解方式91. 用合金元素強(qiáng)化鐵素體是作為提高（ ）的一種方法，在一些不需要熱處理的低碳合金鋼中獲得廣泛應(yīng)用。

38、 A 鋼的強(qiáng)度 B 鋼的塑性 C 鋼的韌性92. 高含量的Ni或Mn與鐵的作用，擴(kuò)大了R相區(qū)，使（ ）降到室溫以下的結(jié)果。 A A1 B A3 C Acm93. 合金元素阻礙奧氏體晶粒長(zhǎng)大的作用能有效地防止熱處理時(shí)的（ ）。 A 過(guò)燒傾向 B 過(guò)熱傾向 C 轉(zhuǎn)變傾向94. 合金鋼良好的熱處理性能，只有合金元素溶入奧氏體中，才能體現(xiàn)出來(lái)，否則不但還會(huì)增加過(guò)冷奧氏體的穩(wěn)定性，反而會(huì)降低其穩(wěn)定性，達(dá)不到增加（ ）應(yīng)有的作用。 A 紅硬性 B 導(dǎo)熱性 C 淬透性95. 鉻錳硅鋼的缺點(diǎn)是有回火脆性?xún)A向，脫碳和過(guò)熱傾向較大，容易出現(xiàn)（ ）。 A 黑色組織 B 黑帶 C 白點(diǎn)96. 高速鋼由于鉬和鎢的加入，

39、降低了相變的溫度和臨界冷卻速度，提高了淬透性，可在（ ）淬硬。 A 空氣中 B 油中 C 水中97. 確定調(diào)質(zhì)回火溫度時(shí)，應(yīng)考慮鋼材成分的波動(dòng)，淬火后的硬度、（ ）等因素。 A 精加工 B 零件尺寸 C 淬火組織98. 各種牌號(hào)的碳鋼及合金鋼均可用于切削成形，性能等級(jí)為6.8級(jí)及低于6.8級(jí)的螺栓可使用（ ）。 A 冷拔鋼 B 易切削鋼 C 熱作用鋼99. 熱處理過(guò)程中要求彈簧鋼的淬透性好，并且不易（ ）。 A 增碳 B 氧化 C脫碳100. 有些淬透性差的彈簧鋼，可采用水淬油冷，但要注意嚴(yán)格控制水淬時(shí)間，防止（ ）。 A 淬裂 B 變形 C 脫碳101. 滾動(dòng)軸承鋼的最終熱處理，包括淬火、（

40、 ）和回火。 A 強(qiáng)化處理 B 松弛處理 C 深冷處理102. 為使刃具在使用中不致折斷或（ ），要求熱處理后應(yīng)具有高的強(qiáng)度和足夠的韌性。 A 磨損 B 裂紋 C 崩刃103. 高速鋼鍛造后退火的目的是降低硬度，消除（ ）以利于切削加工，為熱處理作好組織準(zhǔn)備。 A 白點(diǎn) B 應(yīng)力 C 粗大組織104. 高速鋼回火，在550570回火時(shí)，硬度和強(qiáng)度達(dá)到（ ）值。 A 最低 B 不變 C 最高105. 高速鋼在回火中，高度彌散的碳化物從馬氏體中析出，產(chǎn)生（ ）和殘余奧氏體轉(zhuǎn)成馬氏體的二次淬火，產(chǎn)生了二次硬化效應(yīng)。 A 彌散硬化 B 淬火硬化 C 固溶強(qiáng)化106. 滲層的濃度越（ ），滲層與基體結(jié)合

41、的越牢固，抗疲勞剝落的能力越高。 A 陡 B 平緩 C 低107. 固體滲碳，由于生產(chǎn)周期長(zhǎng)（ ）、勞動(dòng)條件差、質(zhì)量不易保證，已很少采用。 A 經(jīng)濟(jì)效益低 B 生產(chǎn)效率低 C 生產(chǎn)負(fù)荷低108. 井式電阻爐固定碳勢(shì)操作法，操作控制簡(jiǎn)便，但滲碳劑消耗（ ）、滲碳速度慢，只適合滲層要求淺的零件。 A 量小 B 量大 C 量適中109. 井式氣體滲碳爐，新?tīng)t罐的滲碳工藝時(shí)間為（ ）。 A 24h B 58h C 1015h110. 井式氣體滲碳爐，滲碳過(guò)程中的爐壓為（ ）。 A 50150Pa B 200300Pa C 350500Pa111. 滲碳時(shí)的廢氣火苗過(guò)短且外緣呈（ ），有透明感，表明滲碳

42、劑供量不足或爐罐漏氣。 A 淺藍(lán)色 B 淺黃色 C 桔黃色112. 滲碳后的工件直接淬火，出爐溫度不宜過(guò)低，否則滲層中易出現(xiàn)（ ）滲碳體。 A 網(wǎng)狀 B 片狀 C 粒狀113. 滲碳淬火后的零件在滲層形成表面（ ）可抵消工作載荷產(chǎn)生的部分拉應(yīng)力，提高零件強(qiáng)度。 A 拉應(yīng)力 B 壓應(yīng)力 C 沖擊力114. 滲碳層檢驗(yàn)時(shí)，先把緩冷的試樣切斷，磨制后用硝酸乙醇溶液浸蝕，滲層呈（ ）。 A 白色 B 淺藍(lán)色 C 暗黑色115. 用硬度法測(cè)量滲碳層深是從零件表面測(cè)至（ ）處的垂直距離，即為有效硬化層深度。 A 450HV B 550HV C 650HV116. 38CrMoA1鋼滲氮后，滲層表面硬度可達(dá)

43、（ ），短時(shí)間缺乏潤(rùn)滑或過(guò)熱，仍能保持高硬度，所以有較好的抗咬合性能。 A 550750HV B 760900HV C 9501000HV117. 為了保證滲氮前調(diào)質(zhì)后的心部強(qiáng)度、硬度及較高的滲層硬度，滲氮時(shí)的溫度應(yīng)比調(diào)質(zhì)時(shí)的回火溫度低（ ）。 A 1030 B 4070 C 80100118. 工藝參數(shù)是控制工藝過(guò)程正常進(jìn)行的一種必要的（ ）。 A 物理量 B 化學(xué)量 C 量化關(guān)系119. 石墨是簡(jiǎn)單的（ ）晶格，其強(qiáng)度、塑性與鋼相比幾乎為零。 A 體心立方 B 面心立方 C 密排六方120. 鑄鐵的化學(xué)成分、冷卻速度、鐵液的過(guò)熱溫度和保溫時(shí)間，（ ）處理以及爐料等因素，均影響鑄鐵的石墨化。 A 孕育 B 發(fā)育 C 培育121. 硅能減弱鐵、碳原子的結(jié)合力，促進(jìn)滲碳體的（ ）。 A 溶解 B 分解 C 化解122. 硅是影響鑄鐵石墨化最重要的元素，如果鑄鐵中含硅量很少，即使含碳量很高，石墨化也很（ ）。 A 困難 B 容易 C 有難度123. 白心可鍛鑄鐵的韌性較差，（ ）的高溫階段時(shí)間較長(zhǎng)，我國(guó)生產(chǎn)應(yīng)用少。 A 正火 B 淬火 C 退火124. 灰鑄鐵的熱處理特點(diǎn)是：由于灰鑄鐵（ ）