結(jié)構(gòu)計算書20150402（七局工地板房）

1、.上海寶山區(qū)顧村鎮(zhèn)C-5單元C2-3單元、C2-5地塊（龍湖北城天街項目）臨時板房計算書計算書工程名稱：上海寶山區(qū)顧村鎮(zhèn)C-5單元C2-3單元、C2-5地塊（龍湖北城天街項目）臨時板房板房單位： 湖州南潯佳力彩鋼板活動板房廠設(shè)計單位： 工程編號：設(shè)計聯(lián)系人：設(shè)計：校對：審核：上海寶山區(qū)顧村鎮(zhèn)C-5單元C2-3單元、C2-5地塊（龍湖北城天街項目）臨時板房計算書目 錄第一部分 結(jié)構(gòu)概述3一、工程概況二、結(jié)構(gòu)設(shè)計等級三、設(shè)計依據(jù)第二部分 結(jié)構(gòu)計算5一、計算軟件二、荷載及作用三、材料四、計算模型五、截面選擇六、計算結(jié)果第三部分 柱腳反力16第四部分 基礎(chǔ)計算19第一部分 結(jié)構(gòu)概述一、工程概況本工程為

2、上海寶山區(qū)顧村鎮(zhèn)C-5單元C2-3單元、C2-5地塊（龍湖北城天街項目）三層臨時板房，項目建設(shè)方為中國建筑第七工程局有限公司項目部，由浙江省湖州市南潯佳力彩鋼板活動房廠提供產(chǎn)品及安裝。該房屋為項目部三層宿舍用房，為臨時性建筑，工程結(jié)束時將拆除移走。項目主體部分是由17榀輕鋼平面桁架體系組成的3層樓，每層8間房屋，兩端各配1套外樓梯和一組外走廊平臺。單層桁架體系外部尺寸為：長×寬×高=6058mm×2438mm×2765mm箱房模塊內(nèi)部尺寸為：長×寬×高=5854mm×2234mm×2503mm二、結(jié)構(gòu)設(shè)計等級1)

3、結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限：25年 2) 建筑物安全等級：二級3) 地基基礎(chǔ)設(shè)計等級：丙級4) 主要變形控制風荷載下彈性層間位移角 H/60主梁撓度 L/180三、設(shè)計依據(jù)本項目設(shè)計以中國規(guī)范、規(guī)程，依據(jù)的主要規(guī)范有： 建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準 GB 50068-2001建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2012混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2010鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50017-2003鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50205-2001建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 GB50007-2011混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50204-2002建筑變形測量規(guī)范 JGJ8-2007建筑工程施工質(zhì)量驗收

4、統(tǒng)一標準 GB50300-2001建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)程 JGJ812002臨時性建（構(gòu)）筑物應(yīng)用技術(shù)規(guī)程（上海）DGJ08-114-2005輕型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（上海） DG/TJ08-2089-2012冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范 GB 50018-2002第二部分 結(jié)構(gòu)計算一、計算軟件按規(guī)范要求對本工程整體模型結(jié)構(gòu)分析采用三維有限元模型,采用由韓國邁達斯技術(shù)有限公司開發(fā)的MIDAS/GEN8.21進行結(jié)構(gòu)體系空間分析。二、荷載及作用設(shè)計荷載主要依據(jù)中國建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載GB500092012和業(yè)主提供資料，此項目中具體荷載取值如下：（1）建筑設(shè)計分類結(jié)構(gòu)安全等級二級結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.0結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年

5、限5年基礎(chǔ)設(shè)計等級丙級（2）設(shè)計荷載 本結(jié)構(gòu)在計算中荷載工況按下表考慮:荷載工況名稱恒載恒荷載活載活荷載雪載雪荷載風荷載風荷載X（X向風荷載）風荷載Y（Y向風荷載）荷載標準值取值：工況數(shù)值取值依據(jù)恒荷載樓地面0.15kN/m2建筑做法屋面0.2kN/m2建筑做法墻面0.2kN/m2建筑做法走廊及樓梯0.2kN/m2建筑做法活荷載屋面0.5kN/m2荷載規(guī)范樓面1.5kN/m2廠家技術(shù)手冊（3）風荷載基本風壓： 0.40 kN/m2（重現(xiàn)期為10年）地面粗糙度:C類（4）雪荷載雪荷載采用0.1 kN/m2（重現(xiàn)期為10年）（5）荷載組合結(jié)構(gòu)自重由程序自行考慮（根據(jù)輸入的密度與重度信息）。各荷載工

6、況組合如下表所示：正常使用極限狀態(tài)下的荷載組合組合恒荷載活荷載風荷載1恒+活1.01.02恒+風1.01.03恒+活+風1.01.00.64恒+活+風1.00.71.0承載能力極限狀態(tài)下的荷載組合組合恒荷載活荷載風荷載1恒+活1.21.42恒+風1.21.43恒+活+風1.21.41.4×0.64恒+活+風1.21.4×0.71.4三、材料選用（1）主要受力構(gòu)件雙拼冷彎C型槽鋼采用Q345B，其他型材材質(zhì)為Q235B.Q235B鋼材 所有Q235構(gòu)件材質(zhì)應(yīng)滿足現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼(GB/T700)中相關(guān)規(guī)定。Q235鋼材的機械性能如下:鋼材牌號質(zhì)量等級厚 度抗拉、抗壓和抗

7、彎強度設(shè)計值（N/mm²）抗剪強度設(shè)計值(N/mm²）Q235B16215120Q345B鋼材 構(gòu)件材質(zhì)應(yīng)滿足低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼GB159188中相關(guān)規(guī)定。Q345鋼材的機械性能如下:鋼材牌號質(zhì)量等級厚 度抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值（N/mm²）抗剪強度設(shè)計值(N/mm²）Q345B16310180（2）緊固連接件錨栓： Q235B、Q345B高強螺栓：摩擦型8.8級，摩擦系數(shù)0.3普通螺栓：C級，強度等級4.6級高強螺栓性能及施工應(yīng)遵照鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角螺栓、大六角螺母、墊圈與技術(shù)條件GB/T1228123191和鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接的設(shè)計、施工及驗

8、收規(guī)程JGJ8291中的相關(guān)要求；普通螺栓性能應(yīng)滿足六角頭螺栓 C級GB/T5780和六角頭螺栓GB/T5782中相關(guān)規(guī)定。（3）焊接材料由施工單位根據(jù)其工藝評定及有關(guān)國家標準進行選定。焊條應(yīng)滿足碳素焊條GB511785中有關(guān)規(guī)定，焊絲應(yīng)滿足氣體保護焊用焊絲GB/T1495894和熔化焊用鋼絲GB/T1495794中有關(guān)規(guī)定，焊劑應(yīng)滿足低合金鋼埋弧焊用劑GB/T1247090中相關(guān)規(guī)定。四、計算模型（1）計算模型圖4.1 結(jié)構(gòu)整體分析模型軸測圖圖4.2 單榀平面結(jié)構(gòu)模型五、截面選擇本設(shè)計鋼構(gòu)件截面主要選用薄壁截面，最大限度的考慮結(jié)構(gòu)制作和安裝的可行性和和合理性，以及結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟性。如下所示（模型

9、中是采用自定義截面的方法，真實模擬出相應(yīng)的截面特性）： 構(gòu)件截面： 圖5.1 雙拼冷彎8#C型鋼柱 圖5.2 樓面桁架上下弦桿 外樓梯構(gòu)件截面： 立柱：雙拼冷彎8#C型鋼柱 橫梁：C80x40x15x2.0梯梁：C160x60x20x4 平臺梁：C80x40x20x2.0六、計算結(jié)果（1）結(jié)構(gòu)在恒活載作用下的變形在1.0恒+1.0活載作用下，結(jié)構(gòu)平面桁架最大豎向位移差約為6.41mm，撓跨比=6.41/6160=1/961<1/180；屋面梁最大豎向位移差約為22.9mm，撓跨比=22.9/6160=1/269<1/180 結(jié)構(gòu)豎向變形滿足臨時性建（構(gòu)）筑物應(yīng)用技術(shù)規(guī)程（上海）DG

10、J08-114-2005的要求。 圖6.1 結(jié)構(gòu)桁架在1.0恒載+1.0活載作用下結(jié)構(gòu)位移及變形圖圖6.2 屋面結(jié)構(gòu)梁在1.0恒載+1.0活載作用下結(jié)構(gòu)位移及變形圖（3）結(jié)構(gòu)在風荷載作用下的變形結(jié)構(gòu)在W±向風荷載作用下橫向最大水平位移分別為58.7mm、57.8mm，分別為結(jié)構(gòu)高度的1/153、1/156，均小于1/75，滿足上海市輕鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程的要求。X向?qū)娱g變形信息詳見下表6.1。圖6.3 W+向風荷載作用下結(jié)構(gòu)位移及變形圖圖6.4 W-向風荷載作用下結(jié)構(gòu)位移及變形圖表6.1 結(jié)構(gòu)層間位移表荷載工況層層間位移角限值全部豎向單元的最大層間位移層間位移(mm)層間位移角驗算風荷載(

11、W)3F1/60-3.11/-968OK風荷載(W)2F1/60-7.81/-385OK風荷載(W)1F1/60-46.51/-64.5OK（5）結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力 圖6.5 總體桿件應(yīng)力分布圖從上圖可以看出結(jié)構(gòu)中的最大桿件應(yīng)力為276.3N/mm2,構(gòu)件應(yīng)力比為0.92，滿足設(shè)計要求。圖6.6 樓梯梁構(gòu)件應(yīng)力分布圖從上圖可以看出樓梯梁構(gòu)件最大應(yīng)力為149.7N/mm2,構(gòu)件應(yīng)力比為0.73，滿足設(shè)計要求。圖6.7 樓面桁架構(gòu)件應(yīng)力分布圖從上圖可以看出桁架構(gòu)件最大應(yīng)力為191N/mm2,構(gòu)件應(yīng)力比為0.93，滿足設(shè)計要求。圖6.8 屋面梁構(gòu)件應(yīng)力分布圖從上圖可以看出梁構(gòu)件最大應(yīng)力為166.5N/mm

12、2,構(gòu)件應(yīng)力比為0.81，滿足設(shè)計要求。圖6.9 屋面梁構(gòu)件應(yīng)力分布圖從上圖可以看出樓面縱向次構(gòu)件最大應(yīng)力為101.7N/mm2,構(gòu)件應(yīng)力比為0.50，滿足設(shè)計要求。桁架上弦桿有檁條及樓板保證側(cè)向穩(wěn)定，下弦桿面外回轉(zhuǎn)半徑i=17.6mm，長細比=170.5<250；腹桿回轉(zhuǎn)半徑imin=5.9mm，長細比=592/5.9=100.3<180。另鋼梁有樓板作為嵌固支撐，不需考慮梁的整體穩(wěn)定性，只需滿足強度要求。圖6.10 柱構(gòu)件應(yīng)力分布圖從上圖可以看出柱構(gòu)件最大應(yīng)力為237.8N/mm2,構(gòu)件應(yīng)力比為0.79，滿足設(shè)計要求。另采用PKPM軟件對底層內(nèi)力最大的柱及第二層內(nèi)力最大的柱進行

13、單獨復核驗算，偏安全采用Q345考慮底層柱截面采用雙拼8#C型鋼2C80X40X15X 4 底層柱：鋼材等級：Q345 構(gòu)件長度(m)：2.640 設(shè)計內(nèi)力：繞X軸彎矩設(shè)計值 Mx (kN.m)：0.2 繞Y軸彎矩設(shè)計值 My (kN.m)：9.1 軸力設(shè)計值 N (kN)：65.5計算得出： 構(gòu)件強度計算最大應(yīng)力(N/mm2):270.3< f=300 構(gòu)件強度驗算滿足。另立柱周邊墻板作為嵌固支撐，不需驗算整體穩(wěn)定性，只需滿足強度要求。（6）分析結(jié)論通過上述分析，本鋼結(jié)構(gòu)在各種荷載組合情況下的變形、強度均滿足結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的要求。結(jié)構(gòu)安全、可靠、經(jīng)濟。第三部分 柱腳反力各鋼柱柱腳編號：各

14、柱腳在組合包絡(luò)下的反力如下：節(jié)點荷載FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN*m)MY(kN*m)MZ(kN*m)1D+L0.00.58.00003D+L0.10.432.50005D+L0.10.04.30007D+L0.20.111.50009D+L0.1-0.111.500011D+L0.00.06.600013D+L-0.10.210.400015D+L0.1-0.216.1000128D+L-0.50.02.3000164D+L0.30.422.4000165D+L-0.3-0.544.4000257D+L0.30.226.9000258D+L-0.30.447.0000138

15、3D+L0.30.225.40001384D+L-0.3-0.444.90001442D+L0.30.126.50001448D+L-0.30.447.00002435D+L0.30.125.40002436D+L-0.3-0.444.90002494D+L0.30.126.40002500D+L-0.30.347.00002582D+L0.30.025.40002583D+L-0.3-0.444.90002641D+L0.30.026.40002647D+L-0.30.047.30002686D+L0.0-0.58.00002695D+L0.1-0.432.50002705D+L0.10.0

16、4.30002709D+L0.2-0.111.50002712D+L0.10.111.50002718D+L0.00.06.60002722D+L-0.1-0.210.40002725D+L0.10.216.10002831D+L-0.50.02.30002849D+L0.3-0.422.40002850D+L-0.30.544.40002908D+L0.3-0.226.90002914D+L-0.3-0.447.00002993D+L0.3-0.225.40002994D+L-0.30.444.90003052D+L0.3-0.126.50003058D+L-0.3-0.447.000031

17、43D+L0.3-0.125.40003144D+L-0.30.444.90003202D+L0.3-0.126.40003208D+L-0.3-0.347.00003290D+L0.30.025.40003291D+L-0.30.444.9000第四部分 基礎(chǔ)計算一、設(shè)計資料1.1 已知條件： 類型：條形單階基礎(chǔ)，截面尺寸為350x400 基礎(chǔ)尺寸簡圖：圖1.1基礎(chǔ)尺寸簡圖 柱子荷載信息（單位：kN，kN.m）：力NMxMyVxVyN_kMx_kMy_kVx_kVy_k柱底力68.30.000.005.550.947.290.000.000.460.50混凝土強度等級：C30, fc=14.

18、3N/mm2, ft=1.43N/mm2鋼筋級別：HRB400, fy=360N/mm2基礎(chǔ)縱筋混凝土保護層厚度：40mm基礎(chǔ)與覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承載力特征值：100kPa（板房下面的地基為原來的道路路基，承載力較高，現(xiàn)取上海通常的地基承載力特征值100kPa來驗算本地基基礎(chǔ)，已偏于安全）預設(shè)基礎(chǔ)埋深500mm，剪力作用附加彎矩M'=V*h Mx'=0.45kN.m My'=2.775kN.m Mxk'=0.25kN.m Myk'=0.23kN.m1.2 計算要求： (1)地基承載力驗算 (2)基礎(chǔ)抗剪驗算 (3)基礎(chǔ)抗沖切

19、驗算(4)基礎(chǔ)抗彎計算(5)配筋計算 (6)基礎(chǔ)局壓驗算 單位說明： 力：kN, 力矩：kN.m, 應(yīng)力：kPa特別說明：鑒于本基礎(chǔ)為柱下單階條形基礎(chǔ)，持力地基上已進行素混凝土硬化，計算簡化為350x1820x400（長x寬x高）獨立基礎(chǔ)進行計算。二、計算過程和計算結(jié)果2.1基礎(chǔ)設(shè)計尺寸代碼示意圖示意圖2.2 計算信息1. 幾何參數(shù)臺階數(shù)n=1矩形柱寬bc=80mm矩形柱高hc=80mm基礎(chǔ)高度h1=400mm一階長度 b1=135mmb2=135mm 一階寬度 a1=870mma2=870mm2. 材料信息基礎(chǔ)混凝土等級:C30ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土

20、等級:C30ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2鋼筋級別:HRB400 fy=360N/mm23. 計算信息結(jié)構(gòu)重要性系數(shù): o=1.0 基礎(chǔ)埋深: dh=0.500m縱筋合力點至近邊距離:as=40mm基礎(chǔ)及其上覆土的平均容重:=20.000kN/m3最小配筋率:min=0.150%Fgk=47.290kNFqk=0.000kNMgxk=0.000kN*mMqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*mMqyk=0.000kN*mVgxk=0.460kNVqxk=0.000kNVgyk=0.500kNVqyk=0.000kN永久荷載分項系數(shù)rg=1.20可變荷載分

21、項系數(shù)rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=47.290+(0.000)=47.290kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =0.000+47.290*(0.175-0.175)/2+(0.000)+0.000*(0.175-0.175)/2 =0.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =0.000+47.290*(0.910-0.910)/2+(0.000)+0.000*(0.910-0.910)/2 =0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.460+(0.000)=0.46

22、0kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.500+(0.000)=0.500kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(47.290)+1.40*(0.000)=56.748kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(0.000+47.290*(0.175-0.175)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.175-0.175)/2) =0.000kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.20*(0.000+47.290*(0.910

23、-0.910)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.910-0.910)/2)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.460)+1.40*(0.000)=0.552kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.500)+1.40*(0.000)=0.600kNF2=1.35*Fk=1.35*47.290=63.842kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*0.460=0.621kNVy2=1.3

24、5*Vyk=1.35*0.500=0.675kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|56.748|,|63.842|)=63.842kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.552|,|0.621|)=0.621kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.600|,|0.675|)=0.675kN5. 修正后的地基承載力特征值fa=100.000kPa 6.計

25、算參數(shù)1） 基礎(chǔ)總長 Bx=b1+b2+bc=0.135+0.135+0.080=0.350m2） 基礎(chǔ)總寬 By=a1+a2+hc=0.870+0.870+0.080=1.820mA1=a1+hc/2=0.870+0.080/2=0.910m A2=a2+hc/2=0.870+0.080/2=0.910mB1=b1+bc/2=0.135+0.080/2=0.175m B2=b2+bc/2=0.135+0.080/2=0.175m3） 基礎(chǔ)總高 H=h1=0.400=0.400m4） 底板配筋計算高度 ho=h1-as=0.400-0.040=0.360m5） 基礎(chǔ)底面積 A=Bx*By=0.

26、350*1.820=0.637m26） Gk=*Bx*By*dh=20.000*0.350*1.820*0.500=6.370kNG=1.35*Gk=1.35*6.370=8.600kN7.計算作用在基礎(chǔ)底部彎矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.500*0.400=-0.200kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.460*0.400=0.184kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.675*0.400=-0.270kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.621*0.400=0.248kN*m2.3 地基承載力計算1. 驗算軸心荷載作用下地基承載力p

27、k=(Fk+Gk)/A=(47.290+6.370)/0.637=84.239kPa因o*pk=1.0*84.239=84.239kPafa=100.000kPa軸心荷載作用下地基承載力滿足要求2. 驗算偏心荷載作用下的地基承載力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=0.184/(47.290+6.370)=0.003m因 |exk| Bx/6=0.058mx方向小偏心,Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By) =(47.290+6.370)/0.637+6*|0.184|/(0.3502*1.820) =89.190kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|M

28、dyk|/(Bx2*By) =(47.290+6.370)/0.637-6*|0.184|/(0.3502*1.820) =79.287kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=-0.200/(47.290+6.370)=-0.004m因 |eyk| By/6=0.303my方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx) =(47.290+6.370)/0.637+6*|-0.200|/(1.8202*0.350) =85.274kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx) =(47.290+6.370)/0.637-6*|-0.

29、200|/(1.8202*0.350) =83.204kPa3. 確定基礎(chǔ)底面反力設(shè)計值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk =(89.190-84.239)+(85.274-84.239)+84.239 =90.225kPao*Pkmax=1.0*90.225=90.225kPa1.2*fa=1.2*100.000=120.000kPa偏心荷載作用下地基承載力滿足要求2.4 基礎(chǔ)沖切驗算1. 計算基礎(chǔ)底面反力設(shè)計值1.1 計算x方向基礎(chǔ)底面反力設(shè)計值ex=Mdy/(F+G)=0.248/(63.842+8.600)=0.003m因 ex Bx/6.0=0.05

30、8mx方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By) =(63.842+8.600)/0.637+6*|0.248|/(0.3502*1.820) =120.407kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By) =(63.842+8.600)/0.637-6*|0.248|/(0.3502*1.820) =107.037kPa1.2 計算y方向基礎(chǔ)底面反力設(shè)計值ey=Mdx/(F+G)=-0.270/(63.842+8.600)=-0.004m因 ey By/6=0.303y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)

31、 =(63.842+8.600)/0.637+6*|-0.270|/(1.8202*0.350) =115.119kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx) =(63.842+8.600)/0.637-6*|-0.270|/(1.8202*0.350) =112.325kPa1.3 因 Mdx0 Mdy0 Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=120.407+115.119-(63.842+8.600)/0.637=121.804kPa1.4 計算地基凈反力極值Pjmax=Pmax-G/A=121.804-8.600/0.637=108.304kPaP

32、jmax_x=Pmax_x-G/A=120.407-8.600/0.637=106.907kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=115.119-8.600/0.637=101.619kPa2. 驗算柱邊沖切YH=h1=0.400m, YB=bc=0.080m, YL=hc=0.080mYB1=B1=0.175m, YB2=B2=0.175m, YL1=A1=0.910m, YL2=A2=0.910mYHo=YH-as=0.360m2.1 因 (YH800) hp=1.02.2 x方向柱對基礎(chǔ)的沖切驗算x沖切位置斜截面上邊長bt=YB=0.080mx沖切位置斜截面下邊長bb=YB+2*YH

33、o=0.800m因 (bbBx)bb=Bx=0.350mx沖切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.080+0.350)/2=0.215mx沖切面積 Alx=max(YL1-YL/2-ho)*(YB1+YB2),(YL2-YL/2-ho)*(YB1+YB2)=max(0.910-0.080/2-0.360)*(0.175+0.175000),(0.910-0.080/2-0.360)*(0.175+0.175000)=max(0.179,0.179)=0.179m2x沖切截面上的地基凈反力設(shè)計值Flx=Alx*Pjmax=0.179*108.304=19.332kNo*Flx=1.0*19.

34、332=19.33kNo*Flx0.7*hp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1) =0.7*1.000*1.43*215*360=77.48kNx方向柱對基礎(chǔ)的沖切滿足規(guī)范要求2.3 y方向柱對基礎(chǔ)的沖切驗算因 YB/2+ho>=YB1和YB/2+ho>=YB2y方向基礎(chǔ)底面外邊緣位于沖切破壞錐體以內(nèi), 不用計算y方向的柱對基礎(chǔ)的沖切驗算2.5 柱下基礎(chǔ)剪切驗算b+2*h0 =780mm > B =350 X方向不需要進行抗剪計算: h+2*h0 =780mm < H =1820 Y方向需要進行抗剪計算: Y方向,高度 H=400 Vs = pj*Al = 101.6* 0.329=33.43KN 0.7*hs*ft*A0 = 0.7*1.00*1432.89*0.12 = 122.87KN Y方向剪切驗算滿足 2.6 基礎(chǔ)受彎及配筋計算1. 因Mdx>0 , Mdy>0 此基礎(chǔ)為雙向受彎2. 計算I-I截面彎矩因 ex Bx/6=0.058m x方向小偏心a=(Bx-bc)/2=(0.350-0.080)/2=0.135mPj1=(Bx-a)*