第一節(jié)-斷裂力學(xué)理論基礎(chǔ)(2)

1、 當(dāng)含裂紋的彈塑性體受到外載荷作用時(shí)，裂紋尖端附近會(huì)出現(xiàn)“塑性區(qū)”，塑性區(qū)的大小與外載，裂紋長短和材料屈服強(qiáng)度等都有關(guān)系。 彈塑性斷裂力學(xué)的主要任務(wù)，就是在大范圍屈服的條件下，確定出能夠定量描述裂紋尖端區(qū)域彈塑性應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)強(qiáng)度的參量，進(jìn)而建立出適合于工程應(yīng)用的斷裂判據(jù)。目前應(yīng)用最廣的是J積分理論和裂紋尖端張開位移(COD)理論。四、彈塑性斷裂力學(xué)基本理論四、彈塑性斷裂力學(xué)基本理論線彈性斷裂力學(xué)的局限性線彈性斷裂力學(xué)的局限性 實(shí)際材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系實(shí)際材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系- -低碳鋼低碳鋼應(yīng)應(yīng)力力塑性塑性應(yīng)變應(yīng)變載荷增大載荷增大線彈性斷裂力學(xué)的局限性線彈性斷裂力學(xué)的局限性 線彈性力學(xué)是建立在小范圍

2、屈服的基礎(chǔ)上的線彈性力學(xué)是建立在小范圍屈服的基礎(chǔ)上的當(dāng)裂紋尖端的塑性區(qū)尺寸比裂當(dāng)裂紋尖端的塑性區(qū)尺寸比裂紋尺寸或其它特征幾何尺寸小紋尺寸或其它特征幾何尺寸小的多的情況。的多的情況。Crack塑性塑性區(qū)區(qū)K主導(dǎo)區(qū)主導(dǎo)區(qū)1s線彈性斷裂力學(xué)的局限性線彈性斷裂力學(xué)的局限性 對(duì)中低強(qiáng)度鋼的中小型構(gòu)件以及其他彈塑性材對(duì)中低強(qiáng)度鋼的中小型構(gòu)件以及其他彈塑性材料，塑性區(qū)尺寸較大，在裂紋尖端附近發(fā)生大料，塑性區(qū)尺寸較大，在裂紋尖端附近發(fā)生大范圍或全面屈服。范圍或全面屈服。 對(duì)高強(qiáng)度鋼，由于裂紋尺寸很小，以致塑性對(duì)高強(qiáng)度鋼，由于裂紋尺寸很小，以致塑性 尺寸和裂紋尺寸達(dá)到相同的數(shù)量級(jí)，斷裂在應(yīng)尺寸和裂紋尺寸達(dá)到相同

3、的數(shù)量級(jí)，斷裂在應(yīng)力接近或超過屈服應(yīng)力的情況下發(fā)生。力接近或超過屈服應(yīng)力的情況下發(fā)生。線彈性斷裂力學(xué)的局限性線彈性斷裂力學(xué)的局限性 在測(cè)試材料的在測(cè)試材料的KIC時(shí)時(shí),為保證平面應(yīng)變和小范圍為保證平面應(yīng)變和小范圍屈服屈服,要求試樣厚度要求試樣厚度 22.5IsBK 試樣太大，浪費(fèi)材料試樣太大，浪費(fèi)材料如：中等強(qiáng)度鋼如：中等強(qiáng)度鋼 要求要求一般試驗(yàn)機(jī)很難做到一般試驗(yàn)機(jī)很難做到線彈性斷裂力學(xué)的局限性線彈性斷裂力學(xué)的局限性對(duì)于塑性變形占很對(duì)于塑性變形占很大比重的彈塑性斷大比重的彈塑性斷裂體的斷裂問題裂體的斷裂問題用小試樣測(cè)試用小試樣測(cè)試KIC的問題的問題COD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算 COD的定義和

4、基本思想的定義和基本思想 小范圍屈服條件下的小范圍屈服條件下的COD D-B帶狀屈服模型的帶狀屈服模型的COD 全屈服條件下的全屈服條件下的COD判據(jù)判據(jù) IC的測(cè)試的測(cè)試COD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算 COD裂紋尖端張開位移裂紋尖端張開位移(Crack tip Opening Displacement)。裂紋尖端區(qū)域發(fā)生屈服后，其范圍內(nèi)應(yīng)力就。裂紋尖端區(qū)域發(fā)生屈服后，其范圍內(nèi)應(yīng)力就幾乎不再增加了，所以用應(yīng)變研究和判斷裂紋擴(kuò)展要比應(yīng)力幾乎不再增加了，所以用應(yīng)變研究和判斷裂紋擴(kuò)展要比應(yīng)力更適用些。裂尖的張開位移更適用些。裂尖的張開位移(COD) 正是裂尖正是裂尖塑性應(yīng)變塑性應(yīng)變的一種的一種極好的

5、量度。極好的量度。英國、日本焊接驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)英國、日本焊接驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)我國壓力容器缺陷驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)我國壓力容器缺陷驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)COD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算 把裂紋體受力后裂紋尖端的張開位移把裂紋體受力后裂紋尖端的張開位移 作為一個(gè)參作為一個(gè)參量，建立這個(gè)參量與外加應(yīng)力量，建立這個(gè)參量與外加應(yīng)力 （或應(yīng)變（或應(yīng)變e e）和裂紋長）和裂紋長度度a的關(guān)系，計(jì)算彈塑性加載時(shí)裂紋尖端的張開位移的關(guān)系，計(jì)算彈塑性加載時(shí)裂紋尖端的張開位移 ，然后把材料起裂時(shí)的然后把材料起裂時(shí)的 c值作為材料的彈塑性斷裂韌性值作為材料的彈塑性斷裂韌性指標(biāo)。指標(biāo)。利用利用 c作為判據(jù)判斷是夠是否發(fā)生破壞。作為判據(jù)判斷是夠是否發(fā)生破壞。是裂紋

6、開始擴(kuò)展的判據(jù)是裂紋開始擴(kuò)展的判據(jù), ,不是不是裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的斷裂判據(jù)裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的斷裂判據(jù)應(yīng)力松弛引起的裂紋體剛度下降與裂紋應(yīng)力松弛引起的裂紋體剛度下降與裂紋長度增加的效果是一樣的長度增加的效果是一樣的COD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算 等效裂紋長度等效裂紋長度 a*=a+ry 考慮塑性區(qū)影響，假想把考慮塑性區(qū)影響，假想把 原來的裂紋尖端原來的裂紋尖端O移到點(diǎn)移到點(diǎn)O 原裂尖點(diǎn)處的張開位移就是原裂尖點(diǎn)處的張開位移就是COD(或或 ） COD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算Dugdale于于1960年發(fā)現(xiàn)裂尖年發(fā)現(xiàn)裂尖的塑性區(qū)具有扁平帶狀特征的塑性區(qū)具有扁平帶狀特征,從而建立了從而建立了D-B模型。假設(shè)裂

7、模型。假設(shè)裂紋尖端區(qū)域的塑性區(qū)沿呈尖紋尖端區(qū)域的塑性區(qū)沿呈尖劈帶狀，理想彈塑性材料。劈帶狀，理想彈塑性材料。塑性區(qū)塑性區(qū)將塑性區(qū)看成等效裂將塑性區(qū)看成等效裂紋紋這樣裂紋長度可轉(zhuǎn)化為這樣裂紋長度可轉(zhuǎn)化為2a2c，原裂紋尖端的，原裂紋尖端的張開量就是張開量就是COD思思路路COD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算 塑性區(qū)周圍為彈性區(qū)，塑性區(qū)和彈性區(qū)的交界塑性區(qū)周圍為彈性區(qū)，塑性區(qū)和彈性區(qū)的交界面上，作用有垂直于裂紋面的均勻結(jié)合力面上，作用有垂直于裂紋面的均勻結(jié)合力s s D-B模型的簡化模型的簡化簡化為求點(diǎn)簡化為求點(diǎn)A的張開位移的張開位移COD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算 利用疊加原理利用疊加原理 1+ 2sc

8、scEa2secln8COD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算 利用彈性化理論分析方法證明：利用彈性化理論分析方法證明：原裂紋尖端的張開位移（原裂紋尖端的張開位移（COD）8lnsec()2ssaE裂紋開始擴(kuò)展的臨界張開位移：裂紋開始擴(kuò)展的臨界張開位移：D-B模型塑性區(qū)寬度：模型塑性區(qū)寬度：(sec1)2sRaEE 平面應(yīng)力平面應(yīng)力21EE 平面應(yīng)變平面應(yīng)變(1) 無限大板穿透裂紋體；無限大板穿透裂紋體；(2) 材料被認(rèn)為是理想彈塑性材料材料被認(rèn)為是理想彈塑性材料(3) = s, ,不適用于整體屈服不適用于整體屈服(4) (/s)0.86的小范圍到大范圍屈服的小范圍到大范圍屈服適用情況：適用情況：COD

9、參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算 /s 1 時(shí)，時(shí)，模型失效；，模型失效； /s 0.86 時(shí)，計(jì)算與實(shí)驗(yàn)相符；時(shí)，計(jì)算與實(shí)驗(yàn)相符； /s 0.5 時(shí)，有：時(shí)，有：ssssJGEKEa22COD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算 工程結(jié)構(gòu)或壓力容器中，一些管道或焊接部件常會(huì)發(fā)生短裂紋在全面工程結(jié)構(gòu)或壓力容器中，一些管道或焊接部件常會(huì)發(fā)生短裂紋在全面屈服下擴(kuò)展而導(dǎo)致的破壞。全面屈服情況下，載荷的微小變化會(huì)引起應(yīng)變屈服下擴(kuò)展而導(dǎo)致的破壞。全面屈服情況下，載荷的微小變化會(huì)引起應(yīng)變和和COD的很大變化。需尋求裂紋尖端張開位移的很大變化。需尋求裂紋尖端張開位移與與應(yīng)變應(yīng)變e（教材中為（教材中為）、裂紋幾何和材料性能的關(guān)系

10、。裂紋幾何和材料性能的關(guān)系。Crack裂紋周圍裂紋周圍被廣大塑被廣大塑性區(qū)包圍性區(qū)包圍 目前主要用大量的寬板結(jié)果導(dǎo)出經(jīng)驗(yàn)公式目前主要用大量的寬板結(jié)果導(dǎo)出經(jīng)驗(yàn)公式定義無量綱的裂紋尖端張開位移：定義無量綱的裂紋尖端張開位移：aes2定義無量綱的應(yīng)變值：定義無量綱的應(yīng)變值：see塑性應(yīng)變塑性應(yīng)變es= s/ECOD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算-e/es關(guān)系曲線關(guān)系曲線 含中心穿透裂紋的寬板拉含中心穿透裂紋的寬板拉伸 試 驗(yàn) ， 得 到 無 量 綱 的伸 試 驗(yàn) ， 得 到 無 量 綱 的COD( )與與e/es的關(guān)系曲線和的關(guān)系曲線和相關(guān)的經(jīng)驗(yàn)公式：相關(guān)的經(jīng)驗(yàn)公式：Wells公式公式Burdekin公式

11、公式112sssseeeeeeee過于保守過于保守5 . 025. 05 . 02sssseeeeeeeeCOD參量及其計(jì)算參量及其計(jì)算蔡琪筑蔡琪筑(北京鋼鐵研究院北京鋼鐵研究院)建立的公式建立的公式)25. 0(seem1 無限體中心裂紋無限體中心裂紋1.2-1.5 半無限體單邊裂紋半無限體單邊裂紋0.7-0.8 表面裂紋表面裂紋aes2日本佐藤建立的公式日本佐藤建立的公式seem1 低強(qiáng)度鋼低強(qiáng)度鋼2 高強(qiáng)度鋼高強(qiáng)度鋼COD法的評(píng)定程序J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解 COD方法的局限性方法的局限性 J積分定義及特性積分定義及特性 彈塑性條件下裂紋尖端的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)彈塑性條件下裂紋尖端

12、的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng) 全塑性解及工程計(jì)算全塑性解及工程計(jì)算 基于基于J的失效評(píng)定圖的失效評(píng)定圖J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解COD方法的局限性方法的局限性 雖然雖然COD是一種簡單而有效的斷裂判據(jù)是一種簡單而有效的斷裂判據(jù),但有很大的缺陷但有很大的缺陷l它不是一個(gè)直接的、嚴(yán)密的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)參量。它不是一個(gè)直接的、嚴(yán)密的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)參量。lCOD判據(jù)不能用來預(yù)測(cè)起裂后亞臨界擴(kuò)展和最判據(jù)不能用來預(yù)測(cè)起裂后亞臨界擴(kuò)展和最 后失穩(wěn)擴(kuò)展的規(guī)律性。后失穩(wěn)擴(kuò)展的規(guī)律性。 J積分的提出積分的提出 在理論上是較嚴(yán)密的應(yīng)力應(yīng)變參量在理論上是較嚴(yán)密的應(yīng)力應(yīng)變參量, ,它在測(cè)試和理論它在測(cè)試和理論分析中能避開裂紋尖端連續(xù)

13、介質(zhì)力學(xué)已不適用的區(qū)域。分析中能避開裂紋尖端連續(xù)介質(zhì)力學(xué)已不適用的區(qū)域。J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解定義定義: :建立一個(gè)圍繞裂紋尖端的圍線積分建立一個(gè)圍繞裂紋尖端的圍線積分, ,這個(gè)積分值與積這個(gè)積分值與積分路徑無關(guān)分路徑無關(guān), ,為一常數(shù)為一常數(shù), ,并認(rèn)為這一數(shù)值反應(yīng)了裂尖應(yīng)力應(yīng)并認(rèn)為這一數(shù)值反應(yīng)了裂尖應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的強(qiáng)度。變場(chǎng)的強(qiáng)度。( (能量率的線積分能量率的線積分) )J積分的定義及特點(diǎn)積分的定義及特點(diǎn) J積分積分J.R.Rice于于1968年提出的年提出的裂紋尖端裂紋尖端沿逆時(shí)針沿逆時(shí)針方向方向J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解 J積分積分(Rice積分積分)的表達(dá)式的

14、表達(dá)式)(dsxuTdyJii在彈塑性條件下在彈塑性條件下, ,在單調(diào)加載過程在單調(diào)加載過程中裂紋體的應(yīng)變能密度中裂紋體的應(yīng)變能密度 ij-應(yīng)力張量應(yīng)力張量, e eij-應(yīng)變張量應(yīng)變張量)2 , 1,()(0jidijijeee從裂紋下表面沿逆時(shí)針從裂紋下表面沿逆時(shí)針方向到上表面的任意一方向到上表面的任意一曲線曲線作用在微元作用在微元ds上的表面上的表面力矢量力矢量位移矢量位移矢量J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解 J積分的特性積分的特性 守恒性守恒性 能量線積分能量線積分, ,與路徑無關(guān)。與路徑無關(guān)。 通用性和奇異性通用性和奇異性積分路線可以在裂紋附近的整個(gè)彈性區(qū)域內(nèi)積分路線可以在裂紋

15、附近的整個(gè)彈性區(qū)域內(nèi), ,也可以在也可以在接近裂紋的頂端附近。接近裂紋的頂端附近。 J J積分值反映了積分值反映了裂紋尖端區(qū)的應(yīng)變能裂紋尖端區(qū)的應(yīng)變能, ,即應(yīng)力應(yīng)變的集即應(yīng)力應(yīng)變的集中程度。中程度。J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解4321* 守恒性的證明守恒性的證明*)(dsxuTdyJii=0J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解 J積分守恒性存在的條件積分守恒性存在的條件小變形應(yīng)變位移條件小變形應(yīng)變位移條件單調(diào)加載條件下單調(diào)加載條件下積分回路中不能包含體積力積分回路中不能包含體積力J積分與路徑無關(guān)性的存在是不允許卸載為條件的積分與路徑無關(guān)性的存在是不允許卸載為條件的在推導(dǎo)過程中引用

16、了無體積力的平衡微分方程在推導(dǎo)過程中引用了無體積力的平衡微分方程J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解 線彈性下線彈性下J積分與積分與KI, G的關(guān)系的關(guān)系21IIJKGEEE 平面應(yīng)力平面應(yīng)力21EE 平面應(yīng)變平面應(yīng)變?cè)诰€彈性狀態(tài)下在線彈性狀態(tài)下, J積分具有明確的物理意積分具有明確的物理意義義, J積分就是應(yīng)變能釋放率積分就是應(yīng)變能釋放率, 即裂紋擴(kuò)展單即裂紋擴(kuò)展單位面積所釋放出的能量。位面積所釋放出的能量。1UJBa J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解 彈塑性狀態(tài)下彈塑性狀態(tài)下J積分的能量公式積分的能量公式 由于由于J積分守恒性要求變形是不可逆的積分守恒性要求變形是不可逆的, 即不允

17、許卸載即不允許卸載, 而裂紋擴(kuò)展必然引起局部卸載而裂紋擴(kuò)展必然引起局部卸載, 因此對(duì)因此對(duì)J積分的能量公積分的能量公式要有一個(gè)新的理解。式要有一個(gè)新的理解。理解為裂紋擴(kuò)展單位面積所釋放出理解為裂紋擴(kuò)展單位面積所釋放出的能量的能量理解為裂紋相差單位長度的兩個(gè)相理解為裂紋相差單位長度的兩個(gè)相同試樣的能量差同試樣的能量差1 UJB a J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解彈塑性條件下裂紋尖端的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)彈塑性條件下裂紋尖端的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng) 在線彈性條件在線彈性條件(小范圍屈服小范圍屈服)下下, 裂紋尖端應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的裂紋尖端應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的強(qiáng)度是由應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子強(qiáng)度是由應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子KI來表征的來表征的 )

18、()1 (2)(22ijijIijfrEJfrK)()1 (2)1 ()(12eijijIijErJErK當(dāng)當(dāng)r0, ,出出現(xiàn)奇異性現(xiàn)奇異性在線彈性條件下在線彈性條件下,J積分可以表征裂尖附近的應(yīng)力應(yīng)積分可以表征裂尖附近的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)強(qiáng)度變場(chǎng)強(qiáng)度對(duì)于平面應(yīng)變對(duì)于平面應(yīng)變, I型裂紋型裂紋,裂紋尖端附近應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的公式為裂紋尖端附近應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的公式為J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解 在大范圍屈服或彈塑性條件下在大范圍屈服或彈塑性條件下,J積分是否可以表征裂積分是否可以表征裂尖附近的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的強(qiáng)度尖附近的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的強(qiáng)度 HRR奇異性理論奇異性理論證明了在小應(yīng)變條件下證明了在小應(yīng)變條件下,

19、J積分仍然可積分仍然可以作為裂尖應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)奇異性的強(qiáng)度度量。以作為裂尖應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)奇異性的強(qiáng)度度量。Hutahinson, Rice and Rosengren 于于1968年提出的年提出的 ,假定材料服從假定材料服從蘭伯格奧斯古德蘭伯格奧斯古德(ROR)關(guān)系關(guān)系nrIEJijnnij,11200nrIEJijnnnij,1200eeen000ee當(dāng)當(dāng)r0, ,出現(xiàn)奇異性出現(xiàn)奇異性HRR奇異性為主的區(qū)域奇異性為主的區(qū)域J積分可以表征裂紋尖端附近彈塑性應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的奇積分可以表征裂紋尖端附近彈塑性應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的奇異性強(qiáng)度異性強(qiáng)度J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解 J積分判據(jù)積分判據(jù) 根據(jù)以上分析和

20、證明根據(jù)以上分析和證明, ,J積分可以作為表征彈塑性條積分可以作為表征彈塑性條件下裂紋尖端應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的參量。件下裂紋尖端應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的參量。J積分的斷裂判據(jù)為積分的斷裂判據(jù)為:IcJJ 臨界臨界J積分積分,表示表示材料抵抗裂紋擴(kuò)材料抵抗裂紋擴(kuò)展的斷裂韌性展的斷裂韌性,通通過測(cè)試獲得。過測(cè)試獲得。J積分判據(jù)與其它判據(jù)積分判據(jù)與其它判據(jù)( (如如K判據(jù)、判據(jù)、COD判據(jù)判據(jù)) )存在著內(nèi)在聯(lián)系和一致存在著內(nèi)在聯(lián)系和一致性。性。J積分原理及全塑性解積分原理及全塑性解 含缺陷結(jié)構(gòu)的大直徑厚壁壓力容器及管道也可能產(chǎn)生斷裂含缺陷結(jié)構(gòu)的大直徑厚壁壓力容器及管道也可能產(chǎn)生斷裂失效。隨著斷裂力學(xué)的發(fā)展，根據(jù)失效。

21、隨著斷裂力學(xué)的發(fā)展，根據(jù)J積分?jǐn)嗔褏⒘慷a(chǎn)生的計(jì)積分?jǐn)嗔褏⒘慷a(chǎn)生的計(jì)算方法，無論在理論上還是在試驗(yàn)研究中都被廣泛采用。采用算方法，無論在理論上還是在試驗(yàn)研究中都被廣泛采用。采用J積分的評(píng)定方法不僅可評(píng)判容器及管道所含裂紋的啟裂，而積分的評(píng)定方法不僅可評(píng)判容器及管道所含裂紋的啟裂，而且還可以進(jìn)行裂紋擴(kuò)展的計(jì)算。它是通過含缺陷容器及管道在且還可以進(jìn)行裂紋擴(kuò)展的計(jì)算。它是通過含缺陷容器及管道在載荷作用下產(chǎn)生的斷裂推動(dòng)力載荷作用下產(chǎn)生的斷裂推動(dòng)力J積分與容器及管道材料的抗斷積分與容器及管道材料的抗斷裂阻力進(jìn)行比較，從而得到裂紋啟裂與失穩(wěn)的判斷。對(duì)于含缺裂阻力進(jìn)行比較，從而得到裂紋啟裂與失穩(wěn)的判斷。對(duì)于含缺陷結(jié)構(gòu)的陷結(jié)構(gòu)的J積分，嚴(yán)格的計(jì)算方法應(yīng)該是采用有限元分析方法，積分，嚴(yán)格的計(jì)算方法應(yīng)該是采用有限元分析方法，但這種方法非常費(fèi)時(shí)。在工程評(píng)定中，通常采用經(jīng)驗(yàn)或半經(jīng)驗(yàn)但這種方法非常費(fèi)時(shí)。在工程評(píng)定中，通常采用經(jīng)驗(yàn)或半經(jīng)驗(yàn)的計(jì)算方法來計(jì)算含曲線結(jié)構(gòu)的的計(jì)算方法來計(jì)算含曲線結(jié)構(gòu)的J積分。積分。五、失效評(píng)定圖技術(shù)及原理五、失效評(píng)定圖技術(shù)及原理失效評(píng)定圖失效評(píng)定圖 由英國中央電力局(CEGB)提出的，它適用于各種含缺陷結(jié)構(gòu)的斷裂評(píng)定。 雙判據(jù)評(píng)定準(zhǔn)則是將斷裂評(píng)定和塑性失效評(píng)定表示在同一張失效評(píng)定圖上。其縱坐標(biāo)( K r = KI/KIc)表示結(jié)構(gòu)脆斷的性能，其中 K I為裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)