北京航天城污水處理廠CASS法工藝調(diào)試及運行1

1、北京航天城污水處理廠CASS法工藝調(diào)試及運行王守中張統(tǒng)侯瑞琴張志仁提要:概述了北京航天城污水處理廠工程概況和工藝概況,重點介紹了工程調(diào)試及試運行情況,最后結(jié)合實際對CASS工藝特點談了自己的看法。關鍵詞城市污水CASS工藝工程調(diào)試潷水器 0概述北京航天城污水處理廠是跨世紀國家重點工程的配套設施。該污水處理廠分兩期建設,一期工程于1996年12月破土動工,至1998年4月建成并投入設備調(diào)試及試運行,7月29日經(jīng)北京市環(huán)保局驗收后轉(zhuǎn)入正常運轉(zhuǎn)。近期排放污水量7200m3/d,遠期14400m3/d。廢水主要包括生活污水、工業(yè)廢水和醫(yī)院污水,各自所占比例為81.5%、18.0%、0.5%,其污水主要

2、是生活污水,主要污染物包括：有機物、懸浮物和油類等。設計進出水水質(zhì)及排放標準(北京市綜合廢水排放二級標準)見表1。表1設計進出水水質(zhì)及排放標準項目CODBOD5SSPH礦物油Mg/lMg/lMg/lMg/l進水3502502206.58.55.8出水5015306.08.53排放標準6020506.08.541工藝概況1.1工藝簡介在大量文獻調(diào)研基礎上,通過方案篩選,我們選用周期循環(huán)活性污泥法(Cyclic Activated Sludge System,簡稱CASS)。該工藝最早是美國川森維柔廢水處理公司1975年研究成功并推廣應用的廢水處理技術專利。為將該工藝引進、消化,探討適合我國國情的

3、新型污水處理工藝,總裝備部工程設計研究總院環(huán)保中心于1994年在實驗室進行了模擬試驗研究,并成功地應用于北京航天城污水處理廠。1.2工藝流程污水處理廠高程布置如圖1所示。污水中含有較大顆粒的懸浮物和漂浮物,經(jīng)過格柵截留,除去上述污染物,防止后續(xù)處理構(gòu)筑物管道、閥門和水泵機組堵塞。污水經(jīng)集水池用潛污泵抽至沉砂池,在沉砂池中可除去比重較大的無機顆粒,污水經(jīng)沉砂池后由配水管自流進入CASS池進行生物處理,出水達標后,部分用作農(nóng)田灌溉或池塘補充水,剩余部分排放。圖1北京航天城污水處理廠高程布置圖(數(shù)字的單位為m)CASS池是污水處理廠的核心,它在SBR的基礎上前部設置了生物選擇區(qū),后部安裝了可升降的自

4、動潷水器,曝氣、沉淀、排水均在同一池子內(nèi)周期性循環(huán)進行。生物選擇區(qū)和主反應區(qū)之間由隔墻隔開,污水由生物選擇區(qū)通過隔墻下部進入主反應區(qū),托動水層緩慢上升。整個CASS池平面24mm,主反應區(qū)和預反應區(qū)長度分別為19.25m和3.75m,寬度方向分4格,每格可獨立運行,池深5m,有效水深4.5m(污泥區(qū)高1.3m,緩沖區(qū)高1.7m),活性污泥界面以上最小水深為1.34m,每周期排水比約為1/3,CASS反應池構(gòu)造簡圖示于圖2。 圖2CASS反應池構(gòu)造簡圖2工程調(diào)試和試運行污水處理廠調(diào)試及試運行是污水處理工程建設的重要階段,是檢驗污水處理廠前期設計、施工、安裝等工程質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)。設備安裝完工后,按

5、單體調(diào)試、局部聯(lián)合調(diào)試和系統(tǒng)聯(lián)合試運轉(zhuǎn)三個步驟進行。污泥的培養(yǎng)馴化采用接種培養(yǎng)法,具體是在CASS池中加入其它污水處理廠濃縮脫水后的污泥,悶曝24h,此后每天排出部分上清液并加入新的污水,逐步加大負荷,此階段不排泥。培養(yǎng)期間應通過鏡檢密切觀察CASS池中微生物相的變化；同時進行進、出水水質(zhì)及反映活性污泥性能指標的測定,包括：SV、MLSS、SVI、COD、BOD5等。隨著微生物培養(yǎng)時間的增加,檢測到污泥中有大量活躍的原生動物和少量的后生動物,此時SVI=80mL/g100mL/g, SV=18%20%, MLSS=1200mg/L1800mg/L,表明活性污泥培養(yǎng)基本成功。此階段完成后即可進入

6、污水廠全面試運行階段。污水廠試運行是指在滿負荷進水條件下,優(yōu)化、摸索運行參數(shù),取得最佳的去除效果,同時對工程整體質(zhì)量進一步全面考核,為今后長期穩(wěn)定運行奠定基礎。此階段大致包括以下幾方面工作：潷水器控制參數(shù)的確定,CASS池運行周期及曝氣、沉淀、排水、閑置時間的分配,自控系統(tǒng)的校正、污泥脫水過程中混凝劑的投加量等。2.1潷水器控制參數(shù)的確定CASS工藝的特點是程序工作制,可依據(jù)進、出水水質(zhì)變化來調(diào)整工作程序,保證出水效果。潷水器是CASS工藝中的關鍵設備,工程采用的潷水器是我院環(huán)保中心和四達水處理公司在模擬試驗基礎上開發(fā)成功的新型潷水設備。該潷水器采用絲杠套筒式,通過電機的運動,帶動絲杠上下移動

7、,從而帶動連接于絲杠末端的浮動式潷水堰,完成潷水過程。每次潷水階段開始時,潷水器以事先設定的速度首先由原始位置降到水面,然后隨水面緩慢下降,下降過程為：下降10s,靜止?jié)?0s,再下降10s,靜止?jié)?0s,如此循環(huán)運行直至設計排水最低水位,通過潷水器的堰式裝置迅速、穩(wěn)定、均勻地將處理后的上清液排至排水井,潷水器下降速度與水位變化相當,排出的始終是最上層的上清液,不會擾動已沉淀的污泥層。潷水器上升過程是由低水位連續(xù)升至最高位置,即原始位置,上升時間通過調(diào)試摸索確定。潷水器在運行過程中設有限位開關,保證潷水器在安全行程內(nèi)工作。調(diào)試工作主要是根據(jù)進出水水質(zhì)及水量來探索潷水器的排水時間、潷水器最佳

8、下降速度及排水結(jié)束后潷水器的上升時間。2.2CASS池運行周期的確定根據(jù)實驗室小試結(jié)果,原設計的CASS池運行周期是4h,其中曝氣2h,沉淀1h,排水1h。調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)原水濃度比設計原水濃度低,有必要根據(jù)實際廢水水質(zhì)情況來確定運行周期,根據(jù)進出水水質(zhì)指標適當調(diào)整周期中各階段時間的分配,如適當減少曝氣時間、延長沉淀時間等,這樣在保證出水水質(zhì)的情況下節(jié)省了能耗。污水廠實際運行周期仍是4h,其中曝氣1.5h,沉淀1h,排水1h,閑置0.5h。2.3自控系統(tǒng)的校準CASS工藝之所以在國外得到普遍應用,得益于自動化技術的應用。北京航天城污水處理廠根據(jù)工藝流程與廠區(qū)設備分布狀況,自動控制采用集散式控制系

9、統(tǒng),由我院環(huán)保中心與北京研華公司合作研制。整套控制系統(tǒng)采用現(xiàn)場可編程控制(PLC)與微機集中監(jiān)控,在污水提升泵房、4座CASS池及污泥脫水機房各設置1臺現(xiàn)場控制機(可手動控制)；在中心監(jiān)控室設有1臺工控機和模擬顯示屏?，F(xiàn)場控制機獨立完成相應的參數(shù)設置、數(shù)據(jù)顯示、自動控制、數(shù)據(jù)通信等全功能,中央控制計算機通過工業(yè)現(xiàn)場總線向各現(xiàn)場控制機傳輸和采集數(shù)據(jù),并可根據(jù)進、出水水質(zhì)變化適當調(diào)整工作程序,發(fā)現(xiàn)問題及時解決。模擬顯示屏顯示工藝全過程的數(shù)據(jù)與狀態(tài)。2.4運行結(jié)果從每天監(jiān)測的水質(zhì)情況看,CASS工藝經(jīng)過上述各階段的調(diào)試和試運行,取得了良好效果。進水水質(zhì)：CODCr=70mg/L80mg/L, BOD

10、5=30mg/L35mg/L, pH=6.87.5；出水經(jīng)常保持在CODCr=20mg/L以下,BOD5=7mg/L左右,SVI=80mL/g100mL/g,SV=18%20%, pH=6.87.5,優(yōu)于國家排放標準。CASS工藝產(chǎn)生的污泥量較少,污泥性質(zhì)穩(wěn)定,具有良好的沉降、絮凝、脫水性能。調(diào)試至今半年過去了,未發(fā)生污泥膨脹現(xiàn)象,這樣更從實踐上驗證了CASS工藝的優(yōu)越性。3CASS工藝的特點從北京航天城污水處理廠的運行實踐來看,CASS工藝與其它污水處理工藝相比確實是一種先進實用的工藝。具體體現(xiàn)在以下幾個方面：(1)此工藝建設費用低,與常規(guī)活性污泥法相比,省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回

11、流設備,工藝流程簡潔,建設費用可節(jié)省10%25%,占地面積可減少20%35%。(2)運轉(zhuǎn)費用省。由于曝氣是周期性的,重新開始曝氣時,氧濃度梯度大,傳遞效率高,節(jié)能效果顯著,運轉(zhuǎn)費用可節(jié)省10%25%。此外,本工程采用水下曝氣機代替?zhèn)鹘y(tǒng)鼓風機曝氣,消除了噪音污染。(3)有機物去除率高,出水水質(zhì)好。(4)管理簡單,運行可靠,能有效防止污泥膨脹。與傳統(tǒng)的SBR工藝相比,CASS最大的特點在于增加了一個生物選擇區(qū),且連續(xù)進水(沉淀期、排水期仍連續(xù)進水),沒有明顯標志的反應階段和閑置階段。設置生物選擇區(qū)的主要目的是使系統(tǒng)選擇出良好的絮凝性生物。據(jù)有關資料1介紹,污泥膨脹的直接原因是絲狀菌的過量繁殖。由于

12、絲狀菌比菌膠團的比表面積大,因此,有利于攝取低濃度底物。而一般絲狀菌的比增殖速率比其它細菌小,在高底物濃度下菌膠團和絲狀菌都以較大速率降解底物和增殖,但由于菌膠團細菌比增殖速率較大,其增殖量也很大,從而占優(yōu)勢。所以CASS池首端設計合理的生物選擇區(qū)可以有效地抑制絲狀菌的生長和繁殖,克服污泥膨脹。(5)控制系統(tǒng)設計緊密結(jié)合CASS工藝特點,管理簡單,運行可靠。CASS工藝要求周期性地對相關設備進行控制,在系統(tǒng)設計與軟件編程上我們采取了以下做法：潷水器的潷水量采用了準PWM法,即在排水進程潷水器間歇下降,由于下降時間與間歇時間均可方便設定,實現(xiàn)了非調(diào)速潷水機潷水量的控制；監(jiān)控室內(nèi)可方便地設定曝氣量

13、；采取了超低水位進程暫停、超高水位聲光報警等較完備的保護措施。污水提升泵采用自動循環(huán)備用的自控模式,使每臺泵的運行幾率盡可能相同；避免了自動備用方式造成的主泵過度運轉(zhuǎn)。日處理量7200m3/d的北京航天城污水處理廠,需操作管理工58人,而我國相同規(guī)模采用傳統(tǒng)污水處理工藝則需操作管理工30人以上。(6)污泥產(chǎn)量低,性質(zhì)穩(wěn)定。SBR工藝總結(jié) SBR工藝總結(jié) - SBR污水處理技術 SBR是序列間歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process）的簡稱，是一種按間歇曝氣方式來運行的活性污泥污水處理技術，又稱序批式活性污泥法。 與傳統(tǒng)污

14、水處理工藝不同，SBR技術采用時間分割的操作方式替代空間分割的操作方式，非穩(wěn)定生化反應替代穩(wěn)態(tài)生化反應，靜置理想沉淀替代傳統(tǒng)的動態(tài)沉淀。它的主要特征是在運行上的有序和間歇操作，SBR技術的核心是SBR反應池，該池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，無污泥回流系統(tǒng)。正是SBR工藝這些特殊性使其具有以下優(yōu)點： 1、 理想的推流過程使生化反應推動力增大，效率提高，池內(nèi)厭氧、好氧處于交替狀態(tài)，凈化效果好。 2、 運行效果穩(wěn)定，污水在理想的靜止狀態(tài)下沉淀，需要時間短、效率高，出水水質(zhì)好。 3、 耐沖擊負荷，池內(nèi)有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機污物的沖擊。 4、 工藝過程中

15、的各工序可根據(jù)水質(zhì)、水量進行調(diào)整，運行靈活。 5、 處理設備少，構(gòu)造簡單，便于操作和維護管理。 6、 反應池內(nèi)存在DO、BOD5濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。 7、 SBR法系統(tǒng)本身也適合于組合式構(gòu)造方法，利于廢水處理廠的擴建和改造。 8、 脫氮除磷，適當控制運行方式，實現(xiàn)好氧、缺氧、厭氧狀態(tài)交替，具有良好的脫氮除磷效果。 9、 工藝流程簡單、造價低。主體設備只有一個序批式間歇反應器，無二沉池、污泥回流系統(tǒng)，調(diào)節(jié)池、初沉池也可省略，布置緊湊、占地面積省。 SBR系統(tǒng)的適用范圍 由于上述技術特點，SBR系統(tǒng)進一步拓寬了活性污泥法的使用范圍。就近期的技術條件，SBR系統(tǒng)更適合以下情況： 1) 中

16、小城鎮(zhèn)生活污水和廠礦企業(yè)的工業(yè)廢水，尤其是間歇排放和流量變化較大的地方。 2) 需要較高出水水質(zhì)的地方，如風景游覽區(qū)、湖泊和港灣等，不但要去除有機物，還要求出水中除磷脫氮，防止河湖富營養(yǎng)化。 3) 水資源緊缺的地方。SBR系統(tǒng)可在生物處理后進行物化處理，不需要增加設施，便于水的回收利用。 4) 用地緊張的地方。 5) 對已建連續(xù)流污水處理廠的改造等。 6) 非常適合處理小水量，間歇排放的工業(yè)廢水與分散點源污染的治理。 SBR設計要點、主要參數(shù) SBR設計要點 1、運行周期（T）的確定 SBR的運行周期由充水時間、反應時間、沉淀時間、排水排泥時間和閑置時間來確定。充水時間（tv）應有一個最優(yōu)值。

17、如上所述，充水時間應根據(jù)具體的水質(zhì)及運行過程中所采用的曝氣方式來確定。當采用限量曝氣方式及進水中污染物的濃度較高時，充水時間應適當取長一些；當采用非限量曝氣方式及進水中污染物的濃度較低時，充水時間可適當取短一些。充水時間一般取14。反應時間（tR）是確定SBR 反應器容積的一個非常主要的工藝設計參數(shù)，其數(shù)值的確定同樣取決于運行過程中污水的性質(zhì)、反應器中污泥的濃度及曝氣方式等因素。對于生活污水類易處理廢水，反應時間可以取短一些，反之對含有難降解物質(zhì)或有毒物質(zhì)的廢水，反應時間可適當取長一些。一般在28h。沉淀排水時間（tS+D）一般按24h設計。閑置時間（tE）一般按2h設計。 一個周期所需時間t

18、CtRtStD 周期數(shù) n24tC 2、反應池容積的計算 假設每個系列的污水量為q，則在每個周期進入各反應池的污水量為q/nN。各反應池的容積為： V:各反應池的容量 1/m：排出比 n：周期數(shù)（周期/d） N:每一系列的反應池數(shù)量 q：每一系列的污水進水量（設計最大日污水量）（m3/d） 3、曝氣系統(tǒng) 序批式活性污泥法中，曝氣裝置的能力應是在規(guī)定的曝氣時間內(nèi)能供給的需氧量，在設計中，高負荷運行時每單位進水BOD為0.51.5kgO2/kgBOD，低負荷運行時為1.52.5kgO2/kgBOD。 在序批式活性污泥法中，由于在同一反應池內(nèi)進行活性污泥的曝氣和沉淀，曝氣裝置必須是不易堵塞的，同時考

19、慮反應池的攪拌性能。常用的曝氣系統(tǒng)有氣液混合噴射式、機械攪拌式、穿孔曝氣管、微孔曝氣器，一般選射流曝氣，因其在不曝氣時尚有混合作用，同時避免堵塞。 4、排水系統(tǒng) 上清液排除出裝置應能在設定的排水時間內(nèi)，活性污泥不發(fā)生上浮的情況下排出上清液，排出方式有重力排出和水泵排出。 為預防上清液排出裝置的故障，應設置事故用排水裝置。 在上清液排出裝置中，應設有防浮渣流出的機構(gòu)。 序批式活性污泥的排出裝置在沉淀排水期，應排出與活性污泥分離的上清液，并且具備以下的特征： 1) 應能既不擾動沉淀的污泥，又不會使污泥上浮，按規(guī)定的流量排出上清液。（定量排水） 2) 為獲得分離后清澄的處理水，集水機構(gòu)應盡量靠近水面

20、，并可隨上清液排出后的水位變化而進行排水。（追隨水位的性能） 3) 排水及停止排水的動作應平穩(wěn)進行，動作準確，持久可靠。（可靠性） 排水裝置的結(jié)構(gòu)形式，根據(jù)升降的方式的不同，有浮子式、機械式和不作升降的固定式。 5、排泥設備 設計污泥干固體量=設計污水量設計進水SS濃度污泥產(chǎn)率1000 在高負荷運行（0.10.4 kg-BOD/kg-ssd)時污泥產(chǎn)量以每流入1 kgSS產(chǎn)生1 kg計算，在低負荷運行（0.030.1 kg-BOD/kg-ssd)時以每流入1 kgSS產(chǎn)生0.75 kg計算。 在反應池中設置簡易的污泥濃縮槽，能夠獲得23%的濃縮污泥。由于序批式活性污泥法不設初沉池，易流入較多的

21、雜物，污泥泵應采用不易堵塞的泵型。 SBR設計主要參數(shù) 序批式活性污泥法的設計參數(shù)，必須考慮處理廠的地域特性和設計條件（用地面積、維護管理、處理水質(zhì)指標等）適當?shù)拇_定。 用于設施設計的設計參數(shù)應以下值為準： 項 目 參 數(shù) BOD-SS負荷(kg-BOD/kg-ssd) 0.030.4 MLSS(mg/l) 15005000 排出比(1/m) 1/21/6 安全高度(cm)(活性污泥界面以上的最小水深) 50以上 序批式活性污泥法是一種根據(jù)有機負荷的不同而從低負荷（相當于氧化溝法）到高負荷（相當于標準活性污泥法）的范圍內(nèi)都可以運行的方法。序批式活性污泥法的BOD-SS負荷，由于將曝氣時間作為反

22、應時間來考慮，定義公式如下： QS：污水進水量（m3/d） CS：進水的平均BOD5(mg/l) CA：曝氣池內(nèi)混合液平均MLSS濃度(mg/l) V：曝氣池容積 e：曝氣時間比 e=nTA/24 n:周期數(shù) TA:一個周期的曝氣時間 序批式活性污泥法的負荷條件是根據(jù)每個周期內(nèi)，反應池容積對污水進水量之比和每日的周期數(shù)來決定，此外，在序批式活性污泥法中，因池內(nèi)容易保持較好的MLSS濃度，所以通過MLSS濃度的變化，也可調(diào)節(jié)有機物負荷。進一步說，由于曝氣時間容易調(diào)節(jié)，故通過改變曝氣時間，也可調(diào)節(jié)有機物負荷。 在脫氮和脫硫為對象時，除了有機物負荷之外，還必須對排出比、周期數(shù)、每日曝氣時間等進行研究

23、。 在用地面積受限制的設施中，適宜于高負荷運行，進水流量小負荷變化大的小規(guī)模設施中，最好是低負荷運行。因此，有效的方式是在投產(chǎn)初期按低負荷運行，而隨著水量的增加，也可按高負荷運行。 不同負荷條件下的特征 有機物負荷條件（進水條件） 高負荷運行 低負荷運行 間歇進水 間歇進水、連續(xù) 運行條件 BOD-SS負荷（kg-BOD/kg-ssd） 0.10.4 0.030.1 周期數(shù) 大（34） 小（23） 排出比 大 小 處理特性 有機物去除 處理水BOD20mg/l 去除率比較高 脫氮 較低 高 脫磷 高 較低 污泥產(chǎn)量 多 少 維護管理 抗負荷變化性能比低負荷差 對負荷變化的適應性強，運行的靈活性

24、強 用地面積 反應池容積小，省地 反應池容積較大 適用范圍 能有效地處理中等規(guī)模以上的污水，適用于處理規(guī)模約為2000m3/d以上的設施 適用于小型污水處理廠，處理規(guī)模約為2000m3/d以下，適用于不需要脫氮的設施 SBR設計需特別注意的問題 （一）主要設施與設備 1、設施的組成 本法原則上不設初次沉淀池，本法應用于小型污水處理廠的主要原因是設施較簡單和維護管理較為集中 為適應流量的變化，反應池的容積應留有余量或采用設定運行周期等方法。但是，對于游覽地等流量變化很大的場合，應根據(jù)維護管理和經(jīng)濟條件，研究流量調(diào)節(jié)池的設置。 2、反應池 反應池的形式為完全混合型，反應池十分緊湊，占地很少。形狀以

25、矩形為準，池寬與池長之比大約為1：11：2，水深46米。 反應池水深過深，基于以下理由是不經(jīng)濟的：如果反應池的水深大，排出水的深度相應增大，則固液分離所需的沉淀時間就會增加。專用的上清液排出裝置受到結(jié)構(gòu)上的限制，上清液排出水的深度不能過深。 反應池水深過淺，基于以下理由是不希望的：在排水期間，由于受到活性污泥界面以上的最小水深限制，上清液排出的深度不能過深。與其他相同BODSS負荷的處理方式相比，其優(yōu)點是用地面積較少。 反應池的數(shù)量，考慮清洗和檢修等情況，原則上設2個以上。在規(guī)模較小或投產(chǎn)初期污水量較小時，也可建一個池。 3、排水裝置 排水系統(tǒng)是SBR處理工藝設計的重要內(nèi)容，也是其設計中最具特

26、色和關系到系統(tǒng)運行成敗的關鍵部分。目前，國內(nèi)外報道的SBR排水裝置大致可歸納為以下幾種：潛水泵單點或多點排水。這種方式電耗大且容易吸出沉淀污泥；池端（側(cè)）多點固定閥門排水，由上自下開啟閥門。缺點操作不方便，排水容易帶泥；專用設備潷水器。潷水器是是一種能隨水位變化而調(diào)節(jié)的出水堰，排水口淹沒在水面下一定深度，可防止浮渣進入。理想的排水裝置應滿足以下幾個條件：單位時間內(nèi)出水量大，流速小，不會使沉淀污泥重新翻起；集水口隨水位下降，排水期間始終保持反應當中的靜止沉淀狀態(tài)；排水設備堅固耐用且排水量可無級調(diào)控，自動化程度高。 在設定一個周期的排水時間時，必須注意以下項目： 上清液排出裝置的溢流負荷確定需要的

27、設備數(shù)量； 活性污泥界面上的最小水深主要是為了防止污泥上浮，由上清液排出裝置和溢流負荷確定，性能方面，水深要盡可能??； 隨著上清液排出裝置的溢流負荷的增加，單位時間的處理水排出量增大，可縮短排水時間，相應的后續(xù)處理構(gòu)筑物容量須擴大； 在排水期，沉淀的活性污泥上浮是發(fā)生在排水即將結(jié)束的時候，從沉淀工序的中期就開始排水符合SBR法的運行原理。 SBR工藝的需氧與供氧 SBR工藝有機物的降解規(guī)律與推流式曝氣池類似，推流式曝氣池是空間（長度）上的推流，而SBR反應池是時間意義上的推流。由于SBR工藝有機物濃度是逐漸變化的，在反應初期，池內(nèi)有機物濃度較高，如果供氧速率小于耗氧速率，則混合液中的溶解氧為零

28、，對單一的微生物而言，氧氣的得到可能是間斷的，供氧速率決定了有機物的降解速率。隨著好氧進程的深入，有機物濃度降低，供氧速率開始大于耗氧速率，溶解氧開始出現(xiàn)，微生物開始可以得到充足的氧氣供應，有機物濃度的高低成為影響有機物降解速率的一個重要因素。從耗氧與供氧的關系來看，在反應初期SBR反應池保持充足的供氧，可以提高有機物的降解速度，隨著溶解氧的出現(xiàn)，逐漸減少供氧量，可以節(jié)約運行費用，縮短反應時間。SBR反應池通過曝氣系統(tǒng)的設計，采用漸減曝氣更經(jīng)濟、合理一些。 SBR工藝排出比（1/m）的選擇 SBR工藝排出比（1/m）的大小決定了SBR工藝反應初期有機物濃度的高低。排出比小，初始有機物濃度低，反

29、之則高。根據(jù)微生物降解有機物的規(guī)律，當有機物濃度高時，有機物降解速率大，曝氣時間可以減少。但是，當有機物濃度高時，耗氧速率也大，供氧與耗氧的矛盾可能更大。此外，不同的廢水活性污泥的沉降性能也不同。污泥沉降性能好，沉淀后上清液就多，宜選用較小的排出比，反之則宜采用較大的排出比。排出比的選擇還與設計選用的污泥負荷率、混合液污泥濃度等有關。 SBR反應池混合液污泥濃度 根據(jù)活性污泥法的基本原理，混合液污泥濃度的大小決定了生化反應器容積的大小。SBR工藝也同樣如此，當混合液污泥濃度高時，所需曝氣反應時間就短，SBR反應池池容就小，反之SBR反應池池容則大。但是，當混合液污泥濃度高時，生化反應初期耗氧速

30、率增大，供氧與耗氧的矛盾更大。此外，池內(nèi)混合液污泥濃度的大小還決定了沉淀時間。污泥濃度高需要的沉淀時間長，反之則短。當污泥的沉降性能好，排出比小，有機物濃度低，供氧速率高，可以選用較大的數(shù)值，反之則宜選用較小的數(shù)值。SBR工藝混合液污泥濃度的選擇應綜合多方面的因素來考慮。 關于污泥負荷率的選擇 污泥負荷率是影響曝氣反應時間的主要參數(shù)，污泥負荷率的大小關系到SBR反應池最終出水有機物濃度的高低。當要求的出水有機物濃度低時，污泥負荷率宜選用低值；當廢水易于生物降解時，污泥負荷率隨著增大。污泥負荷率的選擇應根據(jù)廢水的可生化性以及要求的出水水質(zhì)來確定。 SBR工藝與調(diào)節(jié)、水解酸化工藝的結(jié)合 SBR工藝

31、采用間歇進水、間歇排水，SBR反應池有一定的調(diào)節(jié)功能，可以在一定程度上起到均衡水質(zhì)、水量的作用。通過供氣系統(tǒng)、攪拌系統(tǒng)的設計，自動控制方式的設計，閑置期時間的選擇，可以將SBR工藝與調(diào)節(jié)、水解酸化工藝結(jié)合起來，使三者合建在一起，從而節(jié)約投資與運行管理費用。 在進水期采用水下攪拌器進行攪拌，進水電動閥的關閉采用液位控制，根據(jù)水解酸化需要的時間確定開始曝氣時刻，將調(diào)節(jié)、水解酸化工藝與SBR工藝有機的結(jié)合在一起。反應池進水開始作為閑置期的結(jié)束則可以使整個系統(tǒng)能正常運行。具體操作方式如下所述： 進水開始既為閑置結(jié)束，通過上一組SBR池進水結(jié)束時間來控制； 進水結(jié)束通過液位控制，整個進水時間可能是變化的

32、。 水解酸化時間由進水開始至曝氣反應開始，包括進水期，這段時間可以根據(jù)水量的變化情況與需要的水解酸化時間來確定，不小于在最小流量下充滿SBR反應池所需的時間。 曝氣反應開始既為水解酸化攪拌結(jié)束，曝氣反應時間可根據(jù)計算得出。 沉淀時間根據(jù)污泥沉降性能及混合液污泥濃度決定，它的開始即為曝氣反應的結(jié)束。 排水時間由潷水器的性能決定，潷水結(jié)束可以通過液位控制。 閑置期的時間選擇是調(diào)節(jié)、水解酸化及SBR工藝結(jié)合好壞的關鍵。閑置時間的長短應根據(jù)廢水的變化情況來確定，實際運行中，閑置時間經(jīng)常變動。通過閑置期間的調(diào)整，將SBR反應池的進水合理安排，使整個系統(tǒng)能正常運轉(zhuǎn)，避免整個運行過程的紊亂。 SBR調(diào)試程序

33、及注意事項 （一） 活性污泥的培養(yǎng)馴化 SBR反應池去除有機物的機理與普通活性污泥法基本相同，主要大量繁殖的微生物群體降解污水中的有機物。 活性污泥處理系統(tǒng)在正式投產(chǎn)之前的首要工作是培養(yǎng)和馴化活性污泥?；钚晕勰嗟呐囵B(yǎng)馴化可歸納為異步培馴法、同步培馴法和接種培馴法，異步法為先培養(yǎng)后馴化，同步法則培養(yǎng)和馴化同時進行或交替進行，接種法系利用其他污水處理廠的剩余污泥，再進行適當?shù)呐囫Z。 培養(yǎng)活性污泥需要有菌種和菌種所需要的營養(yǎng)物。對于城市污水，其中的菌種和營養(yǎng)都具備，可以直接進行培養(yǎng)。對于工業(yè)廢水，由于其中缺乏專性菌種和足夠的營養(yǎng)，因此在投產(chǎn)時除用一般的菌種和所需要營養(yǎng)培養(yǎng)足夠的活性污泥外，還應對所培養(yǎng)的活性污泥進行馴化，使活性污泥微生物群體逐漸形成具有代謝