鑄鋼噴嘴性能的實(shí)驗

1、鑄鋼噴嘴性能的實(shí)驗摘 要：根據(jù)非穩(wěn)態(tài)傳熱學(xué)原理，通過對大試樣進(jìn)行單側(cè)加熱，另一側(cè)噴水的實(shí)驗方法，對連鑄二冷段噴嘴的熱態(tài)性能進(jìn)行了實(shí)驗研究。根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)條件，對不同噴水壓力和不同噴水距離下，噴嘴傳熱系數(shù)關(guān)系進(jìn)行了研究；實(shí)驗結(jié)果表明，相同實(shí)驗條件下，水噴嘴的傳熱系數(shù)高于氣水噴嘴，而在均勻冷卻方面，氣水噴嘴更具有優(yōu)勢；無論哪一種噴嘴，隨著噴水壓力的增加，總體趨勢傳熱系數(shù)都在增大，而隨著噴水距離的增加，傳熱系數(shù)都在降低；同時，相同實(shí)驗條件下，雙噴嘴的冷卻效果優(yōu)于單噴嘴的冷卻效果。關(guān)鍵詞：噴嘴；熱態(tài)性能；傳熱系數(shù)鋼水經(jīng)過連續(xù)冷卻最終凝固成鋼坯的工藝過程是連鑄，連續(xù)鑄鋼中二次冷卻對于鋼坯的質(zhì)量和產(chǎn)量有著顯

2、著影響1。深入研究噴嘴的熱態(tài)性能，對于深入研究鋼坯連鑄二冷段噴嘴對鋼坯的冷卻凝固過程，優(yōu)化二次冷卻制度，提高鋼坯質(zhì)量和產(chǎn)量，都是非常重要和有著現(xiàn)實(shí)意義的。針對連鑄二次冷卻，國外的Sengupta等人2，通過PIV測試了氣/水霧化噴嘴的流場，對噴嘴的水流密度，氣水比，壓力等對噴嘴射流的影響進(jìn)行了研究；Ramstorfer F等人35通過研究氣水噴嘴傳熱性能，對不同工況下噴嘴的傳熱系數(shù)和不同噴嘴噴射條件對鋼坯傳熱影響進(jìn)行了分析；國內(nèi)的文光華等人6研究了超低頭板坯連鑄機(jī)的噴嘴，進(jìn)行了噴嘴的冷態(tài)性能和熱態(tài)性能測試，得到了水流密度和與傳熱系數(shù)之間的關(guān)系；鄭忠等人7設(shè)計了通過大試樣測定連鑄二冷噴嘴性能的實(shí)

3、驗方案，得到了不同工況下不同噴射條件對噴嘴傳熱系數(shù)的影響；齊彥峰等人8對噴嘴的布置方式和鋼坯角裂的關(guān)系進(jìn)行了研究，根據(jù)噴嘴布置位置的調(diào)整，使得角部橫裂及三角區(qū)的裂紋得到了有效解決；張力9，鄭斌10分別對噴嘴的霧化特性進(jìn)行了實(shí)驗研究。本文利用模擬實(shí)際生產(chǎn)現(xiàn)場實(shí)驗裝置，對噴嘴熱態(tài)性能進(jìn)行了研究，利用非穩(wěn)態(tài)傳熱原來，對大試樣進(jìn)行加熱然后通過噴嘴進(jìn)行噴水，研究不同噴水距離和不同噴水壓力下，傳熱系數(shù)的變化關(guān)系。1、實(shí)驗方案設(shè)計1.1實(shí)驗理論依據(jù)鋼坯二冷段，通過噴嘴噴出的噴水或者氣霧對鋼坯表面進(jìn)行冷卻，這樣在鋼殼就存在了很大的溫度梯度，從噴嘴噴淋的冷卻水將從鋼坯內(nèi)部源源不斷傳遞到表面的熱量帶走，實(shí)現(xiàn)鋼坯的

4、凝固。鋼坯熱量沿著和鋼坯表面垂直的方向傳遞，基于噴嘴冷卻的角度，將鋼坯冷卻傳熱簡化為一維傳熱，而從實(shí)驗結(jié)果和工廠實(shí)際結(jié)果的誤差滿足實(shí)際生產(chǎn)的需要，因此，為了簡化計算，實(shí)驗中采用一維傳熱模型。假設(shè)傳熱過程中，鋼坯不存在內(nèi)熱源，故其傳熱方程為11：.（1）將金屬試樣的初始溫度作為初始條件，實(shí)驗過程中利用熱電偶測量得到的試樣的溫度作為邊界溫度，同時，噴嘴噴射的水噴射到試樣表面，試樣溫度梯度和傳熱量之間的關(guān)系作為邊界條件，因此，方程（1）的定解條件為：.（2）其中，：比熱容，J.（kg.K）-1；：密度，kg.m3；，導(dǎo)熱系數(shù)，W.（m.K）-1；T，溫度，。通過微分方程（1）和定解條件（2）就能夠?qū)?/p>

5、傳熱系數(shù)進(jìn)行求導(dǎo)。1.2實(shí)驗系統(tǒng)設(shè)計利用非穩(wěn)態(tài)傳熱原理對鋼坯二冷段噴嘴傳熱系數(shù)進(jìn)行測試，測試試樣的內(nèi)部安裝熱電偶，對實(shí)驗中的溫度和時間進(jìn)行測量。實(shí)驗裝置由加熱裝置（用來加熱試樣），噴水裝置（噴嘴的噴淋水）以及噴氣系統(tǒng)（該裝置只有在測試氣水噴嘴時需要用到）。實(shí)驗系統(tǒng)裝置圖如圖1。圖1 實(shí)驗裝置示意圖圖中，1、溫度巡檢裝置；2、加熱裝置；3、加熱裝置爐口；4、加熱鋼樣；5、熱電偶；6、熱電偶引線；7、噴嘴；8、噴水系統(tǒng)；9、噴氣系統(tǒng)；10、加熱系統(tǒng)；11、沖擊加熱燒嘴測試連鑄二冷噴嘴的熱態(tài)性能，加熱裝置必須能夠?qū)⒃嚇蛹訜岬浇咏鼘?shí)際生產(chǎn)的溫度，本實(shí)驗采用沖擊加熱的方式，通過天然氣高速燒嘴在單側(cè)對試樣

6、進(jìn)行沖擊加熱，試樣加熱的速率遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于試樣的冷卻效率，不但能夠容易達(dá)到實(shí)驗所需要的溫度，同時比較安全12,13。通過計算加熱到目標(biāo)溫度，需要天然氣40m3，需要加熱1個小時。加熱時，在試樣中心布置一個燒嘴，這樣能夠?qū)崿F(xiàn)熱量由試樣中心均勻的向試樣兩次傳遞。噴水系統(tǒng)由自來水（水源），流量計，壓力表，水泵，管道等組成；噴氣裝置由風(fēng)機(jī)，流量計以及管道等組成。1.3實(shí)驗試樣的設(shè)計實(shí)驗試樣的鋼種選擇實(shí)際鋼廠生產(chǎn)的鋼種。根據(jù)噴嘴的噴射半徑約200mm ，那么考慮在兩個噴嘴情況下以及實(shí)際生產(chǎn)中噴嘴在鑄坯邊緣有50mm 的富裕度14,15，同時由于的加熱需要，試樣尺寸確定為：750×250×2

7、5mm（實(shí)測試樣為650×220×25 mm）。圖2試樣尺寸和熱電偶布置示意圖2、實(shí)驗結(jié)果及討論本實(shí)驗采用扁形水噴嘴，型號為670.846.30.00和氣/水噴嘴型號為36.35.13.01進(jìn)行實(shí)驗。2.1不同噴水距離下傳熱系數(shù)的變化關(guān)系圖3給出了鑄坯表面溫度不同時，水噴嘴（型號670.846.30.00）冷卻時綜合傳熱系數(shù)與噴嘴距鑄坯距離的關(guān)系。橫坐標(biāo)為噴嘴距鑄坯距離，縱坐標(biāo)為噴嘴沖擊點(diǎn)處的綜合傳熱系數(shù)。嘴前水壓力為0.22MPa。對型號為670.846.30.00的水噴嘴，噴嘴距鑄坯距離小于170mm，噴嘴距鑄坯距離對綜合傳熱系數(shù)的影響較小，當(dāng)噴嘴距鑄坯距離大于170m

8、m后，再加大噴嘴距鑄坯的距離，綜合傳熱系數(shù)將明顯減小，因此對這種噴嘴而言，噴嘴距鑄坯距離在170mm左右有較大的傳熱系數(shù)。為研究其原因，對型號為670.846.30.00的水噴嘴進(jìn)行了冷態(tài)特性實(shí)驗，圖4是型號為670.846.30.00的水噴嘴沖擊點(diǎn)處的水流密度與噴嘴距鑄坯距離的關(guān)系，由圖4可看出，噴嘴距鑄坯距離在170mm左右水流密度有較大的值，這時再加大噴嘴距鑄坯的距離，水流密度明顯減小。圖3水噴嘴不同噴水壓力和傳熱系數(shù)關(guān)系示意圖 圖4噴嘴和鋼坯距離與水流密度關(guān)系示意圖圖5是氣水噴嘴不同噴水距離和傳熱系數(shù)關(guān)系。對型號為35.13.01的水-氣噴嘴，總的趨勢是隨噴嘴距鑄坯距離的增大綜合傳熱系

9、數(shù)降低。當(dāng)鑄坯表面溫度高于750時，噴嘴距鑄坯距離對綜合傳熱系數(shù)影響較小。噴嘴距鑄坯距離大于290mm后，噴嘴距鑄坯距離對綜合傳熱系數(shù)的影響較小。圖5氣水噴嘴不同噴水距離和傳熱系數(shù)關(guān)系示意圖2.2不同噴水壓力下傳熱系數(shù)的變化關(guān)系圖6給出了鑄坯表面溫度不同時，水噴嘴冷卻時綜合傳熱系數(shù)與噴嘴前水壓力的關(guān)系。橫坐標(biāo)為噴嘴前水壓力，縱坐標(biāo)為噴嘴沖擊點(diǎn)處的綜合傳熱系數(shù)。噴嘴距鑄坯距離為110mm。對型號為670.846.30.00的水噴嘴，噴嘴的噴水壓力對綜合傳熱系數(shù)影響較小，因此對這種噴嘴通過調(diào)節(jié)噴水壓力來改變冷卻速度效果不會太好。在噴嘴水壓為0.3Mpa時，綜合傳熱系數(shù)最小，為研究其原因，對型號為6

10、70.846.30.00的水噴嘴進(jìn)行了冷態(tài)特性實(shí)驗，經(jīng)過冷態(tài)實(shí)驗發(fā)現(xiàn)，壓力增加，流量增大，但沖擊點(diǎn)處的水流密度并不單調(diào)增加，而在水壓為0.3Mpa時出現(xiàn)降低。對型號為35.13.01的水噴嘴，噴嘴的噴水壓力（水氣比）對綜合傳熱系數(shù)的影響，總的趨勢是隨噴嘴的噴水壓力（水氣比）增大，綜合傳熱系數(shù)增大，但當(dāng)噴嘴的噴水壓力超過0.4MPa（即水氣比超過0.088）后，再增加噴嘴的噴水壓力（增大水氣比）效果會差些。從圖8還可看出，鑄坯表面溫度對這種趨勢有較大影響，在高溫區(qū)，噴水壓力（水氣比）增大，綜合傳熱系數(shù)增加緩慢，在低溫區(qū)，增加要快些。圖6水噴嘴不同噴水壓力和傳熱系數(shù)關(guān)系示意圖圖7氣/水噴嘴不同噴水

11、壓力和傳熱系數(shù)的關(guān)系示意圖2.3雙噴嘴下傳熱系數(shù)的變化關(guān)系圖8是雙噴嘴和單噴嘴平均傳熱系數(shù)對比?？梢钥吹诫p噴嘴傳熱系數(shù)大于單噴嘴試驗時的結(jié)果。這是因為在相同的噴水壓力0.3，噴水水流密度等相同的實(shí)驗條件下，與單噴嘴試驗相比，雙噴嘴試驗時噴水水流密度大，噴水強(qiáng)度大，換熱量大。因此，其傳熱系數(shù)也比同條件下單噴嘴實(shí)驗下得到的傳熱系數(shù)大。圖8單噴嘴和雙噴嘴平均傳熱系數(shù)對比示意圖2.4實(shí)驗結(jié)果和實(shí)際生產(chǎn)傳熱系數(shù)比較鋼廠實(shí)際生產(chǎn)中鑄坯最高溫度為1200，存在凝固潛熱；實(shí)驗在試樣加熱到1200左右開始，且在不噴水一側(cè)繼續(xù)加熱，考慮凝固潛熱的影響；試樣為某鋼廠鋼實(shí)際生產(chǎn)鋼種；實(shí)際生產(chǎn)中，噴水量為13L/min

12、16L/min，選擇二冷區(qū)的一段為比較對象。噴氣壓力0.2Mpa。表1 實(shí)際和生產(chǎn)條件對比對比條件噴嘴類型噴嘴布置高度噴水壓力試驗條件氣水噴嘴1500.20.5實(shí)際條件氣水噴嘴1500.20.5圖9 實(shí)驗結(jié)果和實(shí)際生產(chǎn)傳熱系數(shù)比較 由圖9，實(shí)驗結(jié)果和實(shí)際生產(chǎn)結(jié)果變化趨勢一致，誤差在7%以內(nèi)，滿足工程生產(chǎn)的需要；同時，圖中實(shí)驗結(jié)果傳熱系數(shù)大于實(shí)際生產(chǎn)過程的傳熱系數(shù)，這是由于實(shí)際生產(chǎn)中鋼坯冷卻過程產(chǎn)生的大量水汽，形成了鋼坯表面的薄膜，對熱量傳遞有阻礙作用，從而使得傳熱系數(shù)降低。結(jié)論通過對不同類型的水噴嘴和氣水噴嘴進(jìn)行實(shí)驗，得到了鋼坯二冷段噴嘴的傳熱特性：根據(jù)非穩(wěn)態(tài)傳熱原理，通過對大試樣進(jìn)行單側(cè)沖擊

13、加熱，冷卻的方式測量噴嘴的傳熱性能，實(shí)驗比較接近實(shí)際真實(shí)生產(chǎn)情況，能反映實(shí)際鋼坯二冷段的生產(chǎn)情況；總體上，同等實(shí)驗條件下水噴嘴的傳熱系數(shù)大于氣水噴嘴的傳熱系數(shù)；而冷卻均勻性氣水噴嘴優(yōu)于水噴嘴；不管是水噴嘴還是氣水噴嘴，隨著噴水距離的增加整體上傳熱系數(shù)都在降低，這是因為隨著噴水距離的增加，噴水對試樣的沖擊力降低，水流密度變小，換熱量減?。煌瑫r，總體趨勢隨著實(shí)驗噴水壓力的增加而增加，對于型號為670.846.30.00的水噴嘴在噴水壓力為0.3MPa時降低，這是因為對于此類型噴嘴，通過冷態(tài)性能實(shí)驗在0.3MPa時，水流密度減小，從而降低了和試樣的傳熱量，減小了傳熱系數(shù)；同樣的，在0.4MPa處，氣

14、水噴嘴傳熱系數(shù)降低；相同類型的噴嘴，雙噴嘴實(shí)驗條件下，傳熱系數(shù)大于單噴嘴實(shí)驗結(jié)果，這是因為雙噴嘴情況下，水流密度增加，從而增加了換熱量，使得換熱系數(shù)增加；通過鋼坯二冷段噴嘴熱態(tài)性能實(shí)驗得到了不同噴水壓力，不同噴水距離和噴嘴傳熱系數(shù)的關(guān)系，實(shí)驗結(jié)果為合理布置連鑄鋼坯二冷段噴嘴，優(yōu)化二冷段制度提供了依據(jù)。地址:鄭州市豐樂五金機(jī)電城7號樓2單元201郵編:450003聯(lián) 系 人:張潔聯(lián)系電話系傳真fr-e520 1.5kw 1790電子郵件:bfzdh 手機(jī):公司網(wǎng)址:水泥行業(yè)熱電阻測溫與抗干擾問題的處理2010-4-20 8:14:11

15、來源：中國化工儀器網(wǎng) >>進(jìn)入該公司展臺 引言水泥行業(yè)目前普遍采用DCS分布式集散型計算機(jī)控制系統(tǒng)，具有很強(qiáng)的適用性和較高的可靠性，通過軟件編程即可實(shí)現(xiàn)工藝參數(shù)的監(jiān)測與控制，使水泥生產(chǎn)過程實(shí)現(xiàn)自動化控制。由于DCS系統(tǒng)硬件配置功能強(qiáng)大，對來自水泥生產(chǎn)現(xiàn)場一次檢測儀表的諸如Pt100熱電阻'>熱電阻測溫信號、K型熱電偶測溫mV信號、脈沖開關(guān)量及標(biāo)準(zhǔn)電壓電流信號均能直接進(jìn)行信號處理，但有一個不容忽視的問題，如果來自現(xiàn)場的工藝參數(shù)測量信號在傳輸過程中混進(jìn)干擾信號，DCS系統(tǒng)自身將很難抑制，需要在外部采取有效的措施給以解決。本文介紹Pt100熱電阻'>熱電阻測溫

16、信號異常引起故障的處理方法。1煤磨系統(tǒng)熱電阻'>熱電阻測溫信號異常引起的故障處理 我廠煤磨系統(tǒng)布袋除塵器灰斗溫度和煤磨軸瓦溫度相繼發(fā)生溫度顯示異常故障，其現(xiàn)象是在中控室CRT上溫度顯示呈無規(guī)律跳躍，在現(xiàn)場檢查測溫元件正常，在PC站中繼端子使用DT890C型數(shù)字萬用表測得的電阻值與實(shí)際溫度均呈對應(yīng)關(guān)系。我們采取了更換熱電阻'>熱電阻、檢查測溫信號傳輸電纜屏蔽接地、更換PC信號處理通道等措施，但都沒有效果。為了找到故障原因，我們又重新鋪設(shè)了1根電纜，仍不能解決問題，經(jīng)過對比測試、檢查分析，得到的結(jié)論是在測溫信號中混進(jìn)了干擾信號，為此我們采取了如下處理方法。1.1改變信號

17、接地方式熱電阻'>熱電阻測溫信號通常采用三線制接線方式，使用KYVRP4×1.5屏蔽電纜引至DCS現(xiàn)場站PC室CCF中繼柜內(nèi)，電纜屏蔽,在中繼柜內(nèi)接地。解決的方法是將熱電阻'>熱電阻Pt100的B、b在中繼柜端子處與電纜屏蔽接在一起，將干擾信號引入大地，以此方法消除干擾信號，即可使計算機(jī)溫度顯示恢復(fù)正常。1.2改變信號傳送方式可在現(xiàn)場或現(xiàn)場站PC室內(nèi)通過加裝Pt100熱電阻'>熱電阻溫度變換器，將Pt100電阻信號轉(zhuǎn)換為標(biāo)準(zhǔn)DC420mA信號，并相應(yīng)改變計算機(jī)輸入信號通道，這種方法也可消除信號傳輸過程中產(chǎn)生的干擾，使計算機(jī)顯示的溫度恢復(fù)正常，

18、因為DC420mA信號的抗干擾能力非常強(qiáng)，溫度變換器安裝位置可依現(xiàn)場實(shí)際情況決定，但最好選擇室內(nèi)安裝，這種方法的缺點(diǎn)是增加了設(shè)備投資，同時需要提供變換器電源。2水泥磨主電動機(jī)稀油站溫度異常的處理我廠水泥磨主電動機(jī)因大修處理而更換了1臺新電動機(jī)，軸承采用稀油潤滑，相應(yīng)增加了1臺稀油潤滑站。該油站設(shè)有4個溫度測點(diǎn)，潤滑油箱溫度、加熱油溫、供油溫度和回油溫度。這臺稀油站安裝調(diào)試完畢，測溫系統(tǒng)、加熱控制及油泵工作正常，投入使用。水泥磨系統(tǒng)準(zhǔn)備開車生產(chǎn)，當(dāng)系統(tǒng)風(fēng)機(jī)等設(shè)備開車后，油箱溫度、供油溫度、回油溫度均發(fā)生溫度顯示異常故障，而加熱油溫因環(huán)境溫度低，加熱器工作使油溫高而未受影響。故障現(xiàn)象是在中控室CR

19、T顯示器上溫度顯示在3030之間無規(guī)律跳動，現(xiàn)場使用DT890C型數(shù)字萬用表測量上述熱電阻'>熱電阻阻值沒有波動，更換計算機(jī)信號通道也未見好轉(zhuǎn)。由于在安裝時就發(fā)現(xiàn)從測溫元件到現(xiàn)場接線盒之間的傳輸導(dǎo)線使用的是普通導(dǎo)線，沒有屏蔽，故決定將從PC室到現(xiàn)場的連接電纜直接接到測溫元件端子上，中控室CRT上溫度顯示正常。2h后當(dāng)磨機(jī)主電動機(jī)開啟時，上述溫度再次發(fā)生回零故障，且在030之間無規(guī)律跳動，因時間緊迫我們決定采取應(yīng)急措施在PC室將連接電纜屏蔽與B、b端子連接在一起，以上各溫度顯示恢復(fù)正常，水泥磨正常開啟。主電動機(jī)潤滑油站負(fù)責(zé)向主電動機(jī)前后軸承提供潤滑油，如果潤滑油溫度測量出現(xiàn)異常則主

20、電動機(jī)不能開車，否則主電動機(jī)軸承得不到有效保護(hù)，會引發(fā)重大事故，必須排除故障后才能開啟主電動機(jī)。因時間緊迫，未能對此故障做定量分析，但可以肯定這是干擾信號所引起的故障。3生料磨選粉機(jī)立軸溫度異常的處理我廠生料磨選粉機(jī)立軸為德國洪堡公司產(chǎn)品，按立軸安裝位置設(shè)計了上、中、下三點(diǎn)軸承溫度檢測。在中控室操縱臺CRT顯示溫度分別為RT50MA、RT50MB和RT50MCSepaBearTemp，在正常工況下，RT50MA檢測溫度在69左右，RT50MB檢測溫度在78左右，RT50MC檢測溫度在94左右。按設(shè)備保護(hù)要求，設(shè)置軸承報警溫度H1為125，停機(jī)保護(hù)溫度H2為135，其中停機(jī)保護(hù)溫度H2作為選粉機(jī)

21、連鎖停車條件之一。自2000年5月以來，在生產(chǎn)工況和設(shè)備運(yùn)行正常的情況下，突然發(fā)生RT50MA報警，有時出現(xiàn)H1報警，有時出現(xiàn)H2報警，但隨即又恢復(fù)正常。當(dāng)發(fā)生H2報警時瞬間溫度指示超過135，造成選粉機(jī)跳停，隨即生料磨系統(tǒng)連鎖停車。通過檢查熱電阻'>熱電阻及接線均未發(fā)現(xiàn)問題，采取將傳輸信號電纜屏蔽與RT50MA的B、b連接在一起的方法也未能消除此故障。 處理方法：采取加裝溫度變換器的方法，將電阻信號轉(zhuǎn)換為DC420mA標(biāo)準(zhǔn)信號輸入DCS系統(tǒng)相應(yīng)的信號通道，解決了RT50MA溫度檢測異常故障。溫度變換器盡可能安裝在外部環(huán)境較好的地方，我們將其裝在DCS現(xiàn)場PC站CCF中繼柜內(nèi)。以

22、后RT50MB、RT50MC也相繼發(fā)生同樣故障，在檢查熱電阻'>熱電阻及接線沒有問題后，我們采用了同樣的處理方法解決了故障。 8月我廠設(shè)備檢修后開車時，選粉機(jī)潤滑油溫度RT51突然發(fā)生H2報警,造成選粉機(jī)開車條件不滿足而無法開車，我們立即著手檢查未發(fā)現(xiàn)任何問題，隨即該溫度又恢復(fù)正常顯示，查看溫度趨勢與RT50MA相似，我們立即采取上述方法給予解決，使生料磨系統(tǒng)順利開車。4小結(jié)在工礦企業(yè)中電磁兼容是一個突出而重要的問題，自動檢測所涉及的基本上都是弱電信號，在信號傳輸過程中極易受到電磁干擾。受工廠條件限制，不能對這些干擾進(jìn)行實(shí)時監(jiān)測，給抗干擾工作的解決帶來較大難度，但在有條件的情況下應(yīng)使電纜走向和分布合理化，即強(qiáng)弱電纜分層敷設(shè)，必要時對弱電信號電纜加裝屏蔽保護(hù)不失為一項重要的抗干擾措施文章鏈接：中國化工儀器網(wǎng) Ooooooooooo熱電偶抗干擾的改進(jìn)措施制造一部卷包二工班    保順林  說明：GDX1包裝機(jī)的下游機(jī)部分經(jīng)常出現(xiàn)加熱器故障，溫度顯示時常出現(xiàn)忽高忽低現(xiàn)象，給機(jī)器的運(yùn)行效率下降，也給操作工帶來諸多煩惱，通過長時間的觀察和查閱資料，我初步估計很大一部分原因是由于熱電偶受到外部干擾而引起測溫不穩(wěn)定，為了減少干擾，我選擇在GDX1 1