流化床鍋爐吊桿強度計算說明書

1、本科畢業(yè)設計 流化床鍋爐吊桿強度計算學 院 名 稱 ： 能動學院 專 業(yè) 班 級 ： 學 生 姓 名 ： 指導教師姓名： 年6 月 鍋爐鍋筒吊桿銷軸強度校核計算 摘要: 鍋爐鍋筒吊桿銷軸強度校核一直是一個比較繁瑣的計算過程，重復性大。通過用計算程序可減輕勞動強度，節(jié)省勞動時間，滿足生產(chǎn)需要。吊桿設計在整個鍋爐設計中占據(jù)相當重要的位置。電站鍋爐多為懸吊式結構, 其支吊裝置一般由吊桿、吊板( 吊攀) 、銷軸、螺母和墊圈等零件組成，支吊裝置中最主要的零件吊桿是重要受力件, 在公司鍋爐產(chǎn)品重要性類別中被劃分為A 級產(chǎn)品。因此，分析和研究吊桿的材料選用和強度計算對合理選用吊桿材料和計算吊桿尺寸有著重要的

2、意義。關鍵詞：吊桿；鍋爐設計；強度 Calculation for Strengh of Pin for Hanger Rod of DrumAbstract: The calculation for the strength of Pin for Hanger Rod of Drum is a complex and repeated process.By using the calculation program,we can save a lot of time and work.It is very necessary for production.Boom design occupi

3、es a very important position in the boiler design.Utility boilers for the suspended structure,devices generally support hanging by suspenders, hanging plate( hanging climbing )，pins, nuts and washers of parts.the most important parts in the branch hanging devicethe boom，is important by force pieces.

4、Category of the importance of the boiler products are classified as a Class A product.so，analysis and material selection of the boom and the strength calculation of great significance for the reasonable selection of boom materials and calculate the boom size.Keyword: Boom ; Boiler design；strength目 錄

5、中文摘要英文摘要一、緒論.1 1.1 循環(huán)流化床鍋爐的燃燒方式.1 1.2 循環(huán)流化床鍋爐的特點.1 1.3 鍋爐吊桿的材料選用和尺寸計算. .2 1.3.1 吊桿的材料選用原則.2 1.3.2 吊桿尺寸的計算標準.2 1.4 吊桿設計原則.3二、吊桿強度計算.52.1鍋爐規(guī)范設計參數(shù).52.2 鍋爐U型吊桿.52.2.1 吊桿設計相關資料.52.2.2 吊桿設計參數(shù).7 2.2.3 吊桿載荷相關資料.72.2.4 吊桿載荷.82.2.5 吊桿強度校核的相關計算.82.3 集箱水冷壁吊桿.112.3.1 吊桿設計參數(shù).112.3.2 吊桿載荷參數(shù)及計算.112.3.3 吊桿強度校核相關計算.1

6、2 2.3.4 有關各集箱水冷壁吊桿計算匯總.14三、吊桿相關強度計算.163.1 吊桿吊板.163.1.1 吊板設計參數(shù).163.1.2 吊板強度校核.173.1.3 各吊桿吊板計算匯總.173.2 吊桿端部連接吊耳.183.2.1 吊耳設計參數(shù).193.2.2 吊耳強度校核.193.2.3 各吊桿端部連接吊耳計算匯總.203.3 吊耳焊縫.213.3.1 吊耳焊縫設計參數(shù).213.3.2 吊耳焊縫強度校核.213.3.3 各吊耳焊縫計算匯總.22四、水冷壁吊耳相關強度計算.234.1 水冷壁吊耳.234.1.1 吊耳設計參數(shù).234.1.2 吊耳強度校核.234.1.3 各水冷壁吊耳計算匯

7、總.244.2 水冷壁吊耳焊縫.254.2.1 吊耳焊縫設計參數(shù).254.2.2 吊耳焊縫強度校核.264.2.3 各水冷壁吊耳焊縫計算匯總.27五、銷栓強度計算.28 5.1. 銷栓設計參數(shù).28 5.2. 銷栓強度校核.285.2.1 銷栓強度校核的要求.28 5.2.2 銷栓強度校核的計算.29 5.3 各銷栓計算匯總.30結論.32致謝.33參考文獻.34第一章 緒論 我國是世界上最大的煤炭生產(chǎn)國和消費國，煤炭產(chǎn)量占世界的25%，目前每年煤炭消費量已超過30億噸，目前一次能源消耗中煤炭占76%，其中84%通過直接燃燒而被消耗。其燃燒效率還不夠高，燃燒所產(chǎn)生的大氣污染物還沒有得到有效的控

8、制，發(fā)展高效低污染的清潔燃燒技術是急需解決的問題。因此，尋求一種高效、低污染燃燒技術，開發(fā)新的燃燒設備成為當務之急。循環(huán)流化床鍋爐技術是近年來在國際上發(fā)展起來的新一代高效、低污染清潔燃燒技術，其主要特點在于燃料適應性廣、燃燒效率高、高效脫硫、降低氮氧化物的排放以及容易實現(xiàn)灰渣的綜合利用等優(yōu)點，因此在國內(nèi)外得到了快速的發(fā)展。1.1 循環(huán)流化床鍋爐的燃燒方式循環(huán)流化床鍋爐的燃燒技術是在鼓泡床鍋爐的燃燒技術基礎上發(fā)展起來的,在鼓泡床中進一步增大氣流速度，則床層進一步膨脹。當氣流速度超過平均粒徑終端速度(終端速度也稱帶出速度，是指顆粒在氣體對其作用的拽力和浮力及自身重力的合力作用下，最終達到的顆粒的穩(wěn)

9、定速度)時，大量顆會被氣流帶出床層，在整個爐膛空間內(nèi)燃燒并隨氣流逸出爐膛。在顆粒分布方面爐膛上部為濃度教均勻的稀相區(qū)，下部為密相區(qū)。爐膛中心區(qū)的顆粒與氣流垂直向上流動，四周環(huán)形區(qū)域則存在顆粒反流。這種燃燒方式稱為快速流化床燃燒。1.2 循環(huán)流化床鍋爐的特點 1)燃料適應性廣。循環(huán)流化床鍋爐既可然用優(yōu)質(zhì)煤，也可燃用各種劣質(zhì)煤。不同設計的循環(huán)流化床鍋爐，可以燃燒高灰煤、高硫煤、高水分煤、低揮發(fā)分煤、煤矸石、煤泥、石油焦、油頁巖甚至爐渣、樹皮和垃圾等。 2)燃燒效率高。循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率通常為95% 99%。燃燒效率高的主要原因是氣固混合好、燃燒速率高、大量的燃料進行內(nèi)循環(huán)和外循環(huán)重復燃燒,從

10、而使煤粒燃盡率高。 3)高效脫硫。循環(huán)流化床鍋爐的低溫燃燒特點與石灰石最佳脫硫溫度一致，添加合適品種和粒度的石灰石，Ca/S摩爾比在1.52.5時，可以達到90%的脫硫效率。 4)氮氧化物(NOx)排放低。循環(huán)流化床鍋爐氮氧化物排放低的原因主要有兩個，一是低溫燃燒抑制空氣中的氮轉(zhuǎn)化為氮氧化物；二是分段燃燒抑制燃料中的氮轉(zhuǎn)化為氮氧化物。5)燃燒強度高，爐膛截面積小，爐膛截面積熱負荷為35MW/m2，接近或高于煤粉爐。6)負荷調(diào)節(jié)范圍大，負荷調(diào)節(jié)快。循環(huán)流化床鍋爐的負荷調(diào)節(jié)比可達（34）:1，由于截面風速高和吸熱控制容易，循環(huán)流化床鍋爐的負荷調(diào)節(jié)速率快，每分鐘可達4%B -MCR。7)燃料預處理和

11、給煤系統(tǒng)簡單。給煤粒度一般小于12mm，燃料的制備破碎系統(tǒng)大為簡單。爐膛的截面積較小，良好的混合使所需的給煤點數(shù)量大大減少。8)易于實現(xiàn)灰渣的綜合利用。爐內(nèi)優(yōu)良的燃盡條件使得鍋爐的含碳量低，灰渣量較煤粉爐要多，灰渣作為水泥摻和料或建筑材料，容易實現(xiàn)灰渣的綜合利用。從上特點可以看出循環(huán)流化床鍋爐是優(yōu)于鏈條爐，拋煤機爐，煤粉爐和鼓泡床鍋爐的爐型。1.3 鍋爐吊桿的材料選用和尺寸計算1.3.1 吊桿的材料選用原則吊桿材料的選用一般由吊桿的計算溫度來確定，計算溫度較高時應考慮材料的高溫性能。如表1-1所示。表1-1 上海鍋爐廠有限公司常規(guī)鍋爐吊桿材料的選用1.3.2 吊桿尺寸的計算標準（1）原吊桿尺寸

12、計算標準 上海鍋爐廠有限公司的吊桿尺寸是按原CE公司（美國燃燒工程公司）引進技術中吊桿設計標準來計算的。在計算過程中, 根據(jù)CE公司吊桿設計準則并結合國產(chǎn)吊桿材料20、12Cr 1MoV的性能特性，將其許用應力R轉(zhuǎn)化成遵循ASME標準體系的許用應力值， 同時考慮到螺紋部分由于應力集中引起強度削弱的原因，參照美國MSSSP-58管道吊架和支架 材料、設計和制造的規(guī)定，對該許用應力值降低25%；而螺紋端計算截面積As則按CE公司吊桿設計標準中的公式： de=d-1.299Q，As=/4（d-1.299p）2（式中：d 螺紋公稱直徑； p螺距）由于引進初期，20、12Cr1MoV鋼的性能數(shù)據(jù)積累還不

13、多，為安全起見，有關專家在轉(zhuǎn)化過程中人為的、較大幅度地降低了20、12Cr1MoV的許用應力。但是，經(jīng)歷了近20年大量試驗數(shù)據(jù)的積累和按GB和JB標準中應力數(shù)值計算的中國鋼號在電站鍋爐中的成功應用，已充分證明了20、12Cr 1MoV等鋼號性能數(shù)據(jù)的可靠性；另外，ASME規(guī)范自1998年版規(guī)范A99增補起確定許用應力的準則有了重大變更，以抗拉強度為基礎計算許用應力的安全系數(shù)從4降為3.5，原吊桿計算中經(jīng)轉(zhuǎn)化的遵循ASME標準體系的20、1 2Cr1MoV的許用應力值實際已無效。因此，國內(nèi)鋼號的許用應力已沒有必要再按原轉(zhuǎn)化的許用應力值選取。（2） 新吊桿尺寸計算標準 由于上述原因，上海鍋爐廠有限

14、公司對吊桿尺寸計算中許用應力的選取進行了調(diào)整，將20、12Cr1MoV的許用應力值由原經(jīng)轉(zhuǎn)化的遵循ASME標準體系的應力值改為按JB/T6735-93鍋爐吊桿強度計算方法中的許用應力值選取，即提高了原來偏于保守的許用應力值。另外，對于螺紋端計算截面積As，也按JB/T6735-93中的計算公式: de=d-0.9382p，As=(d-0.9382p)2/4進行計算，而原先采用的CE公司吊桿設計標準中的公式為： de=d-1.299p， As=(d-1.299p)2/4相對JB/T 6735-93而言也顯得比較保守。按JB/T6735-93對吊桿進行計算將達到優(yōu)化吊桿尺寸的結果。1.4 吊桿設計

15、原則（1） 吊桿裝置應有足夠的強度，以保證鍋爐本體和鍋爐范圍內(nèi)管道在各種規(guī)定工況下長期安全可靠運行。（2） 吊桿裝置的設置應滿足鍋爐總體布置和所支吊受壓件的布置要求。（3） 吊桿裝置應力求結構簡單合理、制造安裝方便，宜選用成熟可靠并且經(jīng)濟的結構型式。（4） 吊桿裝置及其零件應盡量標準化、通用化和系列化。第二章 吊桿強度計算本標準規(guī)定了鍋爐受壓件上吊桿裝置的強度計算方法。本標準適用于固定式水管鍋爐受壓件和鍋爐范圍內(nèi)管道上吊桿裝置的強度計算。對非受壓件和其它支承結構上吊桿裝置的強度計算可參照使用。2.1鍋爐規(guī)范設計參數(shù)鍋爐的規(guī)范是采用鍋爐設計手冊所選用的規(guī)范和數(shù)據(jù)，表2-1就是一些鍋爐規(guī)范設計參數(shù)

16、。 表21鍋爐規(guī)范設計參數(shù) 序號名 稱符號單位計算公式或來源結 果1額定工作壓力PeMPa設計參數(shù),表壓 5.292最大流量時鍋筒至鍋爐出口壓力降PzMPa取過熱器阻力為0.1Pe0.5293液柱靜壓力PszMPa無04鍋筒工作壓力PgMPaPg=Pe+Pz+Psz5.8195安全閥始啟壓力與額定壓力差PaMPa取為0.04Pe0.21166鍋筒計算壓力PMPaP=Pg+Pa6.03067鍋筒筒體材料取用20g8鍋筒介質(zhì)飽和溫度tb按P+0.1查汽水性質(zhì)表276.9949集箱工作壓力PgMPa取同鍋筒筒體5.81910安全閥始啟壓力與額定壓力差PaMPaPe>3.82MPa, 取為0.0

17、5Pe0.264511集箱計算壓力PMPaP=Pg+Pa6.083512集箱材料取用20g13集箱工作溫度tj介質(zhì)為飽和蒸汽, 按P+0.1查汽水性質(zhì)表277.5582.2 鍋爐U形吊桿2.2.1 吊桿設計相關資料 （1）吊桿裝置在鍋爐中所處部位的介質(zhì)溫度和環(huán)境（或煙氣）溫度確定吊桿裝置強度計算時的計算溫度。在確定彈性模量時，材料溫度取吊桿下端與上端計算溫度的算術平均值。 （2）環(huán)境溫度A.無密封罩殼或密封罩殼外的爐頂環(huán)境溫度取100。B.密封罩殼內(nèi)的爐頂環(huán)境溫度取頂棚 管最高介質(zhì)溫度加55。C.對布置在煙道內(nèi)的受力構件，以煙氣溫度代替環(huán)境溫度確定計算溫度。煙氣溫度的數(shù)值按額定工況的鍋爐熱力計

18、算書。 （3）介質(zhì)溫度A. 鍋筒中的介質(zhì)溫度取額定工況下相應于鍋筒工作壓力的飽和溫度。B. 除鍋筒外其他受壓件中的介質(zhì)溫度按額定工況鍋爐熱力計算書或參考該受壓件的強度計算書。 （4）受力構件計算溫度A. 鍋筒吊桿裝置的計算溫度，螺紋端或固定端取20，鍋筒端取鍋筒工作壓力下的飽和溫度。B. 當普通吊桿裝置所支吊的集箱、管子或管道中介溫度小于環(huán)境溫度時，以環(huán)境溫度作為吊桿的計算溫度。C. 當普通吊桿裝置所支吊的集箱、管子或管道中介質(zhì)溫度不小于環(huán)境溫度時，吊桿的計算溫度按表22選用。表22 吊桿的計算溫度（t1t2時）表22中的計算溫度附加值與頂棚穿墻管密封嚴密性有關，當穿墻管有可靠密封時，=0，當

19、無可靠密封時，的數(shù)值與吊桿在爐頂上部的部位有關，可參考表23選用。 表23 計算溫度附加值2.2.2 吊桿設計參數(shù) 根據(jù)吊桿強度計算書，吊桿設計參數(shù)詳細可見表24。 表24 吊桿設計參數(shù) 序號名 稱符號單位計算公式或來源結果1吊桿圓鋼公稱直徑dbmm結構參數(shù)702吊桿數(shù)量n設計選用23材 料設計選用20(GB699)4爐頂環(huán)境溫度ta鍋筒無密封罩殼1005鍋筒介質(zhì)溫度tf取強度計算數(shù)值, 鍋筒工作壓力下的介質(zhì)飽和溫度 278.85 6螺紋端吊桿計算溫度tl取20207吊桿計算溫度tt=(tf+tl)/2149.4258吊桿設計溫度ts取值大于吊桿計算溫度3009吊桿許用拉應力N/mm2按設計溫

20、度300, 查鍋爐吊桿強度計算方法附表A2962.2.3 吊桿載荷相關資料（1） 載荷的分類載荷分為偶然載荷和永久載荷兩類，在鍋爐使用期間數(shù)值不隨時間變化或雖有變化但變化值與平均值相比可忽略不計的稱為固定載荷，數(shù)值隨時間變化并且變化值與平均值相比不可忽略的稱為可變載荷。為便于計算，將固定載荷與可變載荷合并，稱為永久載荷。在鍋爐使用期間不一定出現(xiàn)，但一旦出現(xiàn)雖然持續(xù)時間很短而數(shù)值又不可忽略的載荷成為偶然載荷。 （2）計算原則 對板材以公稱尺寸所求得理論重作為重金屬，對管材以公稱尺寸所求得理論重的1.1倍作為金屬重。介質(zhì)重的計算原則規(guī)定如下：A. 重度：按額定工況下介質(zhì)狀態(tài)將受壓件內(nèi)介質(zhì)分為水，汽

21、水混合物和汽三類，水和汽水混合物的重度取大氣壓力下水的重度，汽的重度可忽略不計。B. 容積：除鍋筒按總?cè)莘e的一半計算外，其他受壓件均按總?cè)莘e計算。 保溫重按設計計算重的1.2倍。用載荷統(tǒng)計修正系數(shù)考慮各種載荷在統(tǒng)計中可能出現(xiàn)的誤差，對普通吊桿裝置，對鍋筒吊桿裝置，。用載荷分配不均勻系數(shù)考慮各個吊桿上載荷的分配不均勻性，的數(shù)值規(guī)定如下：A. 膜式壁管屏集箱上的多個吊桿按均勻承載時，=1.20；B. 管道和其它集箱，=1.20；C. 鍋筒的單U形吊桿，雙U形吊桿，。D. 當受力構件的載荷分配是經(jīng)應力分析得出，。用計算載荷修正系數(shù)考慮計算值與實際值的偏差，應取下列公式中的較大值作為某一受壓件上所有吊

22、桿裝置的總計算載荷。2.2.4 吊桿載荷 根據(jù)吊桿強度計算書，吊桿載荷的已知參數(shù)以及計算結果見表25。 表25 吊桿載荷 序號名 稱符號單位計算公式或來源結果10鍋筒、鍋內(nèi)及下降管重量t27.011鍋筒內(nèi)部管路重t1.012鍋筒保溫及護板重t3.013鍋筒及下降管介質(zhì)重t16.014吊桿自重t0.6515永久載荷F1NF1=10009.8(27.0+1.0+3.0+16.0+0.65)46697016荷載統(tǒng)計修正系數(shù)1對鍋筒吊桿裝置1.1017荷載分配不均勻系數(shù)2對鍋筒單U形吊桿1.0018計算荷載修正系數(shù)=121.1019吊桿總載荷FN 51366720每根吊桿計算載荷FcNFc=F/(2n

23、)128416.752.2.5 吊桿強度校核的相關計算 （1）圓鋼式鍋筒吊桿裝置的強度計算包括U形吊桿和墊板等主要受力構件的強度計算，吊桿單肢的計算載荷Fc，對單吊桿裝置取鍋筒總計算載荷的四分之一，對雙吊桿裝置取八分之一。 （2）圓鋼式鍋筒吊桿裝置的支承結構見下圖，支取梁應具有最小撓度或近似相等的撓度。圖21 圓鋼式鍋筒吊桿裝置的支承結構 1支承梁，2墊板，3柱面墊塊，4加強肋板（1） 鍋筒吊桿裝置應布置在離鍋筒對稱中心線0.3處，為包括封頭在內(nèi)的鍋筒總工。（4）當采用雙吊桿裝置時，每以U形吊桿應盡量靠近。（5）對于位移的計算，如果鍋爐設計時先確定了膨脹中心，鍋筒的位移按以下計算方法計算：圖2

24、2 鍋筒位移A. 線膨脹系數(shù)按額定工況介質(zhì)溫度278.85時查鍋爐吊桿強度計算方法附表A8取12.6×10-6mm/(mm·)B. 溫升 t=278.8520=258.85 （21）C. 由于l1取2900，吊點在x方向的位移 x=l1t=9.46 （22）（l1是吊點至鍋筒對稱中心線的距離）D. 由于l2取4470，吊點在y方向的位移 y=l2t=14.58 （23）（l2是鍋筒軸線至鍋爐膨脹中線的水平距離）E. 合位移 =(x2+y2)=17.38 （24）F. 螺紋有效直徑 de=d-0.9382p=64.25 （25）G. 吊桿螺紋端計算截面積 As=de2/4=3

25、241.89 （26） H. 吊桿螺紋端的拉應力 t,s,U=Fc/As=39.61 （27） I. 吊桿螺紋端的彎矩 Ms,U=Fc/2=1115941.56 （28） J. 吊桿螺紋端截面系數(shù) Ws=de3/32=26035.30 （29） K. 吊桿螺紋端彎曲應力 M,s,U=Ms,U/Ws=42.86 （210） L. 吊桿鍋筒端拉應力 t,d,U=4Fc/(db2)=33.38 （211）M. 吊桿圓鋼端彎矩 Md,U=Fc/2=1115941.56 （212）N. 吊桿圓鋼端截面系數(shù) Wb=db3/32=33656.88 （213）O. 吊桿圓鋼端彎曲應力 M,d,U=Md,U/W

26、b=33.16 （214）結論：圓鋼式鍋筒U形吊桿螺紋端的應力滿足t,s,U, 1.67t,s,U+M,s,U1.25=120，以及吊桿圓鋼端應力滿足t,d,U, 1.67t,d,U+M,d,U1.67=160.32，所以U形吊桿強度合格。2.3 集箱水冷壁吊桿2.3.1 吊桿設計參數(shù) 集箱水冷壁吊桿采用普通吊桿裝置的設計參數(shù)，見表26所示數(shù)據(jù)。表26 吊桿設計參數(shù)序號名 稱符號單位計算公式或來源結果1吊桿圓鋼公稱直徑dbmm結構參數(shù)582吊桿數(shù)量n設計選用53材 料設計選用20（GB699）4吊桿計算長度lhamm結構參數(shù)62075爐頂環(huán)境溫度ta集箱密封罩殼外, 取1001006集箱介質(zhì)溫

27、度tf取強度計算數(shù)值, 該集箱工作溫度278.85278.857計算溫度附加值t查表23, 爐膛上部爐頂時, t取4050508吊桿計算溫度ttf>ta, 故查表22, 通過絕熱管束靠近集箱管束或連接管時, t=tf-100+t228.859彈性模量EN/mm2查鍋爐吊桿強度計算方法附表A516600010吊桿許用拉應力N/mm2查鍋爐吊桿強度計算方法附表A21102.3.2吊桿載荷參數(shù)及計算 水冷壁吊桿載荷和普通吊桿載荷相同，都分為偶然載荷與永久載荷，表27是參照鍋爐設計手冊有關吊桿載荷計算的一些參數(shù)。表27 吊桿載荷參數(shù) 序號名 稱符號單位計算公式或來源結果11吊桿承重的爐膛水冷壁t

28、21.112爐內(nèi)絕熱層和門類重量t16.4013集箱水冷壁內(nèi)部管路重t1.014爐膛保溫及護板重t17.015爐膛異型磚重量t016集箱水冷壁介質(zhì)重t已包含于上述數(shù)據(jù)中017鋼性梁重量以及吊桿自重t1.718燃燒裝置以及絕熱層重量t2.519二次風管路重量t布置在爐膛左右兩側(cè)墻上020點火燃燒器t布置在爐膛后墻上0 永久載荷F1包括吊桿裝置所支吊受壓件上的很多載荷。水冷壁吊桿計算載荷如表28所示。 表28吊桿計算載荷 序號名 稱符號單位計算公式或來源結果21永久載荷F1N58506022荷載統(tǒng)計修正系數(shù)1對普通吊桿裝置, 1=1.051.0523荷載分配不均勻系數(shù)2對膜式壁管屏集箱, 2=1.

29、201.2024計算荷載修正系數(shù)=121.2625吊桿總載荷FNF=F1737175.626每根吊桿計算載荷FcNFc=F/n147435.12.3.3 吊桿強度校核的相關計算 對前墻水冷壁吊桿進行校核，線膨脹系數(shù)同樣取12.6×10，溫升t=258.85。A. 吊點在x方向的位移： x=l1t=4 （215）B. 吊點在y方向的位移： y=l2t=4 （216）C. 合位移： =(x2+y2)=5.66 （217）D. 螺紋的有效直徑 de=d-0.9382p=52.25 （218）E. 吊桿螺紋端計算截面積 As=de2/4=2143.10 （219）F. 吊桿螺紋端的拉應力 t

30、,s=Fc/As=68.80 （220）G. 吊桿圓鋼端的拉應力 t,b=4Fc/(db2)=55.83 （221）H. 吊桿圓鋼端彎曲應力 M,b=3dbE/lha2=4.24 （222)I. 查表得，組合應力系數(shù)K=1.67結論：吊桿螺紋端拉應力t,s, t,b, t,b+M,b=60.07K=183.7，所以集箱水冷壁吊桿強度合格。 再對前上集箱吊桿強度進行校核:A. 吊點在x方向的位移 x=l1t=4 （223）B. 吊點在有方向的位移 y=l2t=4 （224）C. 合位移 =(x2+y2)=5.66 （225）D. 螺紋的有效直徑 de=d-0.9382p=44.25 （226）E. 吊桿螺紋端計算截面積 As=de2/4=1537.08 （227）F.