單層工業(yè)廠房設(shè)計計算書混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計

1、單層廠房設(shè)計計算書成績：分組：準考證號：姓名：日期：目錄1設(shè)計資料- 1 -1.1設(shè)計資料錯誤！未定義書簽。2廠房標準構(gòu)件及排架柱材料選用錯誤！未定義書簽。2.1廠房中標準構(gòu)件選用情況錯誤！未定義書簽。屋面做法錯誤！未定義書簽。檐口板、嵌板錯誤！未定義書簽。屋架錯誤！未定義書簽。天溝板錯誤！未定義書簽。吊車梁錯誤！未定義書簽。2.2排架柱材料選用- 4 -3排架柱高與截面計算錯誤！未定義書簽。3.1排架柱高計算- 4 -3.2排架截面尺寸計算- 5 -4排架柱上的荷載計算- 5 -4.1屋蓋自重計算- 5 -4.2柱自重計算- 6 -4.3吊車、吊車梁及軌道自重計算- 6 -4.4屋面活荷載計

2、算- 6 -4.5吊車荷載計算I4.6風荷載計算- 8 -5內(nèi)力計算- 9 -5.1作用內(nèi)力計算錯誤！未定義書簽。作用(排架無側(cè)移)- 9 -作用計算簡圖及內(nèi)力圖- 10 -5.2屋面活荷載內(nèi)力計算- 11 -5.3吊車豎向荷載作用內(nèi)力計算- 12 -5.4吊車水平荷載作用內(nèi)力計算- 14 -5.5風荷載作用- 15 -5.6最不利荷載組合。錯誤！未定義書簽。6排架柱設(shè)計- 18 -6.1柱截面配筋計算- 18 -截面配筋：- 18 -截面配筋：- 20 -6.2柱在排架平面外承載力驗算- 22 -6.3斜截面抗剪和裂縫寬度驗算- 22 -斜截面抗剪驗算- 22 -裂縫寬度計算- 23 -6.

3、4柱牛腿設(shè)計- 23 -牛腿幾何尺寸的確定：- 23 -牛腿幾何尺寸的驗算：- 24 -牛腿配筋：- 24 -局部承壓強度驗算：- 25 -6.5柱的吊裝驗算- 25 -吊裝方案：錯誤！未定義書簽。荷載計算：- 25 -內(nèi)力計算:- 25 -截面承載力計算:- 26 -7基礎(chǔ)設(shè)計錯誤！未定義書簽。7.1荷載計算錯誤！未定義書簽。7.2基底尺寸的確定錯誤！未定義書簽。7.3確定基底高度錯誤！未定義書簽。7.4基底配筋計算錯誤！未定義書簽。一、設(shè)計資料有一金工車間，不考慮抗震設(shè)防，采用裝配式混凝土柱的等高排架結(jié)構(gòu)，不設(shè)天窗，車間長60m，柱距6m，單跨，跨度18m，吊車為每跨兩臺中級工作制軟鉤吊車

4、，其起重量為15t，吊車軌頂標高+7.800，基礎(chǔ)底面標高-2.000，其它已知資料如下：1、采用卷材防水屋面，屋面恒荷載（包括卷材、20mm厚找平層、大型屋面板、屋架或屋面梁等）為（水平投影面積）。2、屋面活荷載，屋面沒有積灰荷載。3、雪荷載標準值風荷載標準值，屋面坡度角。4、已經(jīng)考慮深度和寬度修正后的地基承載力特征值為。5、在柱距6m的范圍內(nèi)，基礎(chǔ)梁、圍護墻、窗、圈梁等傳至基礎(chǔ)頂面的豎向集中力標準值為300350（吊車軌頂標高，低的取小值，高的取大值），此豎向集中力與柱外側(cè)邊的水平距離為0.12m。6、室內(nèi)地坪標高為±0.000，室外地坪標高為-0.300.7、柱頂至檐口頂?shù)呢Q向

5、高度，檐口至屋脊的豎向距離。8、混凝土強度等級，排架柱用，柱下擴展基礎(chǔ)用.9、排架柱主筋及柱下擴展基礎(chǔ)內(nèi)鋼筋用HRB335級鋼筋，柱箍筋用HPB235級鋼筋。10、吊車的有關(guān)參數(shù)可查閱專業(yè)標準起重機基本參數(shù)和尺寸系列（ZQ1-62ZQ8-62）或直接參照吊車制造廠的產(chǎn)品規(guī)格得到。二、廠房平面、剖面結(jié)構(gòu)布置及主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型1、定位軸線1）橫向定位軸線：本廠房長度為60m，小于混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010）規(guī)定的100m，不設(shè)伸縮縫，地基土質(zhì)均勻，也不需設(shè)沉降縫，因此，除端柱需內(nèi)移600mm外，橫向定位軸線均通過柱截面幾何中心。2）縱向定位軸線：查教材附表6起重運輸機械專業(yè)標準Z

6、Q162可得，跨度Lk=16.5m，B1=0.23m，吊車起重量15t50t,則B20.08m，取0.08m，B3為上柱截面尺寸，暫按400×400考慮，取B3=0.40mm，根據(jù)以上條件可知：B1+B2+B3=0.23+0.08+0.4=0.71 m0.75 m，因此采用封閉式縱向定位軸線。廠房平面布置圖見下圖1。2、柱高已知吊車軌頂標高為+7.800m，吊車起重量為15t，中級工作制，查教材附表6起重運輸機械專業(yè)標準ZQ162可得軌頂至吊車頂距H=2.050m，故得：屋架下弦底面標高=軌頂標高+ H +吊車頂端與柱頂?shù)膬艨粘叽?7.800+2.050+0.220=10.070m。

7、查04G323-2鋼筋混凝土吊車梁圖集，吊車梁選用DL-9Z和DL-9B，高度為1.2m，經(jīng)承載力、疲勞、裂縫驗算均符合要求。軌頂墊高取0.2m，故：牛腿頂面高=軌頂標高一吊車梁高一軌頂墊高=7.8001.2000.200=6.400m。為滿足模數(shù)要求，牛腿頂面標高取為6.600m，則柱頂標高應(yīng)取為10.500m，上柱高H2=10.500-6.600=3.900m，基礎(chǔ)高度預(yù)估為1.4m，基礎(chǔ)底面標高為-2.000，則柱全高H=10.500-（-2.000）-1.400=11.100m；下柱高H1=11.100-3.900=7.200m。實際軌頂標高=6.600+1.200+0.200=8.0

8、00m與軌頂標志標高7.800m相差在±0.200m范圍內(nèi)，故滿足要求。3、構(gòu)件選型及布置構(gòu)件選型包括屋面板、天溝板、屋架（含屋蓋支撐）、吊車梁、連系梁、基礎(chǔ)梁、柱間支撐、抗風柱等。1）屋面板、檐口板、嵌板、天溝板屋面板、檐口板、嵌板、天溝板均采用04G410-1、04G410-2標準圖集，選用時根據(jù)外加荷載基本組合設(shè)計值選用1.5m×6.0m預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。2）屋架屋架采用04G415-1預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架標準圖集，根據(jù)選用標準選取18m跨度的預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架。3）吊車梁查04G323-2鋼筋混凝土吊車梁圖集，吊車梁選用DL-9Z和DL-9B，高度為1.2m，

9、經(jīng)承載力、疲勞、裂縫驗算均符合要求。吊車軌道聯(lián)接選用04G325標準圖集的構(gòu)造要求。4）抗風柱查10SG334鋼筋混凝土抗風柱標準圖集，按布置示意圖二廠房兩端各布置兩根抗風柱，間距a=6m,上柱底標高=排架柱頂標高-200=10.500-200=10.300，上柱高度X2=2644mm，下柱計算高度H1=10.900m，按相鄰分級較大值選用的原則，下柱計算高度取11.1m，查圖集得柱截面尺寸為400×600/350(mm)。連接節(jié)點按本圖集第59、60、62、63頁的內(nèi)容選用。5）圈梁、連系梁、過梁按照圈梁、連系梁、過梁的布置原則，考慮節(jié)約和施工方便，在10.260m、7.8m、4.

10、8m標高處設(shè)置三道圈梁，柱頂處圈梁可代替連系梁使用。截面240×240mm,配筋采用412，6200，圈梁在過梁處的配筋應(yīng)計算確定。6）基礎(chǔ)梁按04G320鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁標準圖集，選用240×450mm截面系列的基礎(chǔ)梁，基礎(chǔ)梁突出于柱外，施工時坐漿擱置于柱基杯口之上。7）屋蓋支撐廠房兩端第一柱間設(shè)置上弦橫向水平支撐和垂直支撐，垂直支撐在屋架端部和跨中布置三道，屋架兩端部下弦節(jié)點處設(shè)置通長剛性系桿兩道，跨中下弦節(jié)點處設(shè)置通長柔性系桿一道，屋脊與上弦節(jié)點處設(shè)置通長剛性系桿一道。本廠房可不設(shè)下弦橫向水平支撐和縱向水平支撐。8）柱間支撐本廠房應(yīng)設(shè)置柱間支撐。在軸間布置交叉型的柱間

11、支撐，分上柱和下柱，在廠房端部上柱處同時布置柱間支撐。廠房剖面圖見圖2所示。三、排架計算排架柱材料選用如下：(1) 混凝土：采用C30。(2) 鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB335級。(3) 箍筋：采用HPB235級。(4) 型鋼及預(yù)埋鐵板均采用Q235-B級。1、排架柱高計算由前述計算可知：牛腿頂面標高取為6.600m，柱頂標高取為10.500m，則：上柱高Hu=10.500-6.600=3.900m，基礎(chǔ)高度預(yù)估為1.4m，基礎(chǔ)底面標高為-2.000，則：柱全高H= 10.500-（-2.000）-1.400=11.100m。2、排架截面尺寸計算吊車起重量為15t，H=11.1-3.9+1.

12、2=8.4m,H=11.1-3.9=7.2m，查教材P66頁6m柱距實腹柱截面尺寸參考表2-4，截面尺寸需要滿足的條件為：截面寬度bH/20360mm，取為400mm，截面高度hH/11764mm，中級工作制乘0.95系數(shù)后得726mm,取為900mm。柱截面尺寸為：上柱：b×h400×400（mm）,下柱：b×h 400×900.計算參數(shù)上、下柱截面慣性矩I上柱Iu1/12×0.4×0.430.0021m4下柱Il1/12×0.4×0.930.0243m4 上、下柱截面面積A上柱Au0.4×0.40.1

13、6m2下柱Al0.4×0.90.36m2上柱與全柱高的比值Hu/H3.9/11.10.351慣性矩比值nnIu/Il=0.0021/0.0243=0.0864排架計算簡圖如右圖3所示。3、排架柱上的荷載計算屋蓋自重F1計算1.4×6×=75.6KN(作用在柱頂)F1對邊柱柱頂截面重心產(chǎn)生的彎矩標準值M1：M1= F1×75.6×0.05=對邊柱下柱柱頂截面重心產(chǎn)生的彎矩標準值：柱自重計算上柱自重F2：（作用于上柱中心線）對邊柱下柱柱頂截面重心產(chǎn)生的彎矩標準值：下柱自重F3：吊車梁及軌道自重F4計算查圖集04G323-2、04G325可知：吊車梁

14、DL-9Z/9B自重分別為39.5kN/根和40.8kN/根，吊車軌道及連接自重為0.8kN/m對邊柱下柱柱頂截面重心產(chǎn)生的彎矩標準值：屋面活荷載F6計算屋面均布活荷載標準值為0.7KN/m2，雪荷載標準值為0.4KN/m2，排架計算時不同時考慮，只取二者較大值，則：F6對邊柱柱頂截面重心產(chǎn)生的彎矩標準值M6：M6= F6×37.8×0.05=對邊柱下柱柱頂截面重心產(chǎn)生的彎矩標準值：吊車荷載計算豎向荷載：按照吊車起重量，查教材附錄六可知：吊車最大輪壓標準值165kN,吊車最小輪壓標準值34kN,輪距 K=4.4mm, 寬度B=5.65mm, 大車自身重力標準值G1，k=18

15、6KN，小車自身重力標準值G2，k=55kN，與吊車額定起吊質(zhì)量Q對應(yīng)的重力標準值G3，k=150kN。由簡支吊車梁支座反力影響線（見下圖4）可以求得：1.0000.2670.792, 0.058單跨廠房，吊車按兩臺布置，取荷載折減系數(shù)=0.9，則對邊柱下柱柱頂截面重心產(chǎn)生的彎矩標準值：Dmin,k對邊柱下柱柱頂截面重心產(chǎn)生的彎矩標準值：吊車水平荷載：對于軟鉤吊車，當額定起吊質(zhì)量在1550t之間時，吊車橫向水平荷載系數(shù)=0.10，則)其作用點到柱頂?shù)拇怪本嚯x風荷載計算已知基本風壓0=0.35，屋面坡度角為11°21取Z高度處的風振系數(shù)z=1，風壓高度變化系數(shù)z按B類地區(qū)考慮，柱頂至室

16、外地坪的高度10.5+0.3=10.8m，查荷載規(guī)范用內(nèi)插法得,檐口標高10.5+2.1=12.6m,檐口至室外地坪的高度12.6+0.3=12.9m，用內(nèi)插法得，風載體型系數(shù)s1+0.8, s2-0.5,屋蓋迎風面s-0.6，背風面s-0.5，見下圖5所示：圖5風荷載體型系數(shù)則柱頂風荷載集中力標準值：4、內(nèi)力分析計算在計算簡圖中，上柱計算軸線取上柱截面形心線，下柱計算軸線取下柱截面形心線。F1作用(排架無側(cè)移)由已知得：, ,則：故作用下不動鉸支承的柱頂反力為()同時有故在作用下不動鉸支承的柱頂反力為()故在共同作用下不動鉸支承的柱頂反力為 ()相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖6、7所示。上柱、

17、下柱、吊車梁、軌道及連接自重作用計算簡圖及內(nèi)力圖（未形成排架按懸臂柱計算）,（）（）相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖8、9所示。屋面活荷載內(nèi)力計算對于單跨排架，屋面活載，與一樣為對稱荷載，且作用位置相同，但數(shù)值大小不同。故由的內(nèi)力計算過程可得到的內(nèi)力計算數(shù)值如下： ()相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖10、11所示。吊車豎向荷載作用內(nèi)力計算作用于A柱，作用于B柱，其內(nèi)力為相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖12、13所示。Dmax,k作用于A柱時，由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需A柱與B柱的內(nèi)力對換，并注意內(nèi)力變號即可。內(nèi)力圖如下圖14所示。吊車水平荷載作用內(nèi)力計算當Tmax,k向左時，A、B柱的柱頂剪力按推導公式計算：

18、y0.6Hu時C50.5379 ，y0.7Hu時C50.4765y0.687時，利用內(nèi)插法求得C50.484，另有T9.77kN則相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖15所示。當T向右時，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反。內(nèi)力圖如下圖16所示：風荷載作用風從左向右吹時，先求柱頂反力系數(shù)C為對于單跨排架，A、B柱頂剪力分別為q×H×=1.72×11.1×0.2986=5.7kNq×H×=3.55kN相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖17所示。風從右向左吹時，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計算結(jié)果，但彎矩圖的方向

19、與之相反。內(nèi)力圖如圖18所示。5、內(nèi)力最不利組合由于本排架結(jié)構(gòu)對稱，故只需對A柱（或B柱）進行最不利內(nèi)力組合，其步驟如下：（1）確定需要單獨考慮的荷載項目。本工程為不考慮地震作用的單跨排架，共有8種需要單獨考慮的荷載項目，由于小車無論向右或向左運行中剎車時，A、B柱在T作用下，其內(nèi)力大小相等而符號相反，在組合時可列為一項。因此，單獨考慮的荷載項目共有7項。（2）將各種荷載作用下設(shè)計控制截面（II、IIII、IIIIII）的內(nèi)力M、N（IIIIII截面還有剪力V）填入組合表1-1中。（3）根據(jù)最不利又最可能的原則，確定每一內(nèi)力組的組合項目，并算出相應(yīng)的組合值。計算中，除風荷載組合值系數(shù)取0.6外

20、，其他可變荷載均取何為0.7。同時內(nèi)力組合時應(yīng)乘以相應(yīng)的荷載分項系數(shù)。排架柱全部內(nèi)力組合計算結(jié)果列入下表1-1。6、排架柱設(shè)計1、柱截面配筋計算最不利內(nèi)力組的選用：由于截面33的彎矩和軸向力設(shè)計值均比截面22的大，故下柱配筋由截面33的最不利內(nèi)力組確定，而上柱配筋由截面11的最不利內(nèi)力組確定。上下柱均采用對稱配筋。截面配筋：根據(jù)內(nèi)力值評判原則，取兩組最不利內(nèi)力分別進行配筋設(shè)計第一組 N=109.44h0=h-=400-40=360上柱排架方向計算長度L0=2=2×3900=7800A=400400=160000mm2縱向受力鋼筋采用HRB335級bea=max(h/30,20)=20

21、e0M/N=701.2ei= e0+ ea =701.2+20=721.21=0.5fCA/N=0.5×14.3×160000/109440=10.453>1取1=1.02×L0/h=0.955 1.129e=ei+h/2-=1.129×721.2+400/2-40=974.23<b（大偏心受壓）X= h0=360×0.053=19h0b=360×0.55=1982=80經(jīng)比較：X< h0b且X< 2,則說明受壓筋不能達到屈服強度，此時應(yīng)按以下公式計算。同時取=ei-h/2+ =1.129×721.2

22、-400/2+40=654.23As=N /fy(-)=109440×654.23/300×（360-40）=745.8第二組 N=157.29h0=h-=400-40=360ea=max(h/30,20)=20e0M/N=374ei= e0+ ea =374+20=3941=0.5fCA/N=0.5×14.3×160000/157070=7.283>1取1=1.02×L0/h=0.955 1.237e=ei+h/2-=1.237×394+400/2-40=647.38<b（大偏心受壓）X= h0=360×0.0

23、76=27h0b=360×0.55=1982=80經(jīng)比較：X< h0b且X< 2,則說明受壓筋不能達到屈服強度，此時應(yīng)按以下公式計算。=ei-h/2+ =1.237×394-400/2+40=327.38As=N /fy(-)=157070×327.38/300×（360-40）=535.6配筋由第一組內(nèi)力控制，兩側(cè)鋼筋各采用則As =760，故一側(cè)縱向鋼筋配筋百分率 。全部縱向鋼筋配筋百分率，可以。截面配筋：下柱配筋計算按-截面控制，取最不利內(nèi)力值如下：第一組M=331.46 N=685.11h0=h-=900-40=860=40L0=1.

24、0H0=7200A=400×900360000 mm2縱向受力鋼筋采用HRB335級bea=max(h/30,20)=30e0M/N=483.8ei= e0+ ea =513.81=0.5fc A /N =0.5×14.3×360000/685110=3.757>1取1=1因2=1.01.077e=ei+h/2- as =1.077×513.8+900/2-40=963.36<b （大偏心受壓）X= h0=860×0.139=120經(jīng)比較,b則第二組M=194.18 N=240.96h0=h-=900-40=860=40L0=1.0

25、H0=7200A=400×900360000 mm2縱向受力鋼筋采用HRB335級bea=max(h/30,20)=30e0M/N=806ei= e0+ ea =8361=0.5fc A /N =0.5×14.3×360000/240960=10.68>1取1=1因2=1.01.047e=ei+h/2- as =1.047×836+900/2-40=1285.29<b （大偏心受壓）X= h0=860×0.049=42<h0b=860×0.55=473<2=80經(jīng)比較X< h0b且X< 2,則說明受

26、壓筋不能達到屈服強度，此時應(yīng)按以下公式計算：=ei-h/2+ =1.047×836-900/2+40=465.3Amin=0.2%×A=0.2%×360000=720，按照最小配筋率配筋。全部縱向受力的最小配筋面積Amin=0.6%×A=0.6%×400×900=2160，故每側(cè)按每側(cè)。全部縱向受力筋配筋率比較以上計算結(jié)果，排架柱配筋為：（單側(cè)）上柱：（760）配筋率:0.475%下柱：（1140）配筋率:0.32%2、排架平面外承載力驗算取、截面中的進行驗算查表（有柱間支撐，垂直排架方向，有吊車廠房柱）得計算高度：上柱:L0=1.2

27、5Hu=1.25×3900=4875下柱:L0=0.8HL=0.8×7200=5760截面：=162.36L0/b=4875/400=12.19查表得=0.947 =0.9×0.947×（14.3×160000+2×300×760）=2338.7>，滿足要求。截面=685.11L0/b=7200/400=18查表得=0.81 =0.9×0.81（14.3×360000+2×300×1140=4252>，滿足要求。3、斜截面抗剪和裂縫寬度驗算斜截面抗剪驗算按Nmin、Vmax

28、組合計算V=1.2×（+）+1.4×=1.2×（2.484+0）+1.4×20.93=32.28N=1.2×（+）+1.4×=1.2×（75.6+125.2）+1.4×0=240.96由于風荷載（均布荷載）在水平力中的比例為29.3/（29.3+2.98）=90.77%因此可以簡化認為該柱承受均布荷載，則，故僅需按構(gòu)造要求配置箍筋，取配置柱箍。裂縫寬度計算混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010規(guī)定，裂縫控制等級為三級的普通鋼筋混凝土構(gòu)件，荷載效應(yīng)組合應(yīng)采用準永久組合，準永久組合不考慮吊車荷載，風荷載準永久組合系

29、數(shù)為0，屋面為不上人屋面，屋面均布活載準永久組合系數(shù)為0，則-截面控制內(nèi)力為:Mq=5.91Nq=91.2eo=Mq/Nq=5.91/91.2=0.065eo/h0=65/360=0.180.55,不需要驗算裂縫寬度。-截面的控制內(nèi)力為：Mq=14.43Nq=200.8eo=Mq/Nq=14.43/200.8=72eo/h0=72/860=0.0840.55,不需要驗算裂縫寬度。4、柱牛腿設(shè)計牛腿幾何尺寸的確定：牛腿截面尺寸與柱寬相等，為400，牛腿頂面的長度為800，相應(yīng)牛腿水平截面長度為1200。取牛腿外邊緣高度為h300，傾角45°,于是牛腿的幾何尺寸如圖19所示。牛腿幾何尺寸

30、的驗算：由于吊車垂直荷載作用下柱截面內(nèi)，a750900150，即取0，則FDF314.3744.8359.17FT9.770.65×(10.5×)×577.35F359.17截面尺寸滿足要求。牛腿配筋：作用在牛腿上的荷載設(shè)計值F1.2×F41.4×Dmax,k1.2×44.81.4×314.37493.88= 1.4×Tmax,k=1.4×9.77=13.68 kNh0=300+300-40=560mm豎向力作用點位于下柱截面以內(nèi)（150）a=-150mm<0.3h0=0.3×560=16

31、8mm取a=168636=As/bh0=581/(400×560)=0.26% 0.2%<0.26%<0.6%選416（804mm2）因為a=-150mm<0.3h0=0.3×560=168mm，可不設(shè)彎起鋼筋。箍筋要求:在上部2/3范圍內(nèi)的水平箍筋總截面面積不應(yīng)少于承受豎向力的受拉鋼筋截面面積的1/2，取100，則有×h×A×2/100587mmA/2804/2402 mm（符合要求）局部承壓強度驗算：牛腿頂面處預(yù)埋鋼板面積A=400×400=160000mm，則局部承壓承載力為：0.75fA0.75×1

32、4.3×400×4001716 kNF=359.17滿足要求。5、柱的吊裝驗算采用一點起吊，吊點設(shè)在牛腿與下柱交接處，先翻身后起吊，動力系數(shù)取1.5，混凝土強度按照設(shè)計強度70%考慮。荷載計算：上柱長3.9m，下柱長7.7m，牛腿0.6m，則上柱自重設(shè)計值:g1.2×1.5×25×0.4×0.47.2牛腿自重設(shè)計值:g1.2×1.5×25×20.25下柱自重設(shè)計值:g1.2×1.5×25×0.3616.2內(nèi)力計算:M×7.2×3.954.76M×

33、7.2×4.5×(20.257.2)×0.675.25M×16.2×7.782.44柱的吊裝驗算簡圖如圖20所示：截面承載力計算:截面1-1：故截面承載力為截面2-2：故截面承載力為故滿足要求。截面3-3：故截面承載力為故滿足要求。吊裝裂縫寬度驗算裂縫寬度驗算取荷載效應(yīng)的標準值，現(xiàn)對1-1、3-3截面進行驗算，則M1k=54.76/1.2=45.63M3k=82.44/1.2=68.70驗算過程列表如下：截面彎矩標準值KNmb×hAs(mm2)max=1-145.63400×4007600.00950.01取0.01191.70.5780.270.33-368.7400×90011400.00630.01取0.0180.54-0.140.2取0.20.040.3經(jīng)驗算，各控制截面的裂縫寬度均符合要求。四、基礎(chǔ)設(shè)計1、基礎(chǔ)設(shè)計資料基礎(chǔ)采用C20砼，抗拉強度設(shè)計值，H