雜散電流地腐蝕及防護

1、一、雜散電流干擾方式雜散電流是指在地中流動的設計之外的直流電，它來自直流的接地系統(tǒng)，如 直流電氣軌道、直流供電所接地極、電解電鍍設備的接地、直流電焊設備及陰極 保護系統(tǒng)等。其中，以城市和礦區(qū)電機車為最甚。它的干擾途徑如圖10-60所示。 從圖中可以劃分三種情況：1供電所2架空線3軌道電流4陽極區(qū) 5腐蝕電流6交變區(qū)7 陰極區(qū)1. 靠近直流供電所的管道屬于陽極區(qū)，雜散電流從管道上流出，造成雜散電流電解。2. 在干擾段中間部位的管道屬于極性交變區(qū)，雜散電流可能流入也可能流出。當電流流出時，造成腐蝕。3. 在電機車附近的管道屬于陰極區(qū)，雜散電流流入管道，它起著某種程度的陰極保護作用。以上是一般規(guī)律。

2、實際上雜散電流干擾源是多中心的。 如礦區(qū)電機車軌道已 形成網狀，供電所很多，當多臺機車運行時會產生雜亂無章的地下電流。作用在管道上的雜散電流干擾電位如圖10-61所示圖10-61雜散電流干擾電位曲線埋地鋼質管道因直流雜散電流所造成的腐蝕稱為干擾腐蝕。因屬電解腐蝕， 所以有時也稱電蝕。這是管道腐蝕穿孔的主要原因之一。例如：東北地區(qū)輸油管 道受直流干擾的約占5%,腐蝕穿孔事故原因的80艱由雜散電流引起的；地下 鐵路雜散電流腐蝕已經形成公害，弓I起了有關部門的重視。隨著陰極保護技術的推廣應用，也會給地下帶來大量的雜散電流。如近些年 來城市地下燃氣管道 給水管道、地下電纜等采用了外加電流保護，在它的陽

3、極 地床附近可能會造成陽極地電場干擾。在被保護的管道（或電纜）附近可能會造成 陰極電場的干擾。其干擾形式如圖10-62和圖10-63所示。其干擾圍與陽極排放 電流和陰極保護電流密度成正比。 當單組犧牲陽極輸出電流大于100mA時，也應 注意其干擾。二、雜散電流腐蝕的特點1. 強度高、危害大 埋地鋼質管道在沒有雜散電流時，只發(fā)生自然腐包蝕。 大部分屬腐蝕原電池型。腐蝕電池的驅動電位只有幾百毫伏， 而所產生的腐蝕電 流只有幾十毫安。在土壤中的雜散電流腐蝕，則是電解電池原理。即外來的直流電流或電 位差，造成了土壤溶液中金屬腐蝕。其腐蝕量與雜散電流強度成正比， 服從法拉 第電解定律。也就是說，假如有

4、1A的電流通過鋼管表面，流向土壤溶液，那么 1a的直流雜散電流1年的時間會溶解鋼鐵9kg。實際上，土壤中發(fā)生的雜散電流 強度是很大的，管道上管地電位可能高達89V,通過的電流量最大能達幾百安。 因此，壁厚為78mm勺鋼管，在雜散電流作用下，45個月即可能發(fā)生腐蝕穿 孔。所以，雜散電流的腐蝕強度是一般腐蝕不能與之相比的。它是管道腐蝕穿孔的主要原因。2圍廣 隨機性強 雜散電流的作用圍很大，其影響可達幾千米、幾十千米， 這與引起雜散電流的外部電流源密切相關。 雜散電源腐蝕的發(fā)生又常常是隨機而 變的。無論從電流方向上，還是電流強度上，都是隨外界電力設施的負載情況、 軌道的連接與絕緣狀況、管道的絕緣狀況

5、而變化。因此，常將雜散電流的干擾稱 為動態(tài)干擾。這也給雜散電流的測量、排除帶來了困難。*5£:1、圖10-62陽極地床周圍的雜散電流干擾1測電位曲線2 測電流（東）3 被干擾管道4 測電流（西）5 整流器6被保護的管道7 被干擾管道電位曲線8 電流干擾區(qū)9 電流泄漏直流腐蝕是引起管道泄漏的最大隱患。 近年來，對雜散電流的腐蝕已引起人們的普遍關注=書芒圖10-63陰極保護管道的干擾a)交叉b)平行三、雜散電流干擾的判斷標準地下雜散電流可以根據(jù)管一地電位偏移和地電位梯度來判斷。對于此判斷。各國根據(jù)國情都有自己的指標。例如，英國國家標準規(guī)定，以管道對地電位正向 偏移20mV為判斷指標；德國

6、以+100mV為標準；日本的標準是+50mV原石油工業(yè)部編制的埋地鋼質管道直流排流保護技術標準。(SYJ171986)，把判定標準分為兩個臺階：一是確認干擾的存在，二是在確認 干擾存在的前提下必須采取措施的臨界指標。 這一指標是：處于直流電氣化鐵路、 陰極保護系統(tǒng)及其他直流干擾附近的管道，當管道任意點上管一地電位較自然電 位正向偏移20mV寸，或管道附近土壤中的電位梯度大于 0. 5mV/m寸，確認為有 直流干擾；當管道上任意點管一地電位較自然電位正向偏移 lOOmV或管道附近土 壤中的電位梯度大于2.5mV/m時，管道應及時采取直流排流保護或其他防護措 施。日本 < 電蝕土壤腐蝕手冊推

7、薦的地電位梯度與雜散電流干擾關系，見表10-69表10-69地電位梯度與雜散電流干擾地電位梯度雜散電流干擾程/(mA/mm) 0.5 0.5 5>5四、直流干擾腐蝕的防護（一）減少干擾源電流的泄漏直流干擾腐蝕的產生是源于各種電氣設備的電流泄漏。因此，直流干擾的防護首先應減少這些電氣設備的電流的泄漏。 為此，對直流電氣化鐵路作如下限制：1. 鐵軌導電性能必須良好 通過鐵軌的平均電流產生的電位差不得大于 3V/km。2. 鐵軌接頭增加電阻 各區(qū)段鐵軌接頭增加的電阻，不得大于該區(qū)段鐵軌電 阻的20%。3. 鐵輒與絕緣電氣化鐵軌應采取與絕緣的措施。對于供電方式，應采用減 小供電圍，增加足夠的供電

8、所的原則，保證在供電圍接地裝置只接地一次等， 來 減少雜散電流源。（二）避開干擾源的設計原則由于干擾源的情況錯綜復雜，在管道設計時又不可能完全避開，為保證管道 安全，應遵循下列設計原則：1. 管道走向的選擇 合理選擇埋地管道的走向，盡量遠離干擾源。當埋地管道與直流電氣化鐵路的鐵軌接近或交叉時，相互間的距離不得小于1m且盡量縮短與之平行的管線的長度。2. 被保護管道與非保護管道的間距，應保持足夠大的距離。非聯(lián)合保護的平 行管道，二者間距不宜小于10m被保護管道與其他管道交叉時，二者間的凈垂 直距離不應小于0. 3m當小于0. 3m時，中間必須設有堅固的絕緣隔離物，確 保其不接觸。雙方管道在交叉點

9、兩側 10m以上的管段上，應作特加強防腐。管道與電纜交叉時，相互間凈垂直距離不應小于0.5m，交叉點兩側也各延伸10m作加強防腐。3. 對受雜散電流干擾管段的保護措施 在受到雜散電流干擾的管段，可增設 絕緣法蘭，將被干擾管道分成若干段，以減輕干擾，把干擾限制在一定圍。4. 在被干擾管道與干擾源之間，可埋設金屬屏蔽體，以減輕干擾。（三）增加回路電阻1. 對可能受到雜散電流腐蝕的管道，其表面的防腐層等級采用加強級或特加 強級。2. 對已遭受雜散電流腐蝕的管道，可通過修補或更換防腐層，來消除或減弱 雜散電流的腐蝕。（四）排流保護技術1 排流方法雜散電流干擾本身是一害，但掌握其本質、因勢利導，就可以

10、化害為利。排流保護就是把雜散電流變?yōu)楣艿狸帢O保護的電流，所以排流保護也屬于陰極保護的方法之一。排流方式有直接排流、極性排流、強制排流和接地排 流，這些排流方法及其優(yōu)缺點和適用條件，見表10-70。表10-70排流方式的選擇方式直接排流極性排流強制排流接地排流應用條件1. 被干擾管道上 有穩(wěn)定的陽極區(qū)2. 直流供電所接 地體或負回歸線 附近被干指導管道上管一地電位正負交變管一軌電位差較小不能直接 向干擾源 排流優(yōu)點1. 簡單經濟2. 效果好1. 安裝方便2. 應用圍廣3. 不要電源1. 保護圍大2. 其他排流方式 不能應用的特殊 場合3. 電車停運時可使用方便對管道提供陰極保護缺點應用圍有限當管

11、道距鐵軌較遠時保護效果差1. 加劇鐵軌電蝕2. 對鐵軌電位分布影響較大3. 需要電源1. 效果差2. 需要輔助接地床在同一管道或同一系統(tǒng)的管道中，根據(jù)實際情況可以米用一種或幾種排流方 式。排流點的選擇應以最佳排流效果為標準， 往往要通過排流實驗確定。一般情 況下，可根據(jù)下列原則選定：(1)管道上排流點的選定1) 管一地電位為正且管一軌電位差最大的點；2) 管一地電位為正且持續(xù)時間最長的點；3) 管道與鐵軌(或管道)間距最小的點；4) 便于排流設備安裝與維修的地點。鐵軌上排流點的選定1) 扼流線圈中點或交叉跨線處；2) 直流供電所負極或負回歸線。(3) 接地排流的接地地床，應選擇在土壤電阻率較低

12、的地方。2. 排流方式的結構(1) 直流排流 直接排流結構如圖10-64所示。直接排流用于極性不變的陽極區(qū)，可調電阻和控制開關及熔斷器的使用可用 來控制流量的大小和管道的相對電位，以防排流量過大時造成防腐層的老化和剝 離。(2) 極性排流 極性排流的結構如圖10-65所示。極性排流是目前廣泛使用的排流方法之一。它具有單向導電性，只允許雜散 電流管道排出，而不允許雜散電流進入管道，它是比較安全的排流方式1被保護的金屬管道2 鐵軌3、4排流電纜5可變電阻6控制開關7熔斷器8 電流表上述兩種排流方式都是借助于管道和鐵軌之間的電位差來排流，當兩個連接點的電位差較小時，所能排除的電流量很小，故保護段落很

13、短，排流效果不佳。 此時，應選擇其他形式的排流方式。(3)接地排流 接地排流結構如圖10-66所示。接地排流電纜不連接到鐵軌上，而是連接到一個埋在地下的輔助陽極(或犧牲陽極材料)上。將雜散電流從管道排到陽極上，經過土壤再返回鐵軌。L i jJ圖10-65極性排流保護電路1管道2 鐵軌3 電纜4可變電阻5整流器6 電流表7控制開關8熔斷器圖10-66接地式排流接地排流保護在國外應用較少，但在我國應用較多。這是因為我國對于干擾源泄漏入地的雜散電流限制不力， 造成干擾圍很大，不利于極性排流的應用；當 采用極性排流時，排流連接變得十分困難。接地排流的效果要比極性排流差， 排 流量不易調節(jié)。還需定期更換

14、陽極。但接地排流的適應性強、施工簡單，同時又 比較安全，可以完全避免將雜散電流導入管道。 因此，接地排流是使用較多的排 流方式。接地排流的地床接地電阻要做得盡可能的小。采用犧牲陽極時仍需填包料。(4) 強制排流當?shù)叵陆饘俟艿捞幱陔s散電流干擾極性交變區(qū)，用直接或極性 排流都無法將雜散電流排出時，需使用強制排流。強制排流的原理類似于陰極保 護，它在管道與接地陽極或鐵軌之間， 接一可逆的恒電位儀，在外加電位差下強 制排流。其電路結構如圖10 67所示。由于強制排流兼有排流和陰極保護的作 用。同時其設施費用節(jié)省一半，故使用此排流方式也較多。例如，在日本東京的 煤氣管線上就使用得比較普遍。對同一條管道或

15、一系統(tǒng)中，可根據(jù)實際情況的需要采用一種或幾種排流方 式，選擇一點或多點進行排流。3. 排流計算 排流電流量可根據(jù)歐姆定律的原理來計算：式中I 排除電流量（A）;V管一軌電位差（V）；Ri排流線電阻（Q）;R排流器阻（Q）;R管道接地過渡電阻（Q）;R4鐵軌接地電阻（Q）。其中，式中丫 3管道縱向電阻（Q）;3 3管道泄漏電阻（Q ）；丫 4鐵軌縱向電阻（Q）;3 4鐵軌泄漏電阻（Q ）。當采用接地排流時，R4為接地地床的接地電阻，其值應小于 0. 5Q。排流量過大會造成管地電位過負。 為保證管道排流處在最佳狀態(tài)，也就是 正電位得到較好的緩解，負電位又不致于過高?？梢栽谂帕麟娐分兄腥腚娮?，限 制

16、排流量。串入的電阻值可按下式計算：式中R串入電阻(Q);I 原排流量 (A) ；I '擬定排流量(A);V管/軌電壓(V)。 電阻器的選擇，要注意具有足夠的功率，以防排流量大時燒毀。排流器、排 流導線的額定電流應為計算排流量的1. 52倍。排流用的接地地床電位梯度， 在水中時不大于10V/m,在土壤中不大于 5V/m。4. 排流器功能的要求(1) 在管軌電位差或管地電位波動的圍，均能正常工作。(2) 能及時跟隨管軌電位差或管地電位的急劇變化。(3) 防逆流元件的正向電阻要盡量小，反向耐壓應較大。(4) 所有動接點應能承受頻繁動作的沖擊。(5) 應具有過載保護。(6) 結構簡單，便于維護

17、。5. 排流器宜設置在室， 設置在室外時應能適應野外環(huán)境、 堅固耐用。 排流器 要安全接地，接地電阻不應大于 4Q。6. 對排流線敷設的要求 排流線應對地絕緣，架宅敷設時應滿足下列要求， 并符合低壓電力線路敷設工程的規(guī)定。(1) 電纜必須采用吊掛方式，吊掛強度不應小于GJ-20X7的鋼絞線的機械強 度。其接地電阻不應大于10Q。(2) 采用裸電線或絕緣電線架設時，應采用截面積為16mm及以上的鋁線，或具有同等機械強度的銅線。(3) 架空線的高度，當跨越鐵路和公路時不應小于 6m其他場合不應小于5m(4) 當排流線與架空通信線等弱電線路同桿敷設時，應敷設在架空弱電線的 下方。若采用裸線時，間距為

18、 0. 75m若采用絕緣電線時，間距為 0. 3m7. 排流線埋地敷設時的要求(1) 不應使用裸金屬護套電纜或橡膠絕緣電線。(2) 敷設方式可采用穿電纜管、電纜溝或直埋。(3) 直埋時的覆土厚度，當有重物壓迫危險時應大于1.2m,其他場合為0.7m。8接地排流的電位梯度，在水中設置時不得超過10V/m,在土壤中設置時不得超過5V/m9排流線與管道應采用焊接連結。焊接處的管道要采取局部補強。接點電阻不大于0. 01 Q，機械強度不小于排流線的機械強度。(五)排流效果的評定排流工程安裝后，應立即投入試運調整，以期達到和接近下述目標：1. 對于已經施加陰極保護的管道或管道系統(tǒng)， 應使被干擾管段上任意

19、測定點的管地電位達到陰極保護電位標準。2. 對于未施加陰極保護的管道或管道系統(tǒng)，應使被干擾管段上任意測定點的 管一地電位達到未受干擾時的狀態(tài)。上述目標實屬理想狀態(tài)，一般很難實現(xiàn)。當達不到時，可按表10-71的排流 前后實測正電位指標進行評定。表10-71排流保護效果評定指標排流類型管一地電位N正電位平均值比(%)直接向干擾源排流>10>95105>90<5>85間接向干擾源排流(接 地排流)>10>90105>85<5>80正電位平均值比的計算方法如下：匕竺尋二丫込U0-18)式中n v正電位平均值比();Vavl(+)- -正電位平

20、均值(V)；Vav2(2)排流后正電位平均值(V)。正電位平均值可按下式計算:£10-19)式中n測量時間段正、負電位讀數(shù)的總次數(shù)。由于電機車運行頻繁，所以排流效果的評定是一項很復雜的工作。 一般選取 評定測試點不應少于3點，對于長距離管道則不應少于5點。排流效果評定點必 須包括排流點、干擾緩解較大的點和干擾緩解較小的點。 在測取排流前后的參數(shù) 時，必須統(tǒng)一測定時間段、讀數(shù)時間間隔、測試方法和儀表設備。測定時必須注意，排流后負電位的變化雖然在指標中沒有提到， 但負電位變 化也不應負得太多。（六）排流系統(tǒng)的調整排流系統(tǒng)的調整是為了使受干擾管道全面得到保護，一般應采用以下方法：首先改變排

21、流點的位置，或增加排流點及設施；調整各排流點的排流量。同時，對同系統(tǒng)中的不同管道進行具有電流調節(jié)機能的連連， 并行電流的調 節(jié)；對絕緣法蘭跨接，并進行電流調節(jié)。此外，為了提高排流效果，可采用其他有效的輔助設施。五、交流干擾的危害與防護（一）交流干擾的危害交流電引起的腐蝕要比直流電于擾的強度小得多，大約為直流電的1%或更小。但是，當高壓輸電線與管道平行架設時，由于靜電場和交變磁場的影響，在 鋼管上感應出交流電壓和電流，對管道的危害則是不可忽視的。 尤其是在交、直 流疊加情況下，交流電的存在可引起電極表面的去極化作用，造成腐蝕的加劇， 形成穿孔。同時。交流干擾還可加速絕緣層的老化， 特別是在防腐絕

22、緣層的破損 處，易引起防腐層的剝離。交流干擾還會使陰極保護無法在控制電位的圍正常進 行，使犧牲陽極發(fā)生極性逆轉，電流效率降低。故障情況下，對管道會造成危險， 甚至危及操作人員的安全。交流干擾腐蝕的危害已日益被人們所重視。 交流干擾作用于埋地金屬管道。按其干擾電壓作用的時間可分為： 1瞬間干擾 強電線故障時產生的干擾電壓可達幾千伏以上， 由于干擾電壓 作用的持續(xù)時間在 1s 以下，故稱瞬間危險干擾電壓。此電壓對人身安全和設備 均可構成威脅。 高壓電還會引起管道防腐層擊穿； 在管道與電力系統(tǒng)接地極距離 不當時，還會產生電弧通道，引起管壁燒穿事故。2間歇干擾 在電氣化鐵路附近的管道上，所感應產生的幾

23、伏、幾十伏，直 至幾百伏的干擾電壓。作用時間時斷時續(xù)、隨電氣鐵道饋電網負載變化。3持續(xù)干擾 高壓輸電線路運行時， 在管道上感應產生的交流電壓， 可由幾 伏、幾十伏到幾百伏。其作用時間長，只要高壓輸電線路上有電流，管道上就有 感應電壓，埋地管道則會在此干擾電壓下產生交流腐蝕。（ 二 ） 交流干擾狀態(tài) 對管造成危險影響的高壓輸電線路，有以下三種狀態(tài)：1. 三相對稱中點直接接地的高壓輸電線 （110kv 以上） 及交流電氣化鐵路供 電線處在相導線接地短路時的故障狀態(tài)。 中性點直接接地的輸電線發(fā)生單相短路 接地故障時， 對附近管道產生的電磁感應電壓極高。 特別是系統(tǒng)電容量大、 電壓 級別高的電力系統(tǒng)中

24、，短路電流可達 1060kA，交流干擾電壓可達千伏以上。如果短路瞬間，在故障附近的地面上有管道的附屬設施 （如閥門、泵等設備 ）， 而操作人員恰巧去觸及閥門時，就會威脅操作人員與設備的安全。2三相對稱中性點對地絕緣或不直接接地的高壓輸電線 （多指60kV以下）， 當兩相導線同時在不同地點接地時的故障狀態(tài)。3. 不對稱高壓線路、直供式交流電氣鐵路在正常運行狀態(tài)或在相導線接地時 的強行運行狀態(tài)。當埋地管道與電廠、 變電站和高壓桿塔的接地裝鼉接近時， 或與交流電氣化 鐵路交叉時，應考慮由于電流流過接地裝置 （或軌道）而產生的地電位升高所造成 的危險影響。（三）干擾途徑強電線路對埋地管道的干擾影響主要

25、有三種方式： 容性耦合、磁感應耦合和阻性耦合。其對管道的影響見表10-72表10-72交流干擾方式及對管道的影響靜電場感應（容性耦合）對于埋地管道沒有影響，施工時應注意電磁場感應（磁 感應耦合）感應交流電流引起交流腐蝕感應電壓對陰極保護設備有不良影響當輸電線路短路、故障時，在管道上可能 感應出高壓電，擊穿覆蓋層阻性耦合故障時地電位升高威脅覆蓋層和人身安全1. 靜電感應（容性耦合）這一方式主要出現(xiàn)在施工期間的地面管道或架設在絕緣墊（如木塊）上時，通過高壓線和管道之間、管道和大地之間的分布電容耦合作用。由于的屏蔽作用，當管道埋地后，這一作用就小到可以忽略不計了。原理如圖10-68所示。2. 電磁感

26、應 當管道與高壓線平行時，由于相電流的交變形成電磁場作用在 埋地管道上，使管道不斷切割磁力線而產生感應電流。 這一耦合原理如同變壓器， 高壓線一側如同變壓器的一次側， 管道一側如同變壓器的二次側。當三相之中的 各相電流相等（平衡時）、相導線到管道距離相等時，其電磁場的綜合影響為零。但實際中相電流很少處于平衡狀態(tài)，三相導線距管道也不可能相等，尤其是平行 間距較小時幾何不對稱更為突出。 故障條件下（嚴重不平衡）將產生危險影響，其 感應原理見圖10-69。a）管道在地面上b）管道在地面下曲電虬?:;：_ 訂-p'/j.圖10-69磁干擾原理3阻性耦合 當管道與電氣化鐵路交叉、與強電線路的接地

27、極（體）、發(fā)電廠、 變電站接地小距離接近時，接地體上的電流流入地下，通過管道和接地體之間的 電阻進行耦合作用，把交流電流直接傳遞到管道上，這就是阻性耦合。由于地電 場衰減很快，所以一般情況下阻性耦合作用圍很小。（四）交流干擾的計算1 靜壓感應電壓的計算其中/=/（婦+錶尸+工2£=/（尼心嚴+文2式中V管道感應交流電壓（V）；hi單相導線地上高度（m）;h2埋設管道等效地面高度（m）;r輸電線等效半徑（m）；x輸電線和管道的水平距離（m）；Vi相導線對地電壓（V） 02. 電磁感應計算Vp=2n fLMi （10 -21）式中f 交流電頻（Hz）;L平行段長度（km）;M輸電線和管道

28、間互感系數(shù)（H/km）;i 相電流（A） o3. 阻性耦合計算(1C 22)<10-23>式中Vo接地體對遠方電壓（V）;Io 接地體上流入電流（A）;P 土壤電阻率（m）;R接地體接地電阻（Q）;a接地體等效球面半徑（m）;Vx 距接地體x處的電位和管道電位差（V）。4. 管道參數(shù)的計算（1）管道阻抗的計算Z=Z+Ze （10-24）式中Z道阻抗（Q/km）;Z管道阻抗（Q /km）;乙一一管道外阻抗（Q /km）。其中，管道阻抗Zi的計算是一個復雜的零階貝塞爾函數(shù)，計算較困難，通 ?？刹捎媒乒接嬎?，即：懇=（磊&>+血勻+】a（10-25）管道外阻抗乙計算公式

29、為：Ze = o. O5+jO，1451g 2 （10-26）（2）管道傳播常數(shù)r= V（1卜27）式中r o管道外半徑（m）；（T導電率。（3）管道特性阻抗式中Z 管道阻抗（Q /km）;Z管道阻抗（Q /km）;乙一一管道外阻抗（Q /km）;r。鋼管外半徑（m）;（T電導率（S/m）;R管道直流電阻，” 1& =礙 9/m）S m鋼材電導率（S/m）；f 頻率（Hz）;D回流當量深度,ZoD=°208S (cm)管道特性電阻（Q）。（五）交流干擾的保護1.對交流干擾點測試對交流干擾的防護，首先取決于對干擾現(xiàn)場的調查與測 試的正確與否。電力線路對管道交流電干擾的測試方法，

30、可遵照行業(yè)標準電力 線路對埋地鋼質管道交流電干擾測試方法 SYJ32-1988 執(zhí)行。管道交流干擾的測試，主要是測試干擾電壓和管道交流參數(shù)現(xiàn)場的測量。 測試儀表和測量導線應執(zhí)行行業(yè)標準埋地鋼質管道陰極保護參數(shù)測試方法SYJ23-1986的有關規(guī)定。交流干擾電壓一般較高， 所以不用硫酸銅參比電極進行測試， 使用鋼棒電極。2. 安全指標(1) 瞬間干擾電壓 從對工作人員安全考慮，德國規(guī)定為 600V,意大利規(guī)定 為500V,我國研究報告認為600V是適宜的。(2) 持續(xù)干擾電壓 在含鹽量小于0. 01%勺中性土，安全電壓可取8V;在弱 堿性土壤，當Ca+ Mg+離子的總含量超過0.005%寸，安全

31、電壓可取10V;在 酸性土或鹽堿地，干擾電壓的安全指標可取 6V。交流干擾電壓低于16V時，不會造成瀝青防腐層剝離和引起金屬氫脆裂。10V以下的交流干擾電壓，對鋁、鋅陽極保護性能的影響可不考慮。鎂陽極所允許的交流電流密度為 0. 8mA/cm2逆轉電壓在15V左右，安全 電壓可取 10V。(3) 間歇電壓干擾 從對人身安全考慮。采用30V。從對管道危害考慮，其臨 界干擾電壓值應比持續(xù)干擾電壓安全指標高 23V。(4) 長距離平行時的安全間距 圖1 0-70提供了埋地管道與強電輸電線路相對平行距離下的臨界長度。為消除干擾，通常作如下預防措施：對新建管道，當 與電力線或電氣化鐵道平行時，平行段應保

32、持50m以上距離；對220kV以下的對 稱輸電線，可保持75m以上距離；當各相導線三角排列，此間距可縮小至50m(5) 與強電接地體的安全間距 管道與電力系統(tǒng)接地體的安全間距見表10-73一不儘扱驗證亠.T N L H I- I -盲 F> >"» H 卜.雪導 W"oj| lllHIL LI 1丨丨11(0 100 1000管道與高壓線距離/和fflfl埶仞E<審-整電忘沖圖10-70相對平行距離的臨界長度IGr表10-73管道與電力系統(tǒng)接地極間的安全距離高壓線電壓等級/kV35<110220最小安全距離/m鐵塔或電桿附近0.75510電

33、站或變電所附近2.51535(6) 最大允許接觸電壓和需要采取的必要措施，可參照執(zhí)行表10-74表10-74最大允許接地電壓和措施干擾類型接觸電壓措施UC< 65VUC< 1000V不需要措施短期1000WUK 2000V應在操作和設計中考慮措施長期U>65V通過接地棒、電拉控制或區(qū)域電隔離，把接地電壓限短期UC>2000V制到65V或2000V以3.防護措施 由于感應影響是相互的，所以防護措施也應是雙方的。作為干 擾源的強電線路，對減輕干擾影響有不可推卸的責任，故在運行方式上應努力作 到平衡，電氣化鐵路應避免采用直供方式而用 AT方式（采用自耦變壓器的供電方 式）和BT方式（采用吸流變壓器的供電方式）。通過測試比較，AT方式造成的干 擾比起直供方式要減輕到1/10左右，由此可見干擾源側的重要性。管道側的防 護，其主要防護措施為：（1）阻性耦合的防護措施1）加大管道和強電接地體間的距離，可參考表 10-73。2）在管道和強電接