PKPM結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)

1、PKPM結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)1.風(fēng)荷載風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為:WK=zsZ W。其中:z=1+z/z在新規(guī)范中,基本風(fēng)壓Wo略有提高,而建筑的風(fēng)壓高度變化系數(shù)E、脈動增大系數(shù)、脈動影響系數(shù)都存在減小的情況。所以,按新規(guī)范計算的風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值可能比89規(guī)范大,也可能比89規(guī)范小。具體的變化包括下面幾條:1)、基本風(fēng)壓:：新的荷載規(guī)范將風(fēng)荷載基本值的重現(xiàn)期由原來的30年一遇改為50年一遇:新高規(guī)3.2.2條規(guī)定:對于B級高度的高層建筑或特別重要的高層建筑,應(yīng)按100年一遇的風(fēng)壓值采用。2)、地面粗糙度類別：由原來的A、B、C類,改為A、B、C、D類。C類是指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類為有密集建筑群,且房屋較高

2、的城市市區(qū)。3)、鳳壓高度變化系數(shù)：A、B、C類對應(yīng)的風(fēng)壓高度變化系數(shù)略有調(diào)整。新增加的D類對應(yīng)的風(fēng)壓高度變化系數(shù)最,比C類小20%到50%。4)、脈動增大系數(shù):A、B、C類對應(yīng)的脈動增大系數(shù)略有調(diào)整。新增加的D類對應(yīng)脈動增大系數(shù)比89規(guī)范小,約5%到10%。與結(jié)構(gòu)的材料和形式有關(guān)。5)、脈動影晌系數(shù)：在89高規(guī)中,脈動影響系數(shù)僅與地面粗糙度類別有關(guān),對應(yīng)A、B、C類的脈動影響系數(shù)分別為,0.48、0.53和0.63。在新規(guī)范中,脈動影響系數(shù)不僅與地面粗糙度類別有關(guān),而且還與建筑的高寬比和總高度有關(guān),其數(shù)值都小于89高規(guī)。如C類、高度為5Om、高寬比為3的建筑,=0.46,比89高規(guī)小28%,

3、若為D類,則小37%。6)、結(jié)構(gòu)的基本周期：脈動增大系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基本周期有關(guān)(WoT12)。結(jié)構(gòu)的基本周期可采用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計算,對于比較規(guī)則的結(jié)構(gòu),也可以采用近似方法計算:框架結(jié)構(gòu)T=(0.08-1.00)N:框剪結(jié)構(gòu)、框筒結(jié)構(gòu)T=(0.06-0.08)N:剪力墻結(jié)構(gòu)、筒中筒結(jié)構(gòu)T=(0.05-0.06)N。其中N為結(jié)構(gòu)層數(shù)。2.地震作用1）、抗震設(shè)防烈度：:新規(guī)范改變了抗震設(shè)防烈度與設(shè)計基本地震加速度值的對應(yīng)關(guān)系,增加了7度(0.15g和8度(0.30g)兩種情況(見新抗震規(guī)范表3.2.2)。2）、設(shè)計地震分組：新規(guī)范把直接影響建筑的設(shè)計特征周期Tg的設(shè)計近震、遠震改為設(shè)計地震分組,分別為

4、設(shè)計地震第一組、第二組和第三組。3)、特征周期值：比89規(guī)范增加了0.05s以上,這在一定程度上提高了地震作用。4)、地震影響系數(shù)曲線：新規(guī)范5.1.5條,設(shè)計反應(yīng)譜范圍由原來的3s延伸到6s,分上升段、平臺段、指數(shù)下降段和傾斜下降段四個區(qū)段。在5Tg以內(nèi)與89規(guī)范相同,從5Tg起改為傾斜下降段,斜率為0.02。對于阻尼比不等于0.05的結(jié)構(gòu),設(shè)計反應(yīng)譜在阻尼比等于0.05的基礎(chǔ)上調(diào)整。5）、扭轉(zhuǎn)耦連：新高規(guī)3.3條規(guī)定,質(zhì)量、剛度不對稱、不均勻的結(jié)構(gòu),以及高度超過100m的高層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)采用考慮扭轉(zhuǎn)稿連振動影響的振型分解反應(yīng)譜法。6)、雙向地震作用：新抗震規(guī)范5.1.1條規(guī)定，質(zhì)量和剛度分布

5、明顯不對稱的結(jié)構(gòu)，應(yīng)計入雙向地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響。7)、偶然偏心：新高規(guī)3.3.3條規(guī)定,計算地震作用時，應(yīng)考慮偶然偏心的影響,附加偏心距可取與地震作用方向垂直的建筑物邊長的5%。8)、豎向地震作用：新規(guī)范5.3.1條規(guī)定,對于9度的高層建筑,其豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按公式(5.3.1-1)和5.3.14計算,并宜乘以1.5的放大系數(shù)。相當(dāng)于重力荷載代表值的33.4%:新規(guī)范5.3.3條規(guī)定,長懸臂和其它大跨度結(jié)構(gòu)豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值,8度、8.5度和9度時分別取重力荷載代表值的10%、15%和20%:新高規(guī)10.2.3條規(guī)定,帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu),8度抗震設(shè)計時轉(zhuǎn)換構(gòu)件應(yīng)考慮豎向地震影響。3.

6、地震作用調(diào)整1）、最小地震剪力調(diào)整：:新規(guī)范5.2.5條規(guī)定,抗震驗算時,結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震的剪重比不應(yīng)小于表5.2.5給出的最小地震剪力系數(shù)。對于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層,尚應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù)。2)、0.2Q0調(diào)整：新規(guī)范6.2.13條規(guī)定,側(cè)向剛度沿豎向分布基本均勻的框一剪結(jié)構(gòu),任一層框架部分的地震剪力,不應(yīng)小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的20%和按框-剪結(jié)構(gòu)分析的框架部分各樓層地震剪力中最大值1.5倍二者的較小值。3)、邊榀地震作用效應(yīng)調(diào)整：新規(guī)范5.2.3條規(guī)定,規(guī)則結(jié)構(gòu)不進行扭轉(zhuǎn)禍連計算時,平行于地震作用方向的兩個邊桶,其地震作用效應(yīng)應(yīng)乘增大系數(shù)。一般情況下,短邊可按1.15采用,長

7、邊可按1.05采用:當(dāng)扭轉(zhuǎn)剛度較小時,宜按不小于1.3采用。軟件未執(zhí)行這一條。4)、豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)地震作用效應(yīng)調(diào)整：新規(guī)范3.4.3條規(guī)定,豎向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu),其薄弱層的地震剪力應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù):新高規(guī)5.1.14條規(guī)定,樓層側(cè)向剛度小于上層的70%或其正二層平均值的80%時,該樓層地震剪力應(yīng)乘1.15增大系數(shù);新規(guī)范3.4.3條規(guī)定,堅向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu),豎向抗側(cè)力構(gòu)件不連續(xù)時,該構(gòu)件傳遞給水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件的地震內(nèi)力應(yīng)乘以1.25-1.5的增大系數(shù)。5、轉(zhuǎn)換梁地震作用下的內(nèi)力調(diào)整：新高規(guī)10.2.23條規(guī)定,轉(zhuǎn)換梁在特一級和一、二級抗震設(shè)計時,其地震作用下的內(nèi)力分別放大1.8、1.5、

8、1.25倍。6)、框支柱地震作用下的內(nèi)力調(diào)整：新高規(guī)10.2.7條規(guī)定,框支柱數(shù)目不多于10根時:當(dāng)框支層為1一2層時各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的2%當(dāng)框支層為3層及3層以上時,各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的3%:框支柱數(shù)目多于10根時,當(dāng)框支層為1一2層時每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力20%,當(dāng)框支層為3層及3層以上時,每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力3。她框支柱剪力調(diào)整后,應(yīng)相應(yīng)調(diào)整框支柱的彎矩及柱端梁的剪力、彎矩,框支柱的軸力可不調(diào)整。4作用效應(yīng)組合1)、作用效應(yīng)組合基本公式非抗震設(shè)計時由可變荷載控制的組合zs=GSGK+JQJZ的iYQiS非抗震設(shè)計時由永久

9、荷載控制的組合zs=GSGK+立的hSQik抗震設(shè)計時的組合。 2)、恒荷載作用的分項系數(shù)：當(dāng)其對結(jié)構(gòu)不利時,對于可變荷載效應(yīng)控制的組合,應(yīng)取1.2,對于永久荷載效應(yīng)控制的組合,應(yīng)取l.35:當(dāng)其對結(jié)構(gòu)不利時,一般應(yīng)取1.0。3)、可變荷載作用的分項系數(shù)和組合值系數(shù)：一般應(yīng)取l.4；對于標(biāo)準(zhǔn)值大于4.OKN/m2的工業(yè)房屋樓面結(jié)構(gòu)的活荷載應(yīng)取1.3；樓面活荷載的組合值系數(shù)見荷載規(guī)范表4.1.1,取值范圍在0.7-0.9之間；風(fēng)荷載的組合值系數(shù)為0.6；與地震作用效應(yīng)組合時風(fēng)荷載的組合系數(shù)為0.2。 4)、地震作用的分項系數(shù)：一般應(yīng)取1.3:當(dāng)同時考慮水平、豎向地震作用時,應(yīng)

10、取0.5。5、重力荷載代表值：新抗震規(guī)范5.1.3條規(guī)定,建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載組合值系數(shù),應(yīng)按表5.1.3采用。(與荷載規(guī)范表4.1.1不同 5.設(shè)計內(nèi)力調(diào)整1)、梁設(shè)計剪力調(diào)整：抗震規(guī)范第6.2.4條和高規(guī)第6.2.5、7.2.21條規(guī)定,抗震設(shè)計時,特一、一、二、三級的框架梁和抗震墻中跨高比大于2.5的連梁,其梁端截面組合的設(shè)計剪力值應(yīng)調(diào)整。2)、柱設(shè)計內(nèi)力調(diào)整：為了體現(xiàn)抗震設(shè)計中強柱弱梁概念設(shè)計的要求,抗震規(guī)范第6.2.2、6.2.3、6.2.6、6.2.10條和高規(guī)第4.9.2條規(guī)定抗震設(shè)計時,特一、一、二、三級的框

11、架柱、框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面、角柱、框支柱的組合設(shè)計內(nèi)力值應(yīng)調(diào)整。3)、剪力墻設(shè)計內(nèi)力調(diào)整：高規(guī)第7.2.10、10.2.14、4.9.2條規(guī)定,抗震設(shè)計時,特一、一、二、三級的剪力墻底部加強區(qū)和非加強區(qū)截面組合的設(shè)計內(nèi)力值應(yīng)調(diào)整。 6.結(jié)構(gòu)整體性能控制1)、位移控制：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定,樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移角,A、B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍；且A級高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5倍,B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑,不應(yīng)大于該樓層平均值的1.3倍。2)、周期控制：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定,結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期T

12、t與平動為主的第一周期T1之比,A級高度高層建筑不應(yīng)大于0.9；B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.850。3、層剛度比控制：新抗震規(guī)范附錄E2.1規(guī)定,筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于2；新高規(guī)的4.4.3條規(guī)定,抗震設(shè)計的高層建筑結(jié)構(gòu),其樓層側(cè)向剛度不宜小于相臨上部樓層側(cè)向剛度的70%或其上相臨三層側(cè)向剛度平均值的80%；新高規(guī)的5.3.7條規(guī)定,高層建筑結(jié)構(gòu)計算中,當(dāng)?shù)叵率业捻敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固端時,地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的2倍:新高規(guī)的10.2.6條規(guī)定,底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu),轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度,應(yīng)符合高

13、規(guī)附錄D的規(guī)定。D.0.1：底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu),可近似采用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剛度比表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化,非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于3,抗震設(shè)計時不應(yīng)大于2。D.0.2：底部為2-5層大空間的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu),其轉(zhuǎn)換層下部框架一剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度與相同或相近高度的上部剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比e宜接近1,非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于2,抗震設(shè)計時不應(yīng)大于1.3。4)、層剛度比計算：高規(guī)附錄D.0.l建議的方法一剪切剛度Ki=Gi Ai/hI高規(guī)附錄D.0.2建議的方法一剪彎剛度Ki=A i/Hi抗震規(guī)范的3.4.2和3.4.3條文說明中建議的計算方法:Ki=Vi /A

14、 Iji新規(guī)范軟件中提供前兩種算法。5)、框剪結(jié)構(gòu)中框架承擔(dān)的傾覆力矩計算；新抗震規(guī)范第6.1.3條、高規(guī)8.1.3條規(guī)定,框架一剪力墻結(jié)構(gòu),在基本振型地震作用下,若框架部分承擔(dān)的地震傾覆力矩大于總地震傾覆力矩的50%,其框架部分的抗震等級應(yīng)按框架結(jié)構(gòu)確定,柱軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)采用?？拐鹨?guī)范第6.1.3條的條文說明給出了框架部分承擔(dān)的傾覆力矩的計算方法zMC=ZZVjh7.結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計計算1、柱軸壓比計算：新抗震規(guī)范6.3.7條、高規(guī)的6.4.2條和混凝土規(guī)范的11.4.16條,都規(guī)定了柱軸壓比的限值,并規(guī)定建造于IV類場地且較高的高層建筑柱軸壓比限值應(yīng)適當(dāng)降低。柱軸壓比指柱考慮地震作用組

15、合的軸壓力設(shè)計值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值乘積之比:可不進行地震計算的結(jié)構(gòu),取無地震作用組合的軸壓力設(shè)計值:2)、剪力墻軸壓比計算：新抗震規(guī)范6.4.6條、高規(guī)的7.2.14條和混凝土規(guī)范的11.7.13條,都規(guī)定了剪力墻軸壓比的限值。目前新規(guī)范程序給出各個墻肢的軸壓比。3)、剪力墻強區(qū)：底部加新抗震規(guī)范和新高規(guī)對剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位的定義略有不同,分別定義如下:新抗震規(guī)范6.1.10條規(guī)定,部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)的抗震墻,其底部加強部位的高度,可取框支層加上框支層以上兩層的高度及落地抗震墻總高度的l/8二者的較大值,且不大于15m,其它結(jié)構(gòu)的抗震墻,其底部加強部位的高度可取墻肢

16、總高度的1/8和底部二層高度二者的較大值,且不大于15m。新高規(guī)的7.1.9條規(guī)定,一般剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位的高度可取墻肢總高度的l/8和底部二層高度二者的較大值,當(dāng)剪力墻高度超過150m時,其底部加強部位的范圍可取墻肢總高度的1/10。新高規(guī)的10.2.5條規(guī)定,帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu),剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位可取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值。4)、剪力墻的約束邊緣構(gòu)件和構(gòu)造邊緣構(gòu)件：新高規(guī)的7.2.15條規(guī)定,抗震設(shè)計時,一、二級剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位及以上一層的墻肢設(shè)置約束邊緣構(gòu)件,一、二級剪力墻的其它部位以及三、四級和非抗震設(shè)計的剪力墻墻肢均應(yīng)設(shè)置構(gòu)造

17、邊緣構(gòu)件。5)、梁、柱、支撐、墻配筋計算：基本構(gòu)件的設(shè)計公式都有不同程度改變。應(yīng)用SATWE軟件的幾點問題在應(yīng)用2002新規(guī)范版SATWE軟件計算鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的工程實踐中,就本人兒點認(rèn)識,提出來和大家討論(SATWE軟件版本為2002年12月)。1.剪力墻配筋SATWE根據(jù)新規(guī)范計算剪力墻配筋,增加了邊緣構(gòu)件計算,因此在其傳統(tǒng)的平面配筋簡圖中表示的剪力墻墻柱(暗柱、端柱和翼墻)配筋不再作為配筋設(shè)計的直接依據(jù),僅作為參考保留,設(shè)計墻柱配筋時應(yīng)根據(jù)邊緣構(gòu)件配筋簡圖或剪力墻邊緣構(gòu)件輸出文件SatbInb.out進行設(shè)計。但是SATWE目前還未將平面配筋簡圖和邊緣構(gòu)件配筋簡圖的內(nèi)容結(jié)合在同一圖形內(nèi)統(tǒng)

18、一表達,所以對墻體水平配筋值和超限信息依舊在平面配筋簡圖中表示,邊緣構(gòu)件配筋簡圖中僅表示墻柱設(shè)計配筋值及截面尺寸。因為平面配筋簡圖早為大家所熟知,而且比目前的邊緣構(gòu)件配筋簡圖和文本文件都來得直觀,所以希望SATWE軟件在這方面進行改進,以方便設(shè)計者使用。在目前的平面配筋簡圖中表示的墻柱配筋值指的是計算值而非設(shè)計值,未考慮最小配筋率等構(gòu)造要求,當(dāng)某段墻肢墻柱配筋值顯示為0時,則表示該墻柱為構(gòu)造配筋。需要注意的是,在邊緣構(gòu)件配筋簡圖中,雖然軟件自動計算了墻柱的截面尺寸,但是出于某些原因該尺寸可能并不一定符合實際情況,需要設(shè)計者在設(shè)計時予以調(diào)整。另外,對頂部有小塔樓的結(jié)構(gòu),SATWE在計算底部加強部

19、位范圍時,對墻肢總高度的取值,是按首層樓面至小塔樓屋面的總高度計算的而不是按各墻肢自身總高度分別計算的,程序自動將底部加強部位向上延伸一層計算約束邊緣構(gòu)件。2.地下室結(jié)構(gòu)'當(dāng)墻體為擋土墻時,軟件目前并未在平面配筋簡圖中給出墻體在平面外受力的配筋,所以若想得到這類墻體的配筋數(shù)據(jù),應(yīng)在文本文件中查詢與該層對應(yīng)的配筋文件。但是由于實際工程中情況千變?nèi)f化,而軟件又有一定的適用范圍,所以對地下室擋土墻的計算還是以手算為好,當(dāng)采用軟件計算結(jié)果時,應(yīng)注意人工復(fù)核。另外,對于有窗井的地下室結(jié)構(gòu),可以在PMCAD中建模,窗井頂部設(shè)置為全房間洞,SATWE軟件可以計算窗井隔墻對豎向構(gòu)件的側(cè)向作用。對計算結(jié)

20、果,亦應(yīng)注意人工復(fù)核。3.帶地下室結(jié)構(gòu)嵌固層的選取高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第5.3.7條規(guī)定,當(dāng)?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)的嵌固層時,地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的2倍,而規(guī)范中設(shè)計內(nèi)力調(diào)整系數(shù)所對應(yīng)的底層即指嵌固層樓板。因此,正確選取嵌固層就成為結(jié)構(gòu)整體計算是否正確的關(guān)鍵。但是目前軟件尚無法自動判斷嵌固層位置,而且工程實踐中情況千差萬別,要求軟件做到自動判斷亦十分困難,仍然需要設(shè)計者進行人工干預(yù),軟件為此提供了必要的條件。首先可以按實際地下室層數(shù)進行第一次計算,查文本文件中的"結(jié)構(gòu)設(shè)計總信息",軟件自動計算了樓層上下側(cè)向剛度,這是結(jié)構(gòu)自身的固有性質(zhì),

21、不會因地下室層數(shù)的變化而改變,據(jù)此可以判斷嵌固層的位置(當(dāng)然,對一般工程來說,也可以根據(jù)規(guī)范提供的公式手算樓層側(cè)向剛度比。然后根據(jù)嵌固層位置調(diào)整計算參數(shù)中的"地下室層數(shù)"進行第二次計算,SATWE將設(shè)計內(nèi)力調(diào)整系數(shù)作用在地下室頂板上。但是對實際工程,地下室結(jié)構(gòu)一般都有側(cè)向土體約束,對帶有多層地下室的結(jié)構(gòu),當(dāng)?shù)叵率翼敯宀荒茏鳛榍豆虒訒r,單純將地下結(jié)構(gòu)加入到主體結(jié)構(gòu)中進行計算,即認(rèn)為嵌固層位置在地下二層樓板處或更低,則可能造成結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與位移計算結(jié)果不符合實際情況,甚至導(dǎo)致薄弱層位置變化等等。因此在設(shè)計時,應(yīng)將兩種計算結(jié)果進行比較,取最不利結(jié)果作為設(shè)計依據(jù)。應(yīng)注意,SATWE允

22、詐利用"地下室信息"里的"回填土對地下室約束剛度比"參數(shù)來控制地下室結(jié)構(gòu)的水平位移,但是這一參數(shù)并不影響設(shè)計內(nèi)力調(diào)整系數(shù)作用位置。另外,建筑抗震設(shè)計規(guī)范中關(guān)于"位于地下室頂板的梁柱節(jié)點左右梁端截面實際受彎承載力之和不宜小于上下柱端實際受彎承載力之和"的規(guī)定,目前軟件還沒有考慮。 4.結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)周期計算計算扭轉(zhuǎn)時應(yīng)按剛性板假定進行,而不應(yīng)設(shè)置彈性板,否則計算出來的結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)周期和結(jié)構(gòu)位移是不真實的。因此,當(dāng)結(jié)構(gòu)計算中需要指定某些板塊為彈性板時,應(yīng)先按無彈性板模型考查結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)是否合格,配筋設(shè)計時取兩種模型計算的最不利結(jié)果作為設(shè)計依據(jù)

23、。值得注意的是,不論是采用剛性板假定還是彈性板假定的計算,均要求每個方向結(jié)構(gòu)的有效質(zhì)量系月數(shù)不小于90%。5.錯層結(jié)構(gòu)的輸入SATWE軟件可以進行錯層結(jié)構(gòu)的計算,方法是在PMCAD建模時按實際情況輸入錯層平面,即對應(yīng)每個錯層平面應(yīng)建立兩個標(biāo)準(zhǔn)層,并將沒有樓板的部分設(shè)置為全房間洞,SATWE軟件會自動搜索判斷錯層并計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力。在用PMCAD建模時,"輸入次梁樓板"菜單里的兩個參數(shù)"樓板錯層"和"梁錯層",常引起設(shè)計者的誤會,以為這兩個參數(shù)就是用來計算錯層的,其實這兩個參數(shù)只影響畫圖,而不能用來計算錯層。建議PMCAD在這里做一個提示,

24、以免設(shè)計者因誤會而造成錯誤。工程中有時會遇到剪力墻上因錯層而造成門窗洞口被分為上下兩部分的情況,此時應(yīng)在洞口兩側(cè)增加節(jié)點,使下部墻體成為相互獨立的兩段墻,并在上部按實際連梁高度輸入主梁。對于多塔結(jié)構(gòu),當(dāng)各塔層高不同時,有的設(shè)計者也將其按錯層輸入,這是不正確的。對這種情況,可以在PMC AD建模時先按一種層高建模,然后在SATWE的"多塔樓定義"里,修改各塔層高。當(dāng)然,在修改層高之前別忘了按實際情況先設(shè)置多塔。6.當(dāng)某洞頂連梁(按洞口輸入而不是按主梁輸入)高度小于300m時,SATWE在計算內(nèi)力時將忽略該梁的存在,亦不計算其配筋。對某些連梁超限的情況,當(dāng)其破壞對承受豎向荷載無明顯影響時,可考慮在大震作用下該連梁不參與工作,按獨立墻肢進行第二次多遇地震作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析。為此,可以調(diào)整結(jié)構(gòu)計算模型中的洞口高度,使洞頂連梁高度小于300,從而實現(xiàn)這一目的,避免了增加節(jié)點設(shè)置主梁的麻煩。配筋設(shè)計時,墻肢應(yīng)按兩次計算所得的較大內(nèi)力進行配筋設(shè)計,連梁按實際截面計算,縱筋可按2.0%2.5%的配筋率配置,并按實際配筋面積反算連梁彎矩來計算所需的箍筋面積,做到"強剪弱彎"。7.在SATWE"分析