平勝大橋施工圖設(shè)計咨詢審查報告(350m獨塔自錨式懸索橋)

1、.第一章 概述一、工程概況根據(jù)佛山市的經(jīng)濟發(fā)展狀況及城市布局特點，城市發(fā)展將以城市為核心，周圍地區(qū)及其鄉(xiāng)鎮(zhèn)為多組團的模式。為強化佛山市與廣州的交通聯(lián)系，加強各區(qū)及組團的聯(lián)系，擬在佛山市建設(shè)佛山市和順至北滘公路主干線，結(jié)合規(guī)劃的佛山快速環(huán)路，將周邊經(jīng)濟發(fā)達地區(qū)連接起來，促進佛山市社會經(jīng)濟快速、全面發(fā)展，加速廣佛都市圈的形成。東平水道平勝大橋工程是該公路主干線上規(guī)模較大、控制二標段進度的一個比較重要的工程項目，主橋起點樁號為K9+781.88K10+462.08，總長680.2m。主橋總體布置為：39.64+5×40+30+350+30+29.6自錨式鋼混凝土混合梁懸索橋。二、主要技術(shù)標

2、準平勝大橋設(shè)計為雙向10車道，設(shè)計時速為100km/h。主橋兩側(cè)各設(shè)2.75m寬人行道。主橋附孔橋?qū)挘?×（2.75+0.5+0.75+3.5+3×3.75+3.5+0.5+0.5）=2×23.25m主橋主孔橋?qū)挘?×（3+1+0.5+0.75+3.5+3×3.75+3.5+0.5+0.5+1.6）=2×26.1m 中央分隔帶：8m設(shè)計車輛荷載：汽車超20級、掛車120，城市A級驗算人 群：3.5kN/最低通航水位：4.07m（黃海高程）最高通航水位：4.656m（黃海高程）通 航 凈 空：按級航道要求，單孔通航，寬×高為1

3、50m×18m設(shè) 計 洪水位：H0.33%=4.83m（黃海高程）地震基本烈度：度。50年10%超越概率峰值加速度0.113g，反應(yīng)譜特征周期3.47s；100年2%超越概率峰值加速度0.24g，反應(yīng)譜特征周期4.53s基 本 風(fēng) 速：U10=29.9m/s氣 溫：最低月平均氣溫13，最高月平均氣溫28.8三、依據(jù)及范圍咨詢審查的依據(jù)為本項目施工圖設(shè)計文件（第一冊基礎(chǔ)與下部構(gòu)造、第二冊索塔、第三冊鋼加勁梁、第四冊混凝土加勁梁及錨跨、第五冊纜吊系統(tǒng)與索鞍、第八冊工程地質(zhì)報告、佛山市和順至北滘公路主干線兩階段施工圖設(shè)計DS05、DS07標段）。咨詢審查的范圍是平勝大橋主、引橋的橋梁部分。

4、四、工作過程平勝大橋施工圖設(shè)計圖紙收到于2004年7月中旬，收到圖紙后即成立咨詢專家組和咨詢復(fù)核計算組，著手進行大橋的咨詢、計算、分析工作，同時針對平勝大橋橋型的特點，對大橋的重點、難點等問題進行了多次討論研究，提出咨詢審查的工作重點和要點開展咨詢和復(fù)核計算工作。并于8月中旬形成初步咨詢意見，幾經(jīng)修改、補充、完善后于8月17日完成咨詢審查報告。關(guān)于DS05、DS07標段，即平勝大橋兩岸引橋及接線工程標段，應(yīng)本項目建設(shè)單位的要求，為了配合本項目2004年5月2日全面開始進行的項目招標會，由咨詢中心和珠海分院組成的咨詢專家組，于4月13日趕赴佛山現(xiàn)場，進行施工圖設(shè)計文件的設(shè)計審查工作。咨詢組在4月

5、1315日陸續(xù)收到天津市市政工程設(shè)計研究院、上海市市政工程設(shè)計研究院、湖南省交通規(guī)劃勘察設(shè)計院共三家設(shè)計單位報送的設(shè)計文件后，立即開始對圖紙文件的審閱。于4月26日前，咨詢組分三次向建設(shè)單位提交了14個招標（共17個標段，另外3個標段為平勝大橋和未確定工程方案的的兩個標段）路段的咨詢意見。8月1213日，對現(xiàn)場審查的DS05、DS07標段咨詢意見進行了整理，并匯入本項目咨詢報告中。五、采用的技術(shù)標準及規(guī)范 基本技術(shù)標準與規(guī)范1公路工程技術(shù)標準（JTG B01-2003）2公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTJ022-85）。3公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ025-85）。4公路懸索橋設(shè)計

6、規(guī)范（報批稿）5公路路線設(shè)計規(guī)范（JTJ011-94）。6公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTJ021-89）。7公路橋位勘測設(shè)計規(guī)范（JTJ62-91）。8公路橋涵地基與基礎(chǔ)與設(shè)計規(guī)范（JTJ24-85）。9公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTJ023-85）。10公路工程抗震設(shè)計規(guī)范（JTJ004-89）。11公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）。12公路工程基本建設(shè)項目設(shè)計文件編制辦法1996.北京。 參考技術(shù)標準、規(guī)范和資料1城市道路技術(shù)規(guī)范(CJJ37-90)2城市橋梁設(shè)計準則(CJJ11-93)3城市橋梁設(shè)計荷載標準（CJJ77-98）4BS5400鋼橋、混凝土橋及結(jié)合橋

7、(英國)5AASHTO美國公路橋梁設(shè)計規(guī)范1994（美國）6本州四國聯(lián)絡(luò)橋抗風(fēng)設(shè)計準則1976（日本）7海港工程鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)定（JTJ230-89）8公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計指南（人民交通出版社）第二章 主要結(jié)論一、總體評價施工圖設(shè)計文件編制內(nèi)容齊全，說明清楚，圖表清晰美觀，設(shè)計深度適當，符合部頒公路工程基本建設(shè)項目設(shè)計文件編制辦法規(guī)定及部頒公路工程基本建設(shè)項目設(shè)計文件圖表示例要求。設(shè)計單位按照設(shè)計要求，進行了設(shè)計基礎(chǔ)資料的收集和整理，資料齊全、可靠，可以作為施工圖設(shè)計的基礎(chǔ)資料。設(shè)計過程中設(shè)計單位按初步設(shè)計批復(fù)意見的要求對本工程進行了調(diào)整和完善，進行了充分的分析、計算、論證等工作，提出了較為合

8、理可行的橋梁設(shè)計方案。二、主要結(jié)論平勝大橋采用獨塔自錨式懸索橋，結(jié)構(gòu)新穎，氣勢雄偉、壯觀，有時代氣息和風(fēng)格，與主線立交及周邊環(huán)境相協(xié)調(diào)，建成后有人文景觀的效果，獨具一格。經(jīng)計算分析，結(jié)構(gòu)受力滿足設(shè)計要求，方案可行。根據(jù)統(tǒng)計，國內(nèi)外修建自錨式懸索橋數(shù)量不多，跨徑不大，但作為一種橋型，自1915年在德國萊茵河修建了第一座跨徑185m的科隆迪茲橋，先后在其他國家也修建了為數(shù)不多的自錨式懸索橋，近年我也修建幾座跨徑100m左右，以雙塔居多的自錨式懸索橋。平勝大橋由于采用獨塔自錨式懸索橋結(jié)構(gòu)，其施工程序必須是先支架架鋼加勁梁，后支架現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土邊跨箱梁和錨跨箱梁，最后安裝纜吊系統(tǒng)，施工工序繁雜，這種

9、橋型方案受一定建設(shè)條件的限制，應(yīng)用范圍較窄。也正由于這種橋型、這么大跨徑在國內(nèi)首次修建，可借鑒的經(jīng)驗較少，有一定的風(fēng)險性，應(yīng)引起高度重視。三、問題與建議1自錨式懸索橋構(gòu)造，在國內(nèi)沒有經(jīng)驗，與傳統(tǒng)做法比較，工藝繁雜，有風(fēng)險性，建議一橋五方（設(shè)計、施工、監(jiān)理、科研、業(yè)主）組織聯(lián)合小組，研究處理實施中各個難點。2頂推工藝與常規(guī)做法不同，臨時墩跨距大而不等，相鄰兩墩柱又不在同一橫斷面上，梁底面有錯臺，墩頂面滑板標高難于控制，頂推周期長，有船撞風(fēng)險，建議加強航道管理，避免船舶撞擊臨時墩，并將相鄰兩墩柱調(diào)整在同一橫斷面為妥。3自錨式懸索橋施工控制十分關(guān)鍵，這就要求能精確計算出主纜及吊索的無應(yīng)力長度，要求精

10、確制作和安裝主纜和吊索，并要求主梁支承于臨時墩時線形、主纜安裝后線形、吊索分次張拉的要求及安裝后的線形、拆除臨時墩后線形等均應(yīng)計算值和實際值要相吻合。一旦有誤，施工過程中很難調(diào)整，且影響橋梁結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、應(yīng)力和安全系數(shù)，也影響整個橋梁的安全度。由此可見施工控制設(shè)計相當重要，應(yīng)引起高度重視。4主纜索股，工廠制造工藝特別，國內(nèi)沒有先例，在同一根索股上，既有六角形綁扎帶定型，又有圓形PE防護套定型，工藝繁瑣，需多次上盤、放盤，會影響索股成品質(zhì)量，建議與工廠共同研究。5索股兩端的長錨頭組合件，編索、上盤、運輸、放盤等的可操作性有相當難度，建議研究改進。6短吊桿采用鋼棒，下錨點采用直接錨固在承錨板上，比較

11、少見，對它的適用性，建議深化論證。7鋼-混結(jié)合段的A梁段，端隔板和端頭的工地組拼，能否在組拼平臺上翻身進行拼接熔透焊，是有問題的，建議改進。8臨時墩受力復(fù)雜，既要考慮水平多點頂推（或多點拖拉），并要考慮豎向反頂，又由于施工期長，為確保鋼加勁梁安全，仍應(yīng)檢算橫向船撞力的風(fēng)險性，因此決不能視為一般臨時建筑由施工單位自行處理，建議由設(shè)計、施工共同負責。9M2號墩單樁承載力滿足設(shè)計要求、墩身應(yīng)力滿足要求。但本橋墩在施工中，各墩柱的反力變化很大，若過早拆除支架，致使在某些施工階段，樁身應(yīng)力偏大（土中），現(xiàn)有配筋率（0.7%）顯不足，混凝土壓應(yīng)力控制（25號混凝土）中間支座的壓力可能達18002000t

12、, 超過所選支座的噸位1250t，因此，施工中要嚴控支架下沉卸載。本橋墩實際上是一個錨墩，但由于設(shè)了4個支座，而強大的上拔力又在邊支座附近（30003500t），若不考慮縱、橫預(yù)應(yīng)力的支反力調(diào)整，邊支座的自重反力僅1600t左右，中支座1950t左右，因此必須要考慮縱橫預(yù)應(yīng)力的調(diào)整，經(jīng)調(diào)整后，在恒活載作用下邊支座仍有負反力70100t，該墩使用階段受力不大，尤其是邊支座，還有近100t的上拔力。中間支座也僅700t左右壓力。因此，存在加大壓重的可能性，建議加大壓重，避免負反力，保證其穩(wěn)定性。若有可能建議考慮永久支座設(shè)置兩個，使其受力明確，不出現(xiàn)負反力。10主塔墩承臺按嵌巖樁設(shè)計，根據(jù)工程地質(zhì)報

13、告，有效嵌巖深度6m不足，至少應(yīng)嵌巖8m以上。11M9、M10號墩墩身、承臺應(yīng)力及單樁承載力滿足要求。但橋墩在施工頂推中和使用中均較2號墩不利，而樁徑卻采用了2m樁徑，偏小。致使樁身彎應(yīng)力過大，經(jīng)計算，配筋率大于2.56%時才能滿足受力要求，但這么大的配筋率很難做到。建議修改樁徑至2.5m，這樣全橋一致?；蛘咛岣呋炷翗颂柕?0號，配筋率可取1.65%（束筋）。M10號墩在全恒未掛索時，中間支座的反力約1500t，而所選支座是1250t，偏小。M9號墩中間支座在使用階段的反力約1240t，余量有限。建議加大支座型號。12鋼混結(jié)合段鋼加勁梁梁段B，其頂板和底板均延伸進入混凝土支點橫梁1.5m，與

14、梁段A端橫隔板組成形斷面，雖在頂板上開了混凝土澆筑孔，但位于上、下犄角的混凝土，由于密排剪力釘?shù)淖钃?，搗實一定要重視，因這兩個犄角混凝土是無法檢查的，而又是連結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼束的錨下部位，此處受力相當復(fù)雜，既是鋼混結(jié)合段，又是支座支承段?；谏鲜鲈?，建議鋼梁向岸側(cè)延伸一定距離，以使支座安放在鋼梁上。13為了便于維護人員進箱工作及通視與透氣，應(yīng)在鋼-混結(jié)合段端板上和箱內(nèi)縱隔板上增開過人孔。14混凝土錨跨敞口的錨固構(gòu)造是否其上有罩蓋住，其內(nèi)有否抽濕系統(tǒng)及便于維護人員進出的人洞等，請勿遺漏。15混凝土加勁梁橫向預(yù)應(yīng)力間距35cm偏小，施工繁雜，沖突點多，建議橫向預(yù)應(yīng)力鋼束由2根一束，加大為3根一束，間距

15、加大到50cm左右。縱向鋼束N1、N2同時錨于-（鋼混結(jié)合面）太集中，對混凝土箱梁受力不利，建議該縱向鋼束分成2-3批，分段錨于混凝土箱梁中。16在地震基本裂度為度的橋梁，未提及縱向、橫向限位支座設(shè)置問題，請設(shè)計單位引起注意。17索鞍應(yīng)探討改為全鑄式鞍座的可能性。18散索套的制造問題應(yīng)予以研究，軸后彎曲的圓錐孔如何加工成形。第三章 主橋咨詢意見一、基礎(chǔ)與下部構(gòu)造1設(shè)計說明書 “施工要點”中第(6)條“所有鋼筋均需采用焊接”，承臺與鉆孔樁內(nèi)鋼筋數(shù)量較大、直徑粗、種類多，都用焊接，工地上焊接工作量較大，尤其鉆孔樁，長度40m以上，鋼筋籠不可能整節(jié)起吊，在現(xiàn)場焊一次，250cm樁，56根主筋，雙面焊

16、5d，現(xiàn)場焊接工作量大，勞動強度也大，工期難以保證，建議鋼筋直徑25用機械連接（冷擠壓套筒或等強直螺紋連接）；小于25的鋼筋可以用焊接或搭接；機械連接設(shè)計時可按鋼筋8m 定尺，提供套筒數(shù)量。 主塔墩承臺按嵌巖樁設(shè)計，根據(jù)工程地質(zhì)報告，有效嵌巖深度6m不足，至少應(yīng)嵌入微風(fēng)化巖8m以上。設(shè)計說明建議作下列調(diào)整補充： 主要材料項中按公路橋梁有關(guān)設(shè)計規(guī)范混凝土標號前不加“C”，而稱“××號混凝土”。 承臺等大體積混凝土施工應(yīng)明確要求采取可靠的降低水化熱的措施，建議各墩承臺四周及頂?shù)装迕嬖鲈O(shè)一層6間距10×10cm的帶肋鋼筋焊網(wǎng)。2橋位平面圖（圖號S101） 用箭頭標明平洲

17、水道的江水流向。 標明大橋兩岸聯(lián)接的城鎮(zhèn)名稱。3橋墩一般構(gòu)造圖（圖號S108、10）在立面及側(cè)圖上補充標注M1、M11、M37號墩。墩頂部段外壁橫橋向及順橋向的斜率。4M9、M10號橋墩一般構(gòu)造圖（圖號S112）9、10號墩鉆孔樁采用4200cm，2號墩則采用4250cm，其余各墩也是用250cm，受力上有區(qū)別，但最好樁徑一致，設(shè)計和施工都可簡化。5橋墩樁基鋼筋構(gòu)造圖（圖號S11315）主橋各墩樁基鋼筋構(gòu)造圖中2號螺旋筋的間距除樁頭部24m范圍適當加密外，其余樁段的間距宜調(diào)大為1520cm。6M1、M3M7、M11號橋墩承臺鋼筋構(gòu)造圖（圖號S116）17號，911號墩承臺配筋較弱，盡管只起橫系

18、梁作用，但畢竟是較大混凝土結(jié)構(gòu)，至少承臺下層1號鋼筋應(yīng)該用25，2號鋼筋改為16，3、4號鋼筋改為12，3、4號鋼筋不僅是箍筋，還起架立筋作用。7M8號橋墩承臺鋼筋構(gòu)造圖（圖號S118） 邊、中塔墩承臺底部三層直徑28的鋼筋，間距10×10cm太密，建議改為2根一束，按20×20cm間距布置。3、4號鋼筋改為兩端帶15cm長的直勾。 5、5a號鋼筋不可能做成如此大的箍筋形式，長度太大了，加工、運輸、安裝都有困難，施工時只能做成帶彎鉤的直鋼筋形成箍筋。 承臺內(nèi)應(yīng)設(shè)架立鋼筋，保證上層鋼筋的定位，圖中7號為鋼管，縱橫間距1.5m，是否用來做架立筋用，圖中未明確交待。8M8號橋墩承

19、臺冷卻管布置圖（圖號S119）圖中承臺分層澆筑，每層2m，間隔712天，實際施工也有難度，周期太長，如分兩層澆筑，每層3m，則冷卻管布置應(yīng)調(diào)整，在附注中靈活一點，可由施工單位根據(jù)實際情況調(diào)整。9M1、M11號橋墩墩身鋼筋構(gòu)造圖（圖號S121）2、3、9號鋼筋（圖號S123中2、3、5號鋼筋）應(yīng)標明彎折斜率、彎曲半徑，并標明斜直段、曲線段長度。10M2號橋墩墩身鋼筋構(gòu)造圖（圖號S122）“鋼筋明細表”中2號鋼筋的直徑應(yīng)為25。 墩頂橫系梁下層鋼筋6號鋼筋宜為25。11其它 建議補充主橋各墩樁位示意圖及樁位坐標表，以明確主橋各墩樁基布置的總體效果，以便施工校核?？蓪D號S-1-0812中的樁基平面

20、坐標表并入表中。 應(yīng)補充各墩頂支座墊石鋼筋構(gòu)造圖及各墩頂支座墊石下的局部加強鋼筋網(wǎng)。二、索塔1設(shè)計說明書“設(shè)計要點”中第2條：主墩基礎(chǔ)21250cm鉆孔樁，嵌入微風(fēng)化巖不小于6m，樁的布置間距2.08m2d樁徑，應(yīng)明確按嵌巖樁計算?！笆┕ひc”中第1條：塔豎向主筋接長建議采用機械連接，焊接在高空工作量大，焊接質(zhì)量不易保證，應(yīng)按鋼筋8m定尺長，計入套筒數(shù)量。機械連接已有“標準”，不用再提進行試驗。“施工要點”中第2條：防裂鋼筋網(wǎng)應(yīng)符合鋼筋焊接網(wǎng)混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ/T11497。“施工要點”中第11條：預(yù)應(yīng)力鋼束張拉程序采用“雙控”，當引伸量與張拉力不一致時，應(yīng)認真查找原因，不得以誰為主。設(shè)

21、計說明建議作下列調(diào)整補充： 主要材料項中混凝土標號前不加“C”，直接以“××號”表示，塔上橫梁裝飾墻宜采用50號混凝土，以方便施工；補充預(yù)應(yīng)力鋼絞線技術(shù)要求說明；凡直徑25mm的級鋼筋，宜采用機械連接器接長；塔身普通鋼材采用Q235C。 結(jié)構(gòu)設(shè)計說明中，應(yīng)明確索塔上橫梁頂設(shè)有四個多大承載能力的主索鞍。 結(jié)構(gòu)計算分析項應(yīng)進一步補充完善。應(yīng)列出結(jié)構(gòu)靜力分析順橋向及橫橋向的各項計算荷載及其組合。裸塔施工及上部結(jié)構(gòu)施工階段，索塔的計算工況及索塔的控制施工工況和相應(yīng)的控制荷載組合。使用階段索塔的計算工況和相應(yīng)的控制荷載組合。索塔控制斷面的強度驗算，整體剛度（變形）及穩(wěn)定性分析結(jié)果。三

22、個分離承臺的索塔樁基受力計算應(yīng)說明其荷載分配，樁基承載力驗算及承臺驗算的要點。局部應(yīng)力分析應(yīng)針對結(jié)構(gòu)受力關(guān)鍵部位如主索鞍下的塔頂部位等?？臻g分析應(yīng)有針對性，宜綜合考慮三塔柱在風(fēng)載、地震力、偏載等作用下的抗扭及整體穩(wěn)定性。2邊、中塔柱鋼筋構(gòu)造圖（圖號S205、07） 塔柱豎向主筋距塔柱外壁的距離建議由7cm調(diào)整為9cm，以使6帶肋鋼筋焊網(wǎng)外有2.53cm厚凈保護層。 塔柱豎向主筋間距1112cm，偏小，建議塔柱外壁32主筋調(diào)整為2根一束的束筋，按20cm間距布置，內(nèi)壁仍用單筋，調(diào)整按20cm間距布置；各段塔柱的16水平箍筋的豎向間距調(diào)整為20cm（圖示間距10cm偏密）；各段塔柱的拉結(jié)筋1215

23、、19、20等按40×40cm間距，呈梅花形布置。上述調(diào)整有利于改善塔柱混凝土澆筑質(zhì)量，防止鋼筋過密形成砂漿夾層。 5號鋼筋為承托內(nèi)分布鋼筋，可改用16。3上橫梁鋼筋構(gòu)造圖（圖號S209） 在1/2立面、1/2-、1/2-斷面圖上應(yīng)補充1/2-、1/2-斷面圖上的11號鋼筋的布置圖示；1/2A-A斷面圖上的46號鋼筋施工操作十分不便，且其直徑為25mm，與10號鋼筋直徑20mm不對應(yīng)，建議取消46號鋼筋，改在橫梁的每側(cè)腹板中增設(shè)雙肢8號箍筋，且其間距及9、10號鋼筋的間距均統(tǒng)一調(diào)整為15cm；橫梁頂、底板及腹板中的架立支撐11號筋宜按45×45cm或60×60cm

24、的間距布置。 鋼筋編號較復(fù)雜，施工中容易弄錯。4上、下橫梁預(yù)應(yīng)力鋼筋構(gòu)造圖（圖號S210、13） 建議增大每束的噸位，以減少預(yù)應(yīng)力鋼束的數(shù)量，宜將1516改為1522鋼束，這樣上橫梁可調(diào)整為30束152（原設(shè)計為40束15-16）鋼束，下橫梁可調(diào)整為44束1522（原設(shè)計為60束1516）鋼束；建議改為深埋錨，以減少切斷塔柱主筋；錨具不宜只限定YM廠家的，以便招標選購。 上、下橫梁內(nèi)的鋼束全部是直線束，兩端張拉，其長度為57.5m，無需留備用管道，因備用管道使用未必符合設(shè)計意圖，建議加強管理刪去備用管道。5索塔排水管構(gòu)造圖（圖號S217）考慮索塔頂面排水系統(tǒng)是對的，但在塔柱內(nèi)究竟采用暗管還是明

25、管，建議從可操作、可檢查、可維護、可更換角度作比較而定。6塔柱施工用勁性骨架宜由施工單位提出設(shè)計，但應(yīng)限定其用量，桿件不宜只限定栓接，應(yīng)方便施工。三、鋼加勁梁1設(shè)計說明書 “技術(shù)標準及主要材料”中鋼材按GB/T1591-1994標準選擇的Q345C是隨著鋼板厚度的增大，屈服強度隨之降低，鋼板越厚，降低的越多，因此對厚板要采用較大的斷面，因此建議鋼材(鋼板)改按YB4104-2000標準選用Q345GJC，這種鋼材不致因鋼板厚度增大其屈服強度降低的很多，例如鋼板厚度在100mm以下的，其屈服強度才降為325Mpa，在35mm以下仍為345Mpa，這樣可以節(jié)省鋼板的用量。要求中提出全部鋼板均需做0

26、0抗沖擊韌性試驗，但未提出沖擊功是多少，應(yīng)補充沖擊功的數(shù)值?！霸O(shè)計要點”中提到“U形加勁肋采用冷加工制作前應(yīng)進行工藝試驗，否則應(yīng)采用熱煨?！?，一般對于8mm以下U形加勁肋冷加工早已成熟，用不著進行工藝試驗，也不要采用熱煨，以簡化工藝。 “設(shè)計要點”中第4點橫隔板由上接板、下接板與中間板組成，根據(jù)多年的加工經(jīng)驗現(xiàn)在不用三塊板組成，建議改由一塊板上與頂板焊接，下與底板焊接即可，將大大節(jié)省加工和焊接工作?！颁摷觿帕旱闹圃臁敝薪ㄗh盡量采用CO2氣體保護焊，不是建議，而是應(yīng)采用CO2氣體保護焊。 “鋼加勁梁的制造”表-3中對于板厚30mm的鋼板可不必焊前預(yù)熱。 鋼加勁梁橫斷面的結(jié)構(gòu)組成是合適的，但本橋仍

27、沿用習(xí)慣的做法，取頂、底、腹板內(nèi)側(cè)邊線作為橫斷面設(shè)計線，其中心線高度為3470mm，現(xiàn)底板厚在梁段A、B、C、D分別為28、28、20、14mm，因此相鄰梁段底板底面不在一個平面上，相鄰級差8mm和6mm，這對各墩頂滑板標高要求控制誤差為±1.0mm，又如何掌握需補充說明。 上部結(jié)構(gòu)計算項應(yīng)進一步補充完善計算荷載及其組合。施工及使用階段計算工況。計算分析體系。針對自錨式懸索橋鋼混箱梁的強度、穩(wěn)定驗算、局部屈曲驗算、疲勞驗算等。 平勝大橋主橋?qū)崒佟颁摶旒觿帕鹤藻^式懸索橋”，鋼混加勁梁的施工流程應(yīng)包含鋼加勁的頂推施工、混凝土加勁梁（含主纜錨碇跨）的施工以及鋼混結(jié)合梁段的施工，因此在施工流

28、程說明中應(yīng)將三部分施工的關(guān)系說清楚（參見圖號S527中注3說明），并與相關(guān)圖注說明保持一致。 加勁梁頂推就位上二期恒載后鋼加勁梁跨中預(yù)抬50cm的反頂臨時墩編號及鋼加勁梁預(yù)抬的線型似應(yīng)進一步補充說明。2鋼混結(jié)合段構(gòu)造圖（圖號S305） 和順端鋼混結(jié)合梁段宜與北滘端鋼混結(jié)合梁段采用相同的構(gòu)造，以簡化設(shè)計和施工。 鋼混結(jié)合段鋼加勁梁梁段B，其頂板=20mm和底板=28mm均延伸進入混凝土支點橫梁1500mm，與梁段A端橫隔板=80mm組成 形斷面，雖在頂板上開了混凝土澆筑孔，但位于上、下犄角的混凝土，由于密排剪力釘?shù)淖钃酰瑩v實一定要重視，因這兩個犄角混凝土是無法檢查的，而又是連結(jié)預(yù)應(yīng)力束的錨下部位

29、，此處受力相當復(fù)雜，既是鋼混結(jié)合段，又是支座支承段。 基于上述原因，建議鋼梁向岸側(cè)延伸一定距離，以使支座安放在鋼梁上。 鋼混結(jié)合段端板宜調(diào)整為60cm厚，且宜參照相鄰的鋼箱梁橫隔板（如HG3橫隔板）設(shè)置人洞及電纜孔，并貫通整個鋼混結(jié)合實體段。3鋼混結(jié)合段頂板構(gòu)造圖（圖號S306） U肋與頂板在橫隔板處相焊接時，橫隔板不要開半徑為35的過焊孔，直接焊接，避免發(fā)生焊縫應(yīng)力集中。 A-A視圖，鋼加勁梁梁段A的端橫隔板HG4（單板重量近50t），與頂、底板的拼接均采用坡口熔透焊，這在工地組拼平臺上組拼、梁段翻身、施焊，是否可行，請研究。4鋼混結(jié)合段底板構(gòu)造圖（圖號S307） 第1張圖：右上角標注尺寸有

30、誤，800應(yīng)為850，550應(yīng)為500。 第2張圖：鋼-混結(jié)合段一塊底板材料數(shù)量表中的直腹板N7、N7'、N8在圖中表示在哪里。 第4張圖：為何鋼混結(jié)合段自身的斜腹板和直腹板的外側(cè)也要設(shè)置剪力釘和PBL，它與什么混凝土澆筑在一起。 第5張圖：鋼混結(jié)合段一塊底板材料數(shù)量表中風(fēng)嘴N8和N8'所表示的尺寸與圖S305、S307有矛盾，請查。此外用作PBL的鋼筋25其單根重量為6.74Kg，由于沒有示出鋼筋長度，按此重量推算，長度為1.75m，有這樣的長度嗎。“大樣”視圖中，僅出示了梁段A腹板延伸進入鋼-混結(jié)合段開60mm孔的圖樣，至于如何與穿過25mm二級鋼筋進入該孔的混凝土一起形成

31、PBL剪力鍵，缺大樣示意圖。5鋼加勁梁A類節(jié)段底板構(gòu)造圖（圖號S309） 第1張圖：為便于底板用自動焊機焊接，建議底板U肋的端部的邊距至少留250mm，225mm太小，自動焊機不便行走。 第3張圖：此處的焊縫的標注包括后面圖的標注與前面不一樣，這張圖的標注是老的，應(yīng)用新的表示法，即按GB32488，達到前后統(tǒng)一。6鋼加勁梁C、D類標準節(jié)段頂板構(gòu)造圖（圖號S312） C、D點節(jié)段的頂板厚16mm與之連接的B點階段頂板厚為20mm，相差4mm，不知如何連接？如頂板頂面齊平，則C類節(jié)段的U肋高度應(yīng)為284mm或者D類節(jié)段的U肋高度為276mm，如果不是頂部齊平而是底部齊平，則頂表面的4mm高差應(yīng)示出

32、如何過渡。 所有底板與斜面腹板倒角處的焊縫，均應(yīng)在橫板上開R=35mm過焊孔。7鋼加勁梁C、D類標準節(jié)段底板構(gòu)造圖（圖號S313）第2張圖：和S-3-12一樣，C點底板厚20mm與之相連的B點底板厚28mm相差8mm，如底部U肋保持280mm高度，則表示內(nèi)緣齊平，外緣8mm高差，如何處理要表達清楚，同理C與D的底板高差6mm，也應(yīng)表達清楚。8鋼加勁梁E類節(jié)段頂板構(gòu)造圖（圖號S314） 第1張圖：此圖與圖S304有矛盾，E類節(jié)段長9900而本圖長10500，多出600。 第2張圖：E類節(jié)段材料數(shù)量表中規(guī)格尺寸錯誤較多，請仔細核查。9鋼加勁梁HG1（吊索處）橫隔板構(gòu)造圖（圖號S316）內(nèi)緣高為34

33、70固定不變的，說明各節(jié)段的頂板內(nèi)緣齊平，不同板厚差值在外緣，應(yīng)示出不同板厚連接處的處理。10鋼加勁梁縱隔板構(gòu)造圖（圖號S320）第1張圖：由于縱橫隔板是板式的，而且一個節(jié)段只開一個人孔，通視與透氣均不好，建議多開幾個人孔為宜。應(yīng)明確所注尺寸是板與板之間的中距還是凈距，如N8應(yīng)為1180或1190，為何是1170；又如N7應(yīng)為2120或2130，為何是2110，請明確。A-A斷面與所切的斷面不一致。C大樣不必畫出，它是表示橫隔板加勁的構(gòu)造，本圖是縱隔板。11鋼加勁梁錨箱構(gòu)造圖（圖號S322）第2張圖：“承力板為承錨板開口示意”的作用未說清楚，承力板與承錨板的焊接至關(guān)重要，難以理解此圖為何這樣畫

34、法？推測主要為吊桿導(dǎo)管與承錨板施焊提供的操作條件，似應(yīng)在圖上標明開口具體位置。12鋼加勁梁節(jié)段間連接構(gòu)造圖（圖號S324） 在此圖給出不同頂、底板厚度連接構(gòu)造的連接法。 底板U肋間距由450放大至500。13鋼加勁梁臨時吊點構(gòu)造圖（圖號S325） N5系由鋼板冷彎成角鋼，板厚20mm較厚，冷彎困難，可改小板厚。 N4、N6為加勁板用20mm過厚。N2也偏厚，用25mm足夠。14鋼加勁梁臨時連接構(gòu)造圖（圖號S326）臨時連接較強，建議D0可以取消。15鋼加勁梁檢修道構(gòu)造圖（圖號S330）標準節(jié)段檢修道12m長中有一個吊索通過，檢修道面板要開孔，僅繪出BB斷面圖，還看不出它們相互關(guān)系，建議示出詳細

35、構(gòu)造。16鋼加勁梁檢查小車軌道構(gòu)造圖（圖號S333） 鋼加勁梁檢查小車軌道需焊在箱內(nèi)橫隔板上的連接件，以及需在底板上開的螺栓孔，應(yīng)在相關(guān)圖上標注清楚，避免在工廠加工中疏漏。 為避免防撞欄桿、人行道欄桿、檢修道欄桿、人行道、檢修道參與鋼加勁梁共同作用，建議對前三者采用伸縮節(jié)、后二者采用斷縫予以隔開。17鋼加勁梁泄水管構(gòu)造圖（圖號S337）鋼加勁梁泄水管構(gòu)造圖A大樣視圖中，對橋面污水在泄水槽局部頂板上流過后的防腐問題要考慮，尤其在板XS-4與板XS-6組成扁殼覆蓋下的頂板，其防腐更要考慮。另外泄水管的排水出口無完整的示意圖。18其它 本圖冊中尚缺人員進箱的密封門和電纜進箱的密封口。 鋼加勁梁內(nèi)的抽

36、濕機，要按單箱三室的實際情況進行設(shè)計，并根據(jù)以往幾座橋的經(jīng)驗，應(yīng)在組拼平臺上把抽濕機預(yù)先設(shè)置在梁內(nèi)。四、混凝土加勁梁及錨跨1設(shè)計說明書“主要材料”中應(yīng)補充預(yù)應(yīng)力材料、支座及伸縮縫的技術(shù)標準和規(guī)格?！笆┕ひc”中第(9)條“壓漿前先用清水清洗管道”不妥，建議采用空壓機清洗管道，以免清水清洗造成管道積水?！笆┕ひc”中第(10)條中的“冷縮塑料管”應(yīng)為“熱冷縮塑料管”。其原理是一種塑料接頭管將兩對接管套上，用熱風(fēng)機吹熱風(fēng)，接頭管收縮將對接管連接密封。“施工要點”第(12)條，要求冷擠壓接頭在同一斷面（35d范圍）不超過25%，太嚴，無此必要。因冷擠壓接頭強度不低于被接鋼筋的強度，不是薄弱的環(huán)節(jié)。

37、建議“施工要點”中應(yīng)對本橋的重點錨跨及錨塊的構(gòu)造與施工作較詳細地說明，而對常規(guī)的支座只需要對應(yīng)注意的問題說明即可。 預(yù)應(yīng)力張拉時左右對稱張拉，不應(yīng)有束差“不大于2束”的規(guī)定，建議去掉。 “施工要點”中“主筋接長可用焊接、冷擠壓連接或機械連接”，其實機械連接包含冷擠壓套筒、等強直螺紋以及錐螺紋等。如果用冷擠壓或等強直螺紋連接，從設(shè)計時就應(yīng)確定下來。因為要鋼筋定長提供套筒數(shù)量。如果按說明的提法，施工時采用機械連接設(shè)計還得重新計量，建議鋼筋直徑25時用機械連接，這是比較通常做法。鋼筋直徑小于25，則焊接或搭接均可。2主要工程材料數(shù)量表“波紋管”應(yīng)為“塑料波紋管”。 對于常規(guī)產(chǎn)品的錨具、支座、伸縮縫等

38、圖中宜只標規(guī)格而不宜標廠家品牌，以便施工單位招標擇優(yōu)選購?！傲锹菽浮奔啊板F形螺母”規(guī)格M75×5×2應(yīng)改為M75×65×72，請予核實。3橋型總體布置（圖號S402） 宜標出大橋各主要構(gòu)造物的名稱，以便讀圖和前后對應(yīng)。 橫斷面太少，宜繪出個典型橫斷面，并在此總體布置圖中標明橋面的橫向布置（車道劃分等）。 請標全各主要控制點（如承臺、橫梁頂面等）標高。 斷面中，左側(cè)塔頂標高147.070，上橫梁頂標高141.870兩者高差5.2m，但塔右側(cè)此值為500cm，請核實。4施工工序示意圖（圖號S403）混凝土加勁梁為了安全渡過施工期，在成橋前尚應(yīng)采取如M2墩支

39、點部分暫不拆架，跨中改換臨時支承等措施，但臨時支承有否技術(shù)要求（如預(yù)壓或反頂），應(yīng)在圖上加以說明，為了減少質(zhì)量風(fēng)險和繁多的工序，有否作加少量預(yù)應(yīng)力束（或臨時預(yù)應(yīng)力束）的比較。5北滘岸混凝土錨跨一般構(gòu)造圖（圖號S404） 11斷面中箱梁橫隔板人孔偏高，不便過人，另外洞中心至底板頂面150cm與其他斷面（如22）也不符。該圖22斷面中的“通氣孔”，宜設(shè)于底板拐角處，兼顧排水。 建議M2號墩頂?shù)南淞簷M梁宜加寬為34m，以改善錨碇塊與橫梁間的傳力。6北滘岸混凝土錨跨細部構(gòu)造圖（圖號S405） 敞口的錨固構(gòu)造是否其上有罩蓋住，其內(nèi)有否抽濕系統(tǒng)及便于維護人員進出的人洞等，請勿遺漏。 A-A及B-B斷面上宜

40、補充一個錨碇塊前端面預(yù)埋管排位的斷面；在G-G斷面上宜參照H-H、I-I截取兩個豎向的斷面，以示出預(yù)埋管豎向布置。 D-D斷面及平面中宜在上、下錨面繪示孔道位置，比繪纜索更直觀。7北滘岸混凝土錨跨縱向預(yù)應(yīng)力束布置圖（圖號S406） A、B、C齒塊端面尺寸小了，不滿足相應(yīng)千斤頂所需凈空要求。斷面張拉端錨板間距26cm不能滿足最小間距26.5cm的要求（對M159錨具）。 M159錨具固定端與張拉端所用錨下螺旋筋，建議采用同一規(guī)格，以免施工搞錯（和順岸同此）。 頂、底板束S1、X1，分別長約52、32m，因無法采用兩端張拉，只能預(yù)先預(yù)埋在梁體孔道內(nèi)，施工過程中必須注意防止堵管。8北滘岸錨跨豎向預(yù)應(yīng)

41、力束布置圖（圖號S407） 豎向預(yù)應(yīng)力錨下螺旋7圈，圈距3.5cm宜改為4圈、圈距4cm，以利錨下混凝土的澆筑質(zhì)量（和順岸同此）。 為了確保豎向預(yù)應(yīng)力的建立，建議本施工圖要求施工時采用測力扳手和二次張拉工藝（和順岸同此）。 進一步完善索股錨碇塊部位豎向預(yù)應(yīng)力筋的布置，盡可能使每一個索股預(yù)埋管群內(nèi)外側(cè)均有雙排32的豎向預(yù)應(yīng)力精軋螺紋粗鋼筋。9北滘岸混凝土錨跨鋼筋構(gòu)造圖（圖號S408） 圖中均未標注鋼筋凈護層厚度的要求，建議所有鋼筋的凈保護層按不小于2.5cm的要求（和順岸同此）。 應(yīng)進一步完善錨碇塊部位的鋼筋構(gòu)造設(shè)計。應(yīng)結(jié)合索股預(yù)埋管定位架構(gòu)造，調(diào)整38、11號鋼筋的布置，其直徑宜調(diào)整為20。橫

42、橋向應(yīng)沿38、11號鋼筋從上至下，按一定間距增配適當水平鋼筋，以形成直徑20的數(shù)道鋼筋網(wǎng)（索股預(yù)埋管穿過其中），此水平筋應(yīng)盡量伸入M2、M10號墩頂橫梁內(nèi)。10北滘岸混凝土加勁梁橫向預(yù)應(yīng)力束布置圖（圖號S410）加勁梁橫向預(yù)應(yīng)力間距35cm偏小，施工繁雜，沖突點多，建議加勁梁橫向預(yù)應(yīng)力束由2根一束，加大為3根一束，間距加大到50cm左右。11北滘岸鋼混結(jié)合段縱向預(yù)應(yīng)力束布置圖（圖號S411）縱向鋼束N1、N2同時錨于-太集中，對混凝土箱梁受力不利，建議該縱向束分成2-3批，分段錨于混凝土箱梁中（和順岸同此）。12M2號橋墩墩頂橫梁預(yù)應(yīng)力束構(gòu)造圖（圖號S425） M2、M10號墩頂每幅箱梁配置4

43、個盆式支座，潛在受力不均的問題，在選擇支座規(guī)格噸位時應(yīng)予考慮。 施工過程中M2號墩支座出現(xiàn)負反力，建議通過壓重克服。13M8號橋墩（索塔）墩頂橫梁預(yù)應(yīng)力束構(gòu)造圖（圖號S432）M8號墩頂支座布置的間距宜調(diào)整為7.8m，即與箱梁的縱隔板間距一致。14混凝土加勁梁及錨跨支座布置圖（圖號S444）為了便于支座的更換，建議將支座上下預(yù)埋的地腳螺栓，改用預(yù)埋地腳螺母，廠家可根據(jù)要求提供。15其它 混凝土加勁梁主要依靠本結(jié)構(gòu)提供的12000t水平軸壓力，設(shè)計上在營運期不設(shè)縱向預(yù)應(yīng)力束，建議增做風(fēng)險性分析來說明全橋的安全度。 在地震基本裂度為度的橋梁，圖上未提及縱向、橫向限位支座設(shè)置問題。五、纜吊系統(tǒng)及索鞍

44、1設(shè)計說明書“技術(shù)標準及主要材料”表中引用標準請核對，其中合金鋼的技術(shù)標準應(yīng)為GB/T 30771994?！霸O(shè)計要點”中“吊索安裝階段的強度安全系數(shù)取1.6”，按公路懸索橋設(shè)計規(guī)范（報批稿）中10.3.3的規(guī)定，此值應(yīng)參考規(guī)范，取更換吊索時的值，為1.8，以后文件中的安全系數(shù)取值均應(yīng)修改?！霸O(shè)計要點”中“索夾單根螺桿設(shè)計夾緊力=As×0.7×0.75s”按前述規(guī)范，0.75應(yīng)為0.5，應(yīng)按此值重新核定索夾的抗滑安全度?！霸O(shè)計要點”中“編制索股時要求編入同一索股的鋼絲平均直徑為5.1±0.01mm，編纜時要求編入同一根主纜的鋼絲平均直徑應(yīng)為5.1±0.03

45、mm?！眲偤脤懛戳耍瑧?yīng)為編制索股時要求編入同一索股的鋼絲平均直徑為5.1±0.03mm，編纜時要求編入同一根主纜的鋼絲平均直徑應(yīng)為5.1±0.01mm?！霸O(shè)計要點”中“錨跨索股拉力調(diào)整誤差60N”應(yīng)按公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ0412000）18.5.5的要求提出設(shè)計空纜索力的3%。“設(shè)計要點”中“索股錨頭采用套筒式冷鑄錨”按設(shè)計采用標準、規(guī)范并無此種構(gòu)造的錨頭?！霸O(shè)計要點”中“鉸銷均配有SFT3聚四氟乙烯襯套”，可圖紙構(gòu)造中并無安裝襯套的空間，也無襯套構(gòu)造?！霸O(shè)計要點”中“主鞍分兩半制造，吊裝后用高強螺栓聯(lián)為一體”的說法與構(gòu)造圖不符。2主纜索股是不需PE防護，其編索主要

46、工藝是在車間由多盤（本橋為127盤）單根鋼絲，經(jīng)過六角形成型、間斷綁扎帶定型、制作冷鑄錨頭等工序，而后上盤作為索股產(chǎn)品出車間。有PE防護的索股（一般稱為纜索），其編索主要工藝是在車間由多盤單根鋼絲，經(jīng)過圓形成型并同時捻一扭角防止散索、噴擠PE護套定型、制作冷鑄錨等工序，而后上盤作為纜索產(chǎn)品出車間。因此對不同要求的索股，采用不同的生產(chǎn)工藝，而本橋索股的生產(chǎn)工藝是二者兼而有之，這又是新問題，是否可行建議與生產(chǎn)廠研究后定。另外如采用多次放盤、上盤的工序，要研究會否影響索股成品質(zhì)量。3主纜纏絲，原則上由低處往高處進行，利用纏絲機的重量壓緊纏絲，但在實施過程中，經(jīng)常會遇到雨水，發(fā)現(xiàn)在最低處有積水下滴，解

47、決這種弊病，除目前在建的潤揚大橋主纜采用送干空氣設(shè)施外，一般將最低一個區(qū)段的涂抹膩子和纏絲留到最后去做。4吊桿系統(tǒng)，長吊桿采用高強度平行鋼絲組成，PE防護，短吊桿采用鋼棒，刷漆防護，與主纜的連接采用銷接，與加勁梁連接采用錨頭直接錨固在承錨板上，且設(shè)置球面錨墊板，以適應(yīng)吊桿的變形，這與傳統(tǒng)的做法不一樣，雖然吊桿是可更換件，設(shè)計處理上可以比主纜索股放寬，但不要與傳統(tǒng)做法脫節(jié)太多，銷接適用于任何材料的吊桿，直接錨固在承錨板的連接較適用于柔性鋼絲繩吊桿，不宜用于鋼性吊桿，球面錨墊板只起吊桿就位時的小量偏位調(diào)整，起不到營運期吊桿的轉(zhuǎn)動作用。因此在結(jié)構(gòu)分析時需檢算短吊桿的轉(zhuǎn)角和水平變位，以了解短吊桿的安全

48、性。5主纜鋼絲技術(shù)標準（圖號S503） 0.71330MPa（屈服強度）與設(shè)計說明中不符。 松弛率7.5%與采用標準GB/T17101中5.2.5及表中的定義大經(jīng)相庭。6主纜索股組件（圖號S504） 主纜索股的成品，兩端均在工廠配有套筒式冷鑄錨和40Cr連接管，這也是與往常的索股不一樣，錨頭組合件比較累贅，長約10m，這對工廠上盤、途中運輸、工地放盤是否可行，請研究。 注3中“5、2.5%”似有誤，請核對。7索股構(gòu)造及長度（圖號S505）注2中每根鋼絲極限破斷力的計算公式有誤，請核對。8吊索及索夾一般構(gòu)造圖（圖號S508） 26#、27#剛性吊桿（鋼棒）與鋼加勁梁連接的錨箱構(gòu)造，與1#25#半

49、剛性吊桿（平行高強度鋼絲）不同，承力板只有靠邊二塊，缺居中主要一塊，吊桿只用一根，承錨板比半剛性吊桿受力大，建議采用統(tǒng)一雙根吊桿形式，以求吊桿同一安全度。“剛性吊桿立面圖”中孔1.31有誤，請核對。9吊索總成圖（圖號S510）、柱銷和連接板構(gòu)造圖（圖號S511）補畫襯套的構(gòu)造圖及尺寸大小等。10索夾構(gòu)造圖（圖號S51420、23） 索夾立面AA圖中80×80凸面應(yīng)為虛線，建議將80×80改為80，便于鑄造。 AA下面的CC圖中索夾軸向的楔口應(yīng)為配合尺寸，否則兩半索夾在軸上無法對位，吊索銷軸也無法安裝。 施工圖中應(yīng)將兩半索夾分別示出。11防護構(gòu)造圖（圖號S521、22） 主纜

50、護套與索鞍（散索套）及密封索夾均為剛性連接，當主纜在活載、溫度等作用下發(fā)生位移時，護套或連接必然損壞而使密封失效。 護套端與索鞍的結(jié)合面如何密封。 按圖S525，靠散索套的主纜在錨室內(nèi)，因此，護套應(yīng)設(shè)在錨室前墻上，而非散索套端。12主纜索夾H構(gòu)造圖（圖號S523）此類索夾在靠索鞍端應(yīng)內(nèi)徑稍大而設(shè)計成錐形內(nèi)孔，而靠散索套端無此必要，故H類索夾應(yīng)為兩種。13高強螺栓桿（圖號S524） 全圖缺尺寸。 GB/T12281991標準無此類螺桿。 采用標準件無需畫圖。14主纜檢修道構(gòu)造圖（圖號S525） 主纜檢修道上如何下塔頂；中、邊跨檢修道間無扶手，如何走近；在錨室處如何下橋面；這些細節(jié)構(gòu)造均未交代。

51、連接器的構(gòu)造焊接困難。15主索鞍安裝總圖（圖號S528） 索鞍兩端的導(dǎo)出長度過短，空纜時主纜可能會形成彎折。 索鞍鞍體過高，應(yīng)按空纜時邊跨主纜不碰塔邊確定高度。 鞍座下盤較小，可考慮適當加長。 壓緊裝置可取消。 索股槽的尺寸現(xiàn)為57（寬）×58（高），建議改為56.5（寬）×58（高），以使槽內(nèi)的空隙率與主纜的空隙率大體一致。 中縱肋200mm寬，尺寸過大，應(yīng)驗算受力，尺寸過大焊接困難。 本索鞍應(yīng)探討改為全鑄式鞍座的可能性。16和順岸散索套總成圖（圖號S544）此散索套的制造問題應(yīng)予以探討，軸后彎曲的圓錐孔如何加工成形。六、主要計算結(jié)果1上部結(jié)構(gòu)靜力計算 大纜最大應(yīng)力614

52、.67Mpa、安全系數(shù) 2.72 吊索最大應(yīng)力466.69Mpa、安全系數(shù) 3.58 鋼箱梁應(yīng)力：上緣應(yīng)力146.766Mpa、下緣應(yīng)力177.732Mpa 混凝土梁應(yīng)力：上緣應(yīng)力9.575Mpa、下緣應(yīng)力11.472Mpa 主梁最大活載位移：向上0.00083m、向下-0.8680m，為跨徑1/402.8從以上結(jié)果看，設(shè)計均滿足規(guī)范要求。鋼箱梁應(yīng)力僅是第一體系計算，應(yīng)力已達177.732Mpa，還未計入施工應(yīng)力，而最大應(yīng)力發(fā)生在27號吊桿附近局部梁段，是否可局部加強，請考慮。2索塔橫向靜力計算經(jīng)計算，索塔在主要組合下最大壓應(yīng)力為12.345MPa（出現(xiàn)在中立柱的下塔柱截面變化處），最大拉應(yīng)力

53、為-2.119MPa（出現(xiàn)在上橫梁與中立柱的拐角附近截面變化處）；在附加組合下最大壓應(yīng)力為16.355MPa（出現(xiàn)在兩側(cè)立柱的下塔柱截面變化處），最大拉應(yīng)力為-5.643MPa（出現(xiàn)在兩側(cè)立柱的下塔柱底）；除局部出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力外，索塔受力基本滿足規(guī)范要求，建議上橫梁適當調(diào)整預(yù)應(yīng)力鋼束的布置和橫梁截面面積、構(gòu)造，并加強下塔柱截面的配筋。 3下部結(jié)構(gòu)計算 主塔墩：承臺，鉆孔樁的應(yīng)力及裂縫，滿足設(shè)計要求，但本橋墩按嵌巖樁設(shè)計，根據(jù)工程地質(zhì)報告，有效嵌巖深度6m不足，至少應(yīng)嵌巖8m以上。 M2號墩：單樁承載力滿足設(shè)計要求，墩身應(yīng)力滿足要求。本橋墩在施工中，各墩柱的反力變化很大，若過早拆除支架，致使在

54、某些施工階段，樁身應(yīng)力偏大（土中），現(xiàn)有配筋率（0.7%）不足，混凝土壓應(yīng)力控制（25號混凝土），中間支座的壓力可能達18002000t , 超過所選支座的噸位1250t，因此，施工中要嚴格控制支架下沉卸載。本橋墩實際上是一個錨墩，但由于設(shè)了4個支座，而強大的上拔力又在邊支座附近(30003500t)，若不考慮縱橫預(yù)應(yīng)力的支反力調(diào)整，邊支座的自重反力僅1600t左右，中支座1950t左右，因此必須要考慮縱橫預(yù)應(yīng)力的調(diào)整，經(jīng)調(diào)整后，在恒活載作用下邊支座仍有負反力70100t，該墩使用階段受力不大，尤其是邊支座，還有近100噸的上拔力。中間支座也僅700t左右壓力。因此，存在加大壓重的可能性，建議

55、加大壓重，避免負反力，保證其穩(wěn)定性。若有可能建議考慮永久支座設(shè)置兩個，使其受力明確，不出現(xiàn)負反力。 M3M7號墩：承臺、鉆孔樁的應(yīng)力及裂縫，單樁承載力滿足要求。 M9、M10號墩：墩身、承臺應(yīng)力及單樁承載力滿足要求。存在主要問題是橋墩在施工頂推中和使用中均較2號墩不利，而樁徑卻采用了2m，偏小。致使樁身彎應(yīng)力過大，當配筋率大于2.56%時才能滿足規(guī)范要求，但這很難做到。建議修改樁徑至2.5m，這樣全橋一致?；蛘咛岣呋炷翗颂柕?0號，配筋率取1.65%（束筋），這樣方可滿足設(shè)計要求。M10號墩在全恒未掛索時，中間支座的反力約1500t，而所選支座是1250t，偏小。M9號墩中間支座在使用階段的

56、反力約1240t，余量有限。因此建議加大支座型號。4錨跨錨固段局部空間應(yīng)力分析通過對北滘岸錨固跨底空間分析，主要結(jié)論如下： Sx最大壓應(yīng)力為-10.5MPa，滿足規(guī)范要求；最大拉應(yīng)力為2.52MPa，發(fā)生在錨固點上方，建議加密加強該位置的普通鋼筋。 從Sy應(yīng)力分析中可以看出，主梁應(yīng)力均很小，滿足規(guī)范要求。只有M2號墩橫向預(yù)應(yīng)力鋼束錨固點處應(yīng)力比較集中，建議加強錨下橫梁豎向抗剪鋼筋。從Sz應(yīng)力分析中可以看出，主梁壓應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。拉應(yīng)力最大值出現(xiàn)在靠近M1號墩箱梁頂板近中腹板處，最大為2.43MPa，建議加強橫向普通鋼筋布置或配橫向預(yù)應(yīng)力鋼束。 S1最大應(yīng)力為4.07MPa，發(fā)生在M2號墩橫向預(yù)應(yīng)力鋼束錨固點處，主要原因是由于錨固點處局部應(yīng)力較大造成，建議分散橫向預(yù)應(yīng)力鋼束的布置避免應(yīng)力集中并且加強錨頭處普通鋼筋的布置